JPH0420969B2 - - Google Patents
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- JPH0420969B2 JPH0420969B2 JP26844385A JP26844385A JPH0420969B2 JP H0420969 B2 JPH0420969 B2 JP H0420969B2 JP 26844385 A JP26844385 A JP 26844385A JP 26844385 A JP26844385 A JP 26844385A JP H0420969 B2 JPH0420969 B2 JP H0420969B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- furnace
- calculation means
- flow rate
- calculating
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
- F27B9/30—Details, accessories or equipment specially adapted for furnaces of these types
- F27B9/40—Arrangements of controlling or monitoring devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D19/00—Arrangements of controlling devices
- F27D2019/0003—Monitoring the temperature or a characteristic of the charge and using it as a controlling value
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D19/00—Arrangements of controlling devices
- F27D2019/0028—Regulation
- F27D2019/0059—Regulation involving the control of the conveyor movement, e.g. speed or sequences
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、熱間圧延ラインにおける加熱炉の
温度制御において、燃料最少となる材料の昇温パ
ターンの決定方法に関するものである。
温度制御において、燃料最少となる材料の昇温パ
ターンの決定方法に関するものである。
従来、この種の加熱炉の温度制御としてオンラ
インで昇温曲線を決定する方法としては、例えば
特開昭56−75533号公報に示されているように、
炉温から材料温度を計算するモデルおよび炉温と
材料温度とから燃料流量を計算するモデルの両非
線形モデルを使用し、非線形の燃料最少化を行な
うために、炉温をステツプ状に変化させて摂動シ
ミユレーシヨン法（基準状態と摂動状態において
シミユレーシヨンを行ない線形化係数を決定する
方法）を用いて線形化を行ない、その結果で材料
の昇温曲線を決定する方法が採られている。
インで昇温曲線を決定する方法としては、例えば
特開昭56−75533号公報に示されているように、
炉温から材料温度を計算するモデルおよび炉温と
材料温度とから燃料流量を計算するモデルの両非
線形モデルを使用し、非線形の燃料最少化を行な
うために、炉温をステツプ状に変化させて摂動シ
ミユレーシヨン法（基準状態と摂動状態において
シミユレーシヨンを行ない線形化係数を決定する
方法）を用いて線形化を行ない、その結果で材料
の昇温曲線を決定する方法が採られている。
上記のような従来の加熱炉の材料昇温曲線決定
方法では、一般に炉温計算ゾーンは燃料流量を制
御できるゾーンよりも数が多いため、炉温を基に
した摂動法による最適化後の最適炉温および昇温
曲線は、常に実現可能なパターンとは限らないと
いう問題があつた。
方法では、一般に炉温計算ゾーンは燃料流量を制
御できるゾーンよりも数が多いため、炉温を基に
した摂動法による最適化後の最適炉温および昇温
曲線は、常に実現可能なパターンとは限らないと
いう問題があつた。
また、線形化係数および、昇温パターンを決定
する際、炉壁への損失熱量、炉壁温度分布等を無
視し、炉の応答遅れを考慮せずに炉温をステツプ
状に変化させてシミユレーシヨンを行なつている
ため、実際の材料の昇温傾向および炉の状態とか
け離れた昇温曲線が決定されるという問題があつ
た。
する際、炉壁への損失熱量、炉壁温度分布等を無
視し、炉の応答遅れを考慮せずに炉温をステツプ
状に変化させてシミユレーシヨンを行なつている
ため、実際の材料の昇温傾向および炉の状態とか
け離れた昇温曲線が決定されるという問題があつ
た。
また、抽出休止（中断）の非定常操業時の影響
が最適化のロジツクに組込まれていないため、手
動時に通常なされる炉温設定値を下げるという操
作がなく、燃料原単位を悪化させてしまう問題も
生じた。
が最適化のロジツクに組込まれていないため、手
動時に通常なされる炉温設定値を下げるという操
作がなく、燃料原単位を悪化させてしまう問題も
生じた。
この発明は上記のような問題点を解消するため
になされたもので、実現可能で、かつ実際の状態
に一致し、また抽出休止の非定常操業時に設定炉
温が下がるような昇温曲線を決定することができ
る加熱炉の材料昇温曲線決定方法を得ることを目
的とする。
になされたもので、実現可能で、かつ実際の状態
に一致し、また抽出休止の非定常操業時に設定炉
温が下がるような昇温曲線を決定することができ
る加熱炉の材料昇温曲線決定方法を得ることを目
的とする。
この発明に係る加熱炉の材料昇温線決定方法
は、燃料流量に基づき非定常熱バランス式により
炉温を計算するモデル、炉温を基にして炉壁温度
分布を求めるモデル、および炉温を基にして材料
温度を求めるモデルの３つの非線形モデルを使用
し、燃料最少化を行なうために、燃料流量をステ
ツプ状に変化させる摂動法シミレーシヨンを使用
し、かつLP（線形計画法）手法における評価関数
に燃料流量と非定常操業時の影響を組込んで昇温
曲線を決定するようにしたものである。
は、燃料流量に基づき非定常熱バランス式により
炉温を計算するモデル、炉温を基にして炉壁温度
分布を求めるモデル、および炉温を基にして材料
温度を求めるモデルの３つの非線形モデルを使用
し、燃料最少化を行なうために、燃料流量をステ
ツプ状に変化させる摂動法シミレーシヨンを使用
し、かつLP（線形計画法）手法における評価関数
に燃料流量と非定常操業時の影響を組込んで昇温
曲線を決定するようにしたものである。
この発明においては、、炉壁温度分布を含む３
つの非線形モデルを使用し、燃料最少化を行なう
ためにいわゆる摂動法シミユレーシヨンを使用し
て昇温曲線を決定するようしているので、実現可
能で、かつ実際の状態に一致し、また抽出休止の
非定常操業時に設定炉温が下がるような昇温曲線
を決定することが可能となる。
つの非線形モデルを使用し、燃料最少化を行なう
ためにいわゆる摂動法シミユレーシヨンを使用し
て昇温曲線を決定するようしているので、実現可
能で、かつ実際の状態に一致し、また抽出休止の
非定常操業時に設定炉温が下がるような昇温曲線
を決定することが可能となる。
以下、この発明の原理について説明する。炉温
計算モデルは以下のようにして構成されている。
計算モデルは以下のようにして構成されている。
第１図に示す様に加熱炉を炉長方向にｎ個に分
割し、各分割されたメツシユについて各々次の様
な熱バランス方程式をたてる。
割し、各分割されたメツシユについて各々次の様
な熱バランス方程式をたてる。
c1・dtgi／dt…炉温の温度変化
＝Q1…燃料、空気の顕熱
＋Hg・W1…燃料発熱量
＋Gi+1・cpg・Tgi+1…上流より排ガス熱量
−Gi・Cpg・Tgi…下流への排ガス熱量
＋o
〓j=1
K1ij｛Tgj＋273）4
−（Tgi＋2734｝…他メツシユ炉温よりのふく射
＋o
〓k=1
K2ik｛（Twk＋273）4
−（Tgi＋2734｝…炉壁よりのふく射
＋n
〓l=1
K3il｛（Tsl＋273）4
−（Tgi＋2734｝…材料へのふく射
＋C2（Twi−Tgi）
＋C3（Tsi−Tgi）…炉壁、材料への対流
−Qwi…スキツド冷却水損失 ……(1)
ここでHgは燃料の単位流量当りの発熱量、Cpg
は排ガス比熱、Giは各メツシユの排ガス流量であ
り、K1ij、K2ik、K3ilはそれぞれふく射交換係数、
C1、C2、C3は定数である。また、ｎは炉長分割
数、ｍはスラブ本数である。
は排ガス比熱、Giは各メツシユの排ガス流量であ
り、K1ij、K2ik、K3ilはそれぞれふく射交換係数、
C1、C2、C3は定数である。また、ｎは炉長分割
数、ｍはスラブ本数である。
上記式(1)は、燃料流量ｗが与えられれば、炉壁
温度、スラブ温度を既知とすれば、次の様に変形
される。
温度、スラブ温度を既知とすれば、次の様に変形
される。
dtgi／dt＝o
〓j=1
Aij（Tgj＋273）4
＋o
〓K
Bik・Tgk＋ci（ｉ＝１…ｎ） ……(2)
これは、ｎ元連立の非線形微分方程式である
が、1step前の炉内温度分布を出発値として、時
間に関して離散化し、ニユートン法等を様いて収
束させれば、簡単に新らしい炉内温度分布を計算
できる。
が、1step前の炉内温度分布を出発値として、時
間に関して離散化し、ニユートン法等を様いて収
束させれば、簡単に新らしい炉内温度分布を計算
できる。
また、材料温度モデルは、良く知られている２
次元の熱伝導方程式より次の様に表わせる。
次元の熱伝導方程式より次の様に表わせる。
dTsl／dt＝λs／cs・rs（d2Tsl／dx2＋d2Tsl／dY2）
……(3) 表面における境界条件は ここでＸは材料厚み方向、Ｙは材料の巾方向を
表わし、d1、d2はそれぞれ材料厚み、材料巾を表
わす。また、cs、λs、rsはそれぞれ材料の比熱、
熱伝導率、比重であり、qsは材料の表面熱流束で
あり次式で表わせる。
……(3) 表面における境界条件は ここでＸは材料厚み方向、Ｙは材料の巾方向を
表わし、d1、d2はそれぞれ材料厚み、材料巾を表
わす。また、cs、λs、rsはそれぞれ材料の比熱、
熱伝導率、比重であり、qsは材料の表面熱流束で
あり次式で表わせる。
qs＝o
〓i=1
k3il｛（Tgi＋273）4
−（Tsl＋273）4｝＋c3（Tsl−Tgl）……(5)
式(3)は式(4)の境界を用いれば、通常の差分手法
で解く事ができる。
で解く事ができる。
炉壁温度モデルは第１図に示されている様に炉
長手方向分割毎のメツシユ内において、厚み方向
のみの１次元熱伝導方程式によつて、次の様に表
わせる。
長手方向分割毎のメツシユ内において、厚み方向
のみの１次元熱伝導方程式によつて、次の様に表
わせる。
dTw／dt＝λw／cw・rw・d2Tw／dx2 ……(6)
炉内表面における境界条件は
dTw／dx｜ｘ＝０＝１／λw・o
〓i=1
K2ij
｛（Tgi＋273）4−（Tw＋273）4｝
＋c2（Tgi−Tw） ……(7)
炉外表面における境界条件は
dTw／dx｜ｘ＝d3＝１／λw・HOUT・（Tw−Tair……(8
) ここで、ｘは炉壁厚み方向、d3は炉壁の厚み、
cw、rw、λwは炉壁の比熱、熱伝導率、比重を表
わしており、HOUTは外部熱伝導率、Tairは外部温
度を示している。式(6)も式(7)、式(8)の境界条件を
用いる事により通常の差分方程式で解く事が可能
となる。
) ここで、ｘは炉壁厚み方向、d3は炉壁の厚み、
cw、rw、λwは炉壁の比熱、熱伝導率、比重を表
わしており、HOUTは外部熱伝導率、Tairは外部温
度を示している。式(6)も式(7)、式(8)の境界条件を
用いる事により通常の差分方程式で解く事が可能
となる。
なお、上記３つのモデルを組み合わせて使用す
る事により、燃料流量を与えれば、炉温、材料温
度、炉壁温度の現在値を初期値として炉温、材料
温度、炉壁温度、３者の将来温度が計算出来る。
る事により、燃料流量を与えれば、炉温、材料温
度、炉壁温度の現在値を初期値として炉温、材料
温度、炉壁温度、３者の将来温度が計算出来る。
次に燃料を最少とする材料の昇温曲線の決定方
法を第２図に基づき説明する。なお、１は昇温曲
線決定の第1step、２は同様の第2step、３は同様
の第3step、４は同様の第4step、５は炉温計算モ
デル、６は炉壁温度計算モデル、７は材料温度計
算モデル、８は材料通過位置炉温の計算、９は最
低温度、均熱度の計算、１０は線形化係数の計
算、１１は線形計画法（LP）の計算で、１２は
材料の抽出されるまでの昇温曲線を決定する計算
である。なお、均熱度とは、１本の材料における
最高温度（スキツド間）と最低温度（スキツド
部）の温度差である。また、スキツドとは、加熱
炉におけるスラブ搬送に用いるビームで、このビ
ームの接触部をスキツド部、非接触部（スキツド
とスキツドの間）をスキツド間と言う。
法を第２図に基づき説明する。なお、１は昇温曲
線決定の第1step、２は同様の第2step、３は同様
の第3step、４は同様の第4step、５は炉温計算モ
デル、６は炉壁温度計算モデル、７は材料温度計
算モデル、８は材料通過位置炉温の計算、９は最
低温度、均熱度の計算、１０は線形化係数の計
算、１１は線形計画法（LP）の計算で、１２は
材料の抽出されるまでの昇温曲線を決定する計算
である。なお、均熱度とは、１本の材料における
最高温度（スキツド間）と最低温度（スキツド
部）の温度差である。また、スキツドとは、加熱
炉におけるスラブ搬送に用いるビームで、このビ
ームの接触部をスキツド部、非接触部（スキツド
とスキツドの間）をスキツド間と言う。
まず、第1step１として、現在の流量WK 0でも
つて全材料が抽出されるまでの時間、３つのモデ
ル５，６，７を繰り返して使用する事により、各
材料抽出時の最低温度s 0、均熱度（最高温度一
最低温度）ΔTs 0および炉内計算ゾーン出側位置
での材料平均温度Tbi 0が計算できる。
つて全材料が抽出されるまでの時間、３つのモデ
ル５，６，７を繰り返して使用する事により、各
材料抽出時の最低温度s 0、均熱度（最高温度一
最低温度）ΔTs 0および炉内計算ゾーン出側位置
での材料平均温度Tbi 0が計算できる。
次に、第2step２として、各燃料流量制御帯毎
に上記燃料流量をΔWk *だけ、step状に変化させ
る事によつて、前記第1step１と同様に各流量変
化時の各材料抽出時最低温度s K、均熱度ΔTs K、
各ゾーン出側位置での材料平均温度Tb Kを計算す
ることができる。
に上記燃料流量をΔWk *だけ、step状に変化させ
る事によつて、前記第1step１と同様に各流量変
化時の各材料抽出時最低温度s K、均熱度ΔTs K、
各ゾーン出側位置での材料平均温度Tb Kを計算す
ることができる。
次に第3step３として、以下の線形化係数の計
算１０を実行する。第2step２の処置により、非
線形方程式の解である抽出時各材料最低温度、均
熱度、および各材料通過時の各計算ゾーンでの平
均温度は次の様に線形化する事ができる。
算１０を実行する。第2step２の処置により、非
線形方程式の解である抽出時各材料最低温度、均
熱度、および各材料通過時の各計算ゾーンでの平
均温度は次の様に線形化する事ができる。
s＝s 0＋KMAX
〓K=1
P1K・ΔWK ……(9)
ΔTs＝ΔTs＋KMAX
〓K=1
P2K・ΔWK ……(10)
Tbi＝Tbi 0＋KMAX
〓K=1
P3iK・ΔWK ……（11）
ここで、KMAXは燃料流量制御帯の数であり、
P1K、P2K、P3iKは各々流量を変化さえた場合の線
形化係数であり、次で与えられる。
P1K、P2K、P3iKは各々流量を変化さえた場合の線
形化係数であり、次で与えられる。
P1K＝（TS K−TS 0）／ΔWK * ……（12）
P2K＝（ΔTS K−ΔTS 0）／ΔWK * ……（13）
P3iK＝（Tbi K−Tbi 0）／ΔWK * ……（14）
また、各燃料流量はΔWKを各制御帯の変化量
とすると WK＝WK 0＋ΔWK と表わす事ができる。
とすると WK＝WK 0＋ΔWK と表わす事ができる。
昇温曲線を求めるうえでの制約条件は材料の治
金学的制約、および炉操業上の制約から次の様な
ものである。
金学的制約、および炉操業上の制約から次の様な
ものである。
SMIN≦s≦SMAX
ΔTSMIN≦ΔTs≦ΔTSMAX
TbiMIN≦Tbi≦TbiMAX
WKMIN≦WK≦WKMAX ……（15）
ここで、添字MIN、MAXはそれぞれの下限値
および上限値を示している。また最適化の評価関
数は燃料最小化であり、また非定常操業時の影響
すなわち各帯在炉時間の延長を組込んで次のよう
になる。
および上限値を示している。また最適化の評価関
数は燃料最小化であり、また非定常操業時の影響
すなわち各帯在炉時間の延長を組込んで次のよう
になる。
Φ＝KMAX
〓K=1
wK・ΔtK ……（16）
式（15）の制約条件下での式（16）の最小化は
通常の線形計画法（LP）の計算（11）式を求め
ることが可能である。
通常の線形計画法（LP）の計算（11）式を求め
ることが可能である。
上記解の流量が各材料の最適流量Wkpptであり、
第4stepとしてこの流量を基に線形計画法（LP）
の計算（11）に代入する事で抽出までの材料の昇
温曲線を計算する事ができる。
第4stepとしてこの流量を基に線形計画法（LP）
の計算（11）に代入する事で抽出までの材料の昇
温曲線を計算する事ができる。
次にこの発明の一実施例に基づく加熱炉制御に
ついて第３図を参照して説明する。
ついて第３図を参照して説明する。
第３図において、複数の制御帯に分割された加
熱炉１０１には燃焼用バーナ１０５、炉温検出器
１０４が配置されており、炉温設定手段１０６に
よつて設定された各制御帯毎の設定温度になるよ
う燃料流量制御器１０３によつて流量が制御され
ている。１０２は材料情報手段であり、炉内の材
料の寸法、重量、抽出温度、炉内搬送情報等の材
料情報を炉温設定手段１０６に指示する。
熱炉１０１には燃焼用バーナ１０５、炉温検出器
１０４が配置されており、炉温設定手段１０６に
よつて設定された各制御帯毎の設定温度になるよ
う燃料流量制御器１０３によつて流量が制御され
ている。１０２は材料情報手段であり、炉内の材
料の寸法、重量、抽出温度、炉内搬送情報等の材
料情報を炉温設定手段１０６に指示する。
炉温設定手段１０６は、現状温度計算手段２０
と昇温曲線決定手段２１と設定炉温計算手段２２
とからなつており、周期的に起動される。現状温
度計算手段２０は材料情報を基にして炉温計算モ
デル５、炉壁温度計算モデル６、材料温度計算モ
デル７により、現在の材料温度を計算する。昇温
曲線決定手段２１はこの発明の説明で述べた様に
各材料毎の昇温曲線を各々燃料最小化の下に決定
する。
と昇温曲線決定手段２１と設定炉温計算手段２２
とからなつており、周期的に起動される。現状温
度計算手段２０は材料情報を基にして炉温計算モ
デル５、炉壁温度計算モデル６、材料温度計算モ
デル７により、現在の材料温度を計算する。昇温
曲線決定手段２１はこの発明の説明で述べた様に
各材料毎の昇温曲線を各々燃料最小化の下に決定
する。
設定炉温計算手段２２は、各材料毎の目標昇温
曲録と現状温度とを比較して、各制御帯の炉温を
計算し、燃料流量制御器１０３に設定炉温を指示
する。
曲録と現状温度とを比較して、各制御帯の炉温を
計算し、燃料流量制御器１０３に設定炉温を指示
する。
以上説明したようにこの発明によれば、炉温計
算手段、炉壁計算手段、材料温度計算手段の３つ
の非線形モデルを使用し、かつ非定常操業を考慮
した評価関数を設けて燃料最小化を行なうために
摂動法シミユレーシヨンを使用して昇温曲線を決
定するようにしているので、実現可能でかつ実際
の状態に即した材料の昇温曲線を決定するばかり
でなく、非定常操業時にも設定炉温が下がるよう
な昇温曲線を決定することが可能となる。このた
め、各材料の抽出温度を精度よく制御できかつ燃
料原単位を低減することができる等の効果があ
る。
算手段、炉壁計算手段、材料温度計算手段の３つ
の非線形モデルを使用し、かつ非定常操業を考慮
した評価関数を設けて燃料最小化を行なうために
摂動法シミユレーシヨンを使用して昇温曲線を決
定するようにしているので、実現可能でかつ実際
の状態に即した材料の昇温曲線を決定するばかり
でなく、非定常操業時にも設定炉温が下がるよう
な昇温曲線を決定することが可能となる。このた
め、各材料の抽出温度を精度よく制御できかつ燃
料原単位を低減することができる等の効果があ
る。
第１図は加熱炉の炉温計算ゾーン分割を示す概
略図、第２図は燃料を最少とする材料の昇温曲線
の決定方法を説明するための説明図、第３図はこ
の発明の一実施例を示す全体の構成図である。 ５：炉温計算モデル、６：炉壁温度計算モデ
ル、７：材料温度計算モデル、２０：現状温度計
算手段、２１：昇温曲線計算手段、２２：設定炉
温計算手段、１０１：加熱炉、１０３：燃料流量
制御器、１０４：炉温検出器、１０５：燃焼用バ
ーナ、１０６：炉温設定手段。
略図、第２図は燃料を最少とする材料の昇温曲線
の決定方法を説明するための説明図、第３図はこ
の発明の一実施例を示す全体の構成図である。 ５：炉温計算モデル、６：炉壁温度計算モデ
ル、７：材料温度計算モデル、２０：現状温度計
算手段、２１：昇温曲線計算手段、２２：設定炉
温計算手段、１０１：加熱炉、１０３：燃料流量
制御器、１０４：炉温検出器、１０５：燃焼用バ
ーナ、１０６：炉温設定手段。
Claims (1)
- １ 複数の制御帯を有する連続式加熱炉の加熱制
御において、燃料流量に基づき非定常熱バランス
式により炉温の時間変化を計算する第１演算手
段、炉温から炉壁内部温度の時間変化を計算する
第２演算手段、炉温から材料内部温度の時間変化
を計算する第３演算手段、上記第１、第２、第３
の各演算手段を用い各制御帯の現状燃料流量での
材料抽出時平均温度、均熱度、および材料通過時
の各炉温をそれぞれ計算する第４演算手段、上記
第１、第２、第３の各演算手段を用い各制御帯の
燃料流量を現状流量からある一定値を変化させ、
材料の抽出時最低温度、均熱度および各計算ゾー
ンを通過する時の平均温度を計算し、これと第４
演算手段の結果に基づき現状流量まわりでの線形
化係数を計算する第５演算手段、上記係数を用い
て炉操業上の制約条件下で材料が燃上がるのに必
要な燃料を最小とし、かつ抽出休止（中断）の予
定がある非定常操作時を考慮して最適化の評価関
数に休止の影響を組み込み、最適燃料流量を計算
する第６演算手段、この流量を基に材料の抽出さ
れるまでの昇温曲線を決定する第７演算手段を有
し、これらの演算手段により、加熱炉燃焼制御上
必要な炉内の材料の目標昇温曲線を求めることを
特徴とする加熱炉の材料昇温曲線決定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26844385A JPS62127422A (ja) | 1985-11-27 | 1985-11-27 | 加熱炉の材料昇温曲線決定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26844385A JPS62127422A (ja) | 1985-11-27 | 1985-11-27 | 加熱炉の材料昇温曲線決定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62127422A JPS62127422A (ja) | 1987-06-09 |
| JPH0420969B2 true JPH0420969B2 (ja) | 1992-04-07 |
Family
ID=17458572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26844385A Granted JPS62127422A (ja) | 1985-11-27 | 1985-11-27 | 加熱炉の材料昇温曲線決定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62127422A (ja) |
-
1985
- 1985-11-27 JP JP26844385A patent/JPS62127422A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62127422A (ja) | 1987-06-09 |
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