JPH04218557A - 熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー成形品 - Google Patents
熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー成形品Info
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- JPH04218557A JPH04218557A JP3073998A JP7399891A JPH04218557A JP H04218557 A JPH04218557 A JP H04218557A JP 3073998 A JP3073998 A JP 3073998A JP 7399891 A JP7399891 A JP 7399891A JP H04218557 A JPH04218557 A JP H04218557A
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- G11B7/24—Record carriers characterised by shape, structure or physical properties, or by the selection of the material
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- G11B7/2533—Record carriers characterised by shape, structure or physical properties, or by the selection of the material characterised by the selection of the material of layers other than recording layers of substrates comprising resins
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G61/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carbon-to-carbon link in the main chain of the macromolecule
- C08G61/02—Macromolecular compounds containing only carbon atoms in the main chain of the macromolecule, e.g. polyxylylenes
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- C08G61/08—Macromolecular compounds containing only carbon atoms in the main chain of the macromolecule, e.g. polyxylylenes only aliphatic carbon atoms prepared by ring-opening of carbocyclic compounds of carbocyclic compounds containing one or more carbon-to-carbon double bonds in the ring
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
- C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
- C08K3/01—Use of inorganic substances as compounding ingredients characterized by their specific function
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- C08K9/06—Ingredients treated with organic substances with silicon-containing compounds
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐クラック性に優れた
成形品に関する。さらに詳しくは、熱可塑性飽和ノルボ
ルネン系ポリマーを線膨張率が２．５×１０−５／℃以
下の挿入体の存在下に一体成形してなる耐クラック性に
優れた成形品に関する。
成形品に関する。さらに詳しくは、熱可塑性飽和ノルボ
ルネン系ポリマーを線膨張率が２．５×１０−５／℃以
下の挿入体の存在下に一体成形してなる耐クラック性に
優れた成形品に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーは
透明性、耐熱性、耐湿性、耐薬品性等に優れていること
から、種々の用途に用いることができ、さらに複屈折が
小さいことから特に光ディスク基板などの光学用プラス
チック成形材料として有用であることが知られている
透明性、耐熱性、耐湿性、耐薬品性等に優れていること
から、種々の用途に用いることができ、さらに複屈折が
小さいことから特に光ディスク基板などの光学用プラス
チック成形材料として有用であることが知られている
【
０００３】しかし、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマ
ーを一般の金属やガラスなどの線膨張率が小さい挿入体
の存在下に一体成形した成形体は、樹脂と挿入体の線膨
張率が大きく異なるため、温度変化などにより、ひび割
れ、クラックが生じやすいという問題があった。
０００３】しかし、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマ
ーを一般の金属やガラスなどの線膨張率が小さい挿入体
の存在下に一体成形した成形体は、樹脂と挿入体の線膨
張率が大きく異なるため、温度変化などにより、ひび割
れ、クラックが生じやすいという問題があった。
【０００４】光磁気ディスクでは、該ディスクを磁石に
よりドライブ装置に固定するため、樹脂を金属板を挿入
して一体成形したハブを光ディスク基板に接着する方法
が一般的に用いられている。ハブを光ディスク基板に接
着する方法としては、超音波接着、紫外線硬化型接着剤
、熱硬化型接着剤、ホットメルト接着剤などによる接着
方法が公知であるが、中でも超音波接着法が接着時間が
短く作業性に優れるため、一般的に用いられている。 しかしながら、超音波接着の場合、化学組成の著しく異
なる異種のポリマーどうしの接着は難しい場合が多いた
め、光ディスク基板と同種のポリマーから成るハブが用
いられる。例えば、ポリカーボネート製基板に対しては
ポリカーボネート製ハブが、熱可塑性飽和ノルボルネン
系ポリマーから成る光ディスク基板に対しては熱可塑性
飽和ノルボルネン系ポリマー製ハブが超音波接着に適し
ている。しかし、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー
を、ステンレス等の好ましい金属板を挿入体として一体
成形したハブは、前述のように、クラックを生じ易く、
高温高湿環境下での信頼性に劣るという問題があった。 このため、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーから成
る光ディスク基板にポリカーボネート製ハブやポリ−４
−メチル−１−ペンテン製ハブなどを接着剤で固定する
方法が採られているが、接着時の作業性が必ずしも良好
ではなく、また、接着力の耐久性も必ずしも十分とは言
えないなどの問題があった。
よりドライブ装置に固定するため、樹脂を金属板を挿入
して一体成形したハブを光ディスク基板に接着する方法
が一般的に用いられている。ハブを光ディスク基板に接
着する方法としては、超音波接着、紫外線硬化型接着剤
、熱硬化型接着剤、ホットメルト接着剤などによる接着
方法が公知であるが、中でも超音波接着法が接着時間が
短く作業性に優れるため、一般的に用いられている。 しかしながら、超音波接着の場合、化学組成の著しく異
なる異種のポリマーどうしの接着は難しい場合が多いた
め、光ディスク基板と同種のポリマーから成るハブが用
いられる。例えば、ポリカーボネート製基板に対しては
ポリカーボネート製ハブが、熱可塑性飽和ノルボルネン
系ポリマーから成る光ディスク基板に対しては熱可塑性
飽和ノルボルネン系ポリマー製ハブが超音波接着に適し
ている。しかし、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー
を、ステンレス等の好ましい金属板を挿入体として一体
成形したハブは、前述のように、クラックを生じ易く、
高温高湿環境下での信頼性に劣るという問題があった。 このため、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーから成
る光ディスク基板にポリカーボネート製ハブやポリ−４
−メチル−１−ペンテン製ハブなどを接着剤で固定する
方法が採られているが、接着時の作業性が必ずしも良好
ではなく、また、接着力の耐久性も必ずしも十分とは言
えないなどの問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、熱可
塑性飽和ノルボルネン系ポリマーを線膨張率が２．５×
１０−５／℃以下の挿入体の存在下に一体成形したクラ
ックが発生し難い成形品を提供することにある。
塑性飽和ノルボルネン系ポリマーを線膨張率が２．５×
１０−５／℃以下の挿入体の存在下に一体成形したクラ
ックが発生し難い成形品を提供することにある。
【０００６】本発明者らは、従来技術の有する問題点を
解決するために鋭意研究した結果、熱可塑性飽和ノルボ
ルネン系ポリマーに充填剤、中でも、繊維状充填剤、或
いは、繊維状充填剤および粉末状充填剤を組み合わせて
成る充填剤を配合して成る樹脂組成物が、線膨張率が小
さい挿入体の存在下に一体成形した成形品の耐クラック
性に優れていることを見いだし、本発明を完成するに到
った。
解決するために鋭意研究した結果、熱可塑性飽和ノルボ
ルネン系ポリマーに充填剤、中でも、繊維状充填剤、或
いは、繊維状充填剤および粉末状充填剤を組み合わせて
成る充填剤を配合して成る樹脂組成物が、線膨張率が小
さい挿入体の存在下に一体成形した成形品の耐クラック
性に優れていることを見いだし、本発明を完成するに到
った。
【０００７】
【課題を解決するための手段】かくして本発明によれば
、（ａ）熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー１００重
量部当り（ｂ）充填剤１０ないし１００重量部を含有す
ることを特徴とする熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマ
ー組成物を線膨張率が２．５×１０−５／℃以下の挿入
体の存在下に一体成形して成る成形品が提供される。。
、（ａ）熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー１００重
量部当り（ｂ）充填剤１０ないし１００重量部を含有す
ることを特徴とする熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマ
ー組成物を線膨張率が２．５×１０−５／℃以下の挿入
体の存在下に一体成形して成る成形品が提供される。。
【０００８】（熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー）
本発明で使用する熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー
は、ノルボルネン環を有するモノマー、すなわちノルボ
ルネン系単量体ＫＲＡ誘導され、ポリマー内にオレフィ
ン性二重結合を有する場合には、水素添加水素添加する
ことにより飽和させたものである。具体例として、化５
〔式中Ａ及びＢは水素原子または炭素数１〜１０の炭化
水素基、Ｘ及びＹは水素原子、炭素数１〜１０の炭化水
素基、ハロゲン原子、ハロゲン原子で置換された炭素数
１〜１０の炭化水素基、−（ＣＨ２）ｎＣＯＯＲ１、−
（ＣＨ２）ｎＯＣＯＲ１、−（ＣＨ２）ｎＣＮ、−（Ｃ
Ｈ２）ｎＣＯＮＲ１Ｒ２、−（ＣＨ２）ｎＣＯＯＺ、−
（ＣＨ２）ｎＯＣＯＺ、−（ＣＨ２）ｎＯＺ、−（ＣＨ
２）ｎＷまたはＸとＹから構成された−ＣＯ−Ｏ−ＣＯ
−もしくは−ＣＯ−ＮＲ３−ＣＯ−、或いはＡとＸまた
はＢとＹから構成されたアルキリデン基を示し、ｍは０
または１である。なお、Ｒ１、Ｒ２、及びＲ３は炭素数
１〜２０の炭化水素基、Ｚは炭素数１〜２０の炭化水素
基またはハロゲンで置換された炭素数１〜２０の炭化水
素基、Ｗは −ＳｉＲ４３ （Ｒ４は同一または異種の
炭素数１〜１０の炭化水素基）、ｎは０〜１０の整数を
示す〕で表される少なくとも１種の単量体の開環重合体
を水素添加して製造される飽和重合体、化５で表される
少なくとも１種の単量体の付加型重合体、その水素添加
物、化５で表される少なくとも１種の単量体とエチレン
及び／またはα−オレフィンとの共重合体、その水素添
加物を挙げることができる。
本発明で使用する熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー
は、ノルボルネン環を有するモノマー、すなわちノルボ
ルネン系単量体ＫＲＡ誘導され、ポリマー内にオレフィ
ン性二重結合を有する場合には、水素添加水素添加する
ことにより飽和させたものである。具体例として、化５
〔式中Ａ及びＢは水素原子または炭素数１〜１０の炭化
水素基、Ｘ及びＹは水素原子、炭素数１〜１０の炭化水
素基、ハロゲン原子、ハロゲン原子で置換された炭素数
１〜１０の炭化水素基、−（ＣＨ２）ｎＣＯＯＲ１、−
（ＣＨ２）ｎＯＣＯＲ１、−（ＣＨ２）ｎＣＮ、−（Ｃ
Ｈ２）ｎＣＯＮＲ１Ｒ２、−（ＣＨ２）ｎＣＯＯＺ、−
（ＣＨ２）ｎＯＣＯＺ、−（ＣＨ２）ｎＯＺ、−（ＣＨ
２）ｎＷまたはＸとＹから構成された−ＣＯ−Ｏ−ＣＯ
−もしくは−ＣＯ−ＮＲ３−ＣＯ−、或いはＡとＸまた
はＢとＹから構成されたアルキリデン基を示し、ｍは０
または１である。なお、Ｒ１、Ｒ２、及びＲ３は炭素数
１〜２０の炭化水素基、Ｚは炭素数１〜２０の炭化水素
基またはハロゲンで置換された炭素数１〜２０の炭化水
素基、Ｗは −ＳｉＲ４３ （Ｒ４は同一または異種の
炭素数１〜１０の炭化水素基）、ｎは０〜１０の整数を
示す〕で表される少なくとも１種の単量体の開環重合体
を水素添加して製造される飽和重合体、化５で表される
少なくとも１種の単量体の付加型重合体、その水素添加
物、化５で表される少なくとも１種の単量体とエチレン
及び／またはα−オレフィンとの共重合体、その水素添
加物を挙げることができる。
【０００９】
【化５】
【００１０】ノルボルネン系単量体としては、例えば、
ノルボルネン、 ５−メチル−２−ノルボルネン、５−
エチル−２−ノルボルネン、５−ｎ−プロピル−２−ノ
ルボルネン、５−ｉ−プロピル−２−ノルボルネン、
５−エチリデン−２−ノルボルネン、５−ｎ−プロピリ
デン−２−ノルボルネン、５−フェニル−２−ノルボル
ネン、５−（４’−クロロフェニル）−２−ノルボルネ
ン、５−シクロヘキシル−２−ノルボルネン、５−（３
’−シクロヘキセニル）−２−ノルボルネン、５−ピリ
ジル−２−ノルボルネン、５−クロロ−２−ノルボルネ
ン、５−シアノ−２−ノルボルネン、５−メトキシカル
ボニル−２−ノルボルネン、５−アセトキシ−２−ノル
ボルネン、５，６−ジメチル−２−ノルボルネン、５，
６−ジメトキシカルボニル−２−ノルボルネン、５−メ
チル−５−メトキシカルボニル−２−ノルボルネン、５
−メチル−５−シアノ−２−ノルボルネン、ジシクロペ
ンタジエン、２，３−ジヒドロジシクロペンタジエン、
１，４−メタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ
−オクタヒドロナフタレン、１，４：５，８−ジメタノ
−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロ
ナフタレン、６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−
１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナ
フタレン、６−エチル−１，４：５，８−ジメタノ−１
，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフ
タレン、６−エチリデン−１，４：５，８−ジメタノ−
１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナ
フタレン、６−クロロ−１，４：５，８−ジメタノ−１
，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフ
タレン、６−シアノ−１，４：５，８−ジメタノ−１，
４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタ
レン、６−メトキシカルボニル−１，４：５，８−ジメ
タノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒ
ドロナフタレン、６，７−ジメチル− １，４：５，８
−ジメタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オ
クタヒドロナフタレン、６−メチル−６−メトキシカル
ボニル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ，５
，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレン、６−メ
チル−６−シアノ−１，４：５，８−ジメタノ−１，４
，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレ
ン、４，９：５，８−ジメタノ−３ａ，４，４ａ，５，
８，８ａ，９，９ａ−オクタヒドロ−１Ｈ−ベンゾイン
デン、４，９：５，８−ジメタノ−２，３，３ａ，４，
４ａ，５，８，８ａ，９，９ａ−デカヒドロ−１Ｈ−ベ
ンゾインデン、５，８−メタノ−３ａ，４，４ａ，５，
８，８ａ，９，９ａ−オクタヒドロ−１Ｈ−ベンゾイン
デン、１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ，４ｂ
，５，６，７，８，８ａ，９ａ−デカヒドロ−９Ｈ−フ
ルオレン、１，４−メタノ−１，４，４ａ，４ｂ，５，
８，８ａ，９ａ−オクタヒドロ−９Ｈ−フルレン、４，
１１：５，１０：６，９−トリメタノ−３ａ，４，４ａ
，５，５ａ，６，９，９ａ，１０，１０ａ，１１，１１
ａ−ドデカヒドロ−１Ｈ−シクロペンタアントラセンな
どが挙げられる。
ノルボルネン、 ５−メチル−２−ノルボルネン、５−
エチル−２−ノルボルネン、５−ｎ−プロピル−２−ノ
ルボルネン、５−ｉ−プロピル−２−ノルボルネン、
５−エチリデン−２−ノルボルネン、５−ｎ−プロピリ
デン−２−ノルボルネン、５−フェニル−２−ノルボル
ネン、５−（４’−クロロフェニル）−２−ノルボルネ
ン、５−シクロヘキシル−２−ノルボルネン、５−（３
’−シクロヘキセニル）−２−ノルボルネン、５−ピリ
ジル−２−ノルボルネン、５−クロロ−２−ノルボルネ
ン、５−シアノ−２−ノルボルネン、５−メトキシカル
ボニル−２−ノルボルネン、５−アセトキシ−２−ノル
ボルネン、５，６−ジメチル−２−ノルボルネン、５，
６−ジメトキシカルボニル−２−ノルボルネン、５−メ
チル−５−メトキシカルボニル−２−ノルボルネン、５
−メチル−５−シアノ−２−ノルボルネン、ジシクロペ
ンタジエン、２，３−ジヒドロジシクロペンタジエン、
１，４−メタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ
−オクタヒドロナフタレン、１，４：５，８−ジメタノ
−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロ
ナフタレン、６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−
１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナ
フタレン、６−エチル−１，４：５，８−ジメタノ−１
，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフ
タレン、６−エチリデン−１，４：５，８−ジメタノ−
１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナ
フタレン、６−クロロ−１，４：５，８−ジメタノ−１
，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフ
タレン、６−シアノ−１，４：５，８−ジメタノ−１，
４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタ
レン、６−メトキシカルボニル−１，４：５，８−ジメ
タノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒ
ドロナフタレン、６，７−ジメチル− １，４：５，８
−ジメタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オ
クタヒドロナフタレン、６−メチル−６−メトキシカル
ボニル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ，５
，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレン、６−メ
チル−６−シアノ−１，４：５，８−ジメタノ−１，４
，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレ
ン、４，９：５，８−ジメタノ−３ａ，４，４ａ，５，
８，８ａ，９，９ａ−オクタヒドロ−１Ｈ−ベンゾイン
デン、４，９：５，８−ジメタノ−２，３，３ａ，４，
４ａ，５，８，８ａ，９，９ａ−デカヒドロ−１Ｈ−ベ
ンゾインデン、５，８−メタノ−３ａ，４，４ａ，５，
８，８ａ，９，９ａ−オクタヒドロ−１Ｈ−ベンゾイン
デン、１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ，４ｂ
，５，６，７，８，８ａ，９ａ−デカヒドロ−９Ｈ−フ
ルオレン、１，４−メタノ−１，４，４ａ，４ｂ，５，
８，８ａ，９ａ−オクタヒドロ−９Ｈ−フルレン、４，
１１：５，１０：６，９−トリメタノ−３ａ，４，４ａ
，５，５ａ，６，９，９ａ，１０，１０ａ，１１，１１
ａ−ドデカヒドロ−１Ｈ−シクロペンタアントラセンな
どが挙げられる。
【００１１】α−オレフィンとしては、例えば、プロピ
レン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−
オクテン、１−デセン、３−メチル−１−ブテン、３−
メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、ビ
ニルシクロヘキサン、ビニルシクロヘキセンなどが挙げ
られる。
レン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−
オクテン、１−デセン、３−メチル−１−ブテン、３−
メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、ビ
ニルシクロヘキサン、ビニルシクロヘキセンなどが挙げ
られる。
【００１２】化５で表される少なくとも１種の単量体の
開環重合体は、公知の開環重合方法により重合して得ら
れ、また、その水素添加物も公知の水素添加方法により
製造される。化５で表される少なくとも１種の単量体の
付加型重合体、化５で表される少なくとも１種の単量体
とエチレン及び／またはα−オレフィンとの付加型共重
合体も、公知の重合方法により共重合して得られ、また
、それらの水素添加物も公知の方法により水素添加して
得られる。
開環重合体は、公知の開環重合方法により重合して得ら
れ、また、その水素添加物も公知の水素添加方法により
製造される。化５で表される少なくとも１種の単量体の
付加型重合体、化５で表される少なくとも１種の単量体
とエチレン及び／またはα−オレフィンとの付加型共重
合体も、公知の重合方法により共重合して得られ、また
、それらの水素添加物も公知の方法により水素添加して
得られる。
【００１３】これらの熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリ
マーの分子量は、分子量を判断する目安として、デカリ
ンまたはクロロベンゼン中、８０℃で測定した極限粘度
が０．３〜３．０ｄｌ／ｇの範囲、好ましくは、０．６
〜１．０ｄｌ／ｇの範囲のものである。また、分子鎖中
に残留する不飽和結合を水素添加により飽和させる場合
には、水添率は、９０％以上、好ましくは、９５％以上
、特に好ましくは９９％以上である。飽和ポリマーであ
ることにより、耐熱劣化性、成形性などが改良される。
マーの分子量は、分子量を判断する目安として、デカリ
ンまたはクロロベンゼン中、８０℃で測定した極限粘度
が０．３〜３．０ｄｌ／ｇの範囲、好ましくは、０．６
〜１．０ｄｌ／ｇの範囲のものである。また、分子鎖中
に残留する不飽和結合を水素添加により飽和させる場合
には、水添率は、９０％以上、好ましくは、９５％以上
、特に好ましくは９９％以上である。飽和ポリマーであ
ることにより、耐熱劣化性、成形性などが改良される。
【００１４】熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーは、
本発明の目的を損なわない範囲において、熱可塑性飽和
ノルボルネン系ポリマーの製造過程で、シクロオレフィ
ンやジオレフィンなどの他のモノマー成分を共重合させ
たものであっても構わない。
本発明の目的を損なわない範囲において、熱可塑性飽和
ノルボルネン系ポリマーの製造過程で、シクロオレフィ
ンやジオレフィンなどの他のモノマー成分を共重合させ
たものであっても構わない。
【００１５】（充填剤）本発明で使用する充填剤として
は、例えば、ガラス繊維、炭素繊維、ボロン繊維、炭化
ケイ素繊維、アスベスト繊維、チタン酸カリウム結晶微
細繊維、石英繊維、金属繊維、ポリアミド繊維、ポリエ
ステル繊維などの繊維状充填剤、シリカ、ケイ藻土、ア
ルミナ、酸化チタン、酸化マグネシウム、軽石粉、軽石
バルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、
塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネ
シウム、ドロマイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、
亜硫酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、ガラスフ
レーク、ガラスビーズ、ケイ酸カルシウム、モンモリロ
ナイト、ベントナイト、グラファイト、アルミニウム粉
、硫化モリブデン、酸化アンチモンなどの粉末状充填剤
が挙げられる。これらの充填剤は表面処理が施されてい
なくてもよいが、シラン系化合物などで表面処理を施さ
れたものを使用すると成形性、機械強度などが改善され
るため好ましい。これらの充填剤のうち、耐クラック性
の改善の為には繊維状充填剤或いは繊維状充填剤及び粉
末状充填剤を混合して使用することが好ましく、繊維状
充填剤及び粉末状充填剤を混合使用した場合は成形性が
より優れるためさらに好ましい。
は、例えば、ガラス繊維、炭素繊維、ボロン繊維、炭化
ケイ素繊維、アスベスト繊維、チタン酸カリウム結晶微
細繊維、石英繊維、金属繊維、ポリアミド繊維、ポリエ
ステル繊維などの繊維状充填剤、シリカ、ケイ藻土、ア
ルミナ、酸化チタン、酸化マグネシウム、軽石粉、軽石
バルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、
塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネ
シウム、ドロマイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、
亜硫酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、ガラスフ
レーク、ガラスビーズ、ケイ酸カルシウム、モンモリロ
ナイト、ベントナイト、グラファイト、アルミニウム粉
、硫化モリブデン、酸化アンチモンなどの粉末状充填剤
が挙げられる。これらの充填剤は表面処理が施されてい
なくてもよいが、シラン系化合物などで表面処理を施さ
れたものを使用すると成形性、機械強度などが改善され
るため好ましい。これらの充填剤のうち、耐クラック性
の改善の為には繊維状充填剤或いは繊維状充填剤及び粉
末状充填剤を混合して使用することが好ましく、繊維状
充填剤及び粉末状充填剤を混合使用した場合は成形性が
より優れるためさらに好ましい。
【００１６】本発明に使用する繊維状充填剤の平均太さ
は通常０．１〜１００μｍ、好ましくは０．２〜５０μ
ｍの範囲であり、平均繊維長は、射出成形、押出成形な
どの成形方法に適用する場合は通常５μｍ〜２０ｍｍ、
好ましくは１０μｍ〜１０ｍｍ、圧縮成形方法などの成
形方法に適用する場合は通常５μｍ以上、好ましくは１
０μｍ以上である。粉末状充填剤の平均粒径は０．０１
μｍ〜１ｍｍ、好ましくは０．１〜１００μｍの範囲で
ある。
は通常０．１〜１００μｍ、好ましくは０．２〜５０μ
ｍの範囲であり、平均繊維長は、射出成形、押出成形な
どの成形方法に適用する場合は通常５μｍ〜２０ｍｍ、
好ましくは１０μｍ〜１０ｍｍ、圧縮成形方法などの成
形方法に適用する場合は通常５μｍ以上、好ましくは１
０μｍ以上である。粉末状充填剤の平均粒径は０．０１
μｍ〜１ｍｍ、好ましくは０．１〜１００μｍの範囲で
ある。
【００１７】（熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー組
成物）本発明に使用する熱可塑性飽和ノルボルネン系ポ
リマー組成物は熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーに
充填剤を配合したものである。
成物）本発明に使用する熱可塑性飽和ノルボルネン系ポ
リマー組成物は熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーに
充填剤を配合したものである。
【００１８】充填剤の配合割合は、熱可塑性飽和ノルボ
ルネン系ポリマー １００重量部に対して１〜１００重
量部、好ましくは５〜８０重量部の範囲である。充填剤
の配合割合が小さすぎると線膨張率の低下が不十分であ
り、線膨張率が２．５×１０−５／℃以下の挿入体の存
在下に成形した成形品においては耐クラック性の改善効
果が得られない。 また、配合割合が大きすぎると、成形性が著しく損なわ
れるので好ましくない。
ルネン系ポリマー １００重量部に対して１〜１００重
量部、好ましくは５〜８０重量部の範囲である。充填剤
の配合割合が小さすぎると線膨張率の低下が不十分であ
り、線膨張率が２．５×１０−５／℃以下の挿入体の存
在下に成形した成形品においては耐クラック性の改善効
果が得られない。 また、配合割合が大きすぎると、成形性が著しく損なわ
れるので好ましくない。
【００１９】繊維状の充填剤及び粉末状の充填剤を混合
使用する場合その混合割合は、１：９９〜９９：１、好
ましくは２０：８０〜９０：１０、さらに好ましくは４
０：６０〜８０：２０の範囲である。混合使用する粉末
状充填剤の使用量が少なすぎると成形性の改善効果が得
られず、また多すぎると成形性及び機械強度が損なわれ
るので好ましくない。
使用する場合その混合割合は、１：９９〜９９：１、好
ましくは２０：８０〜９０：１０、さらに好ましくは４
０：６０〜８０：２０の範囲である。混合使用する粉末
状充填剤の使用量が少なすぎると成形性の改善効果が得
られず、また多すぎると成形性及び機械強度が損なわれ
るので好ましくない。
【００２０】熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーの線
膨張率は６．０×１０ー５／℃以上、通常は７．０×１
０ー５／℃以上であるのに対し、本発明に使用する熱可
塑性飽和ノルボルネン系ポリマー組成物の成形品は、線
膨張率が５．０×１０−５／℃以下、好ましくは４．０
×１０−５／℃以下になる。
膨張率は６．０×１０ー５／℃以上、通常は７．０×１
０ー５／℃以上であるのに対し、本発明に使用する熱可
塑性飽和ノルボルネン系ポリマー組成物の成形品は、線
膨張率が５．０×１０−５／℃以下、好ましくは４．０
×１０−５／℃以下になる。
【００２１】また、本発明の熱可塑性飽和ノルボルネン
系ポリマー組成物は、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリ
マーに充填剤を添加したことにより、寸法安定性、低収
縮性などにも優れ、精密性を要求される成形に適してい
る。例えば、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーの成
形収縮率が通常０．７％以上であるのに対し、本発明に
使用する熱可塑性ノルボルネン系ポリマー組成物の成形
収縮率は０．４％以下である。
系ポリマー組成物は、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリ
マーに充填剤を添加したことにより、寸法安定性、低収
縮性などにも優れ、精密性を要求される成形に適してい
る。例えば、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーの成
形収縮率が通常０．７％以上であるのに対し、本発明に
使用する熱可塑性ノルボルネン系ポリマー組成物の成形
収縮率は０．４％以下である。
【００２２】（その他の成分）本発明に使用する熱可塑
性飽和ノルボルネン系ポリマー組成物は、熱可塑性飽和
ノルボルネン系ポリマー及び充填剤を必須の成分とする
が、本発明の効果を損なわない範囲でポリオレフィン、
ポリ（メタ）アクリル酸エステル、ポリ（メタ）アクリ
ル酸、ポリ（メタ）アクリロニトリル、ポリ塩化ビニル
、ポリ塩化ビニリデン、含フッ素ポリマー、ＡＢＳ、ポ
リスチレン、ポリノルボルネン、これらの共重合体、ブ
ロック重合体、グラフト重合体、スチレン−無水マレイ
ン酸共重合体、ポリイミド、ポリカーボネート、ポリエ
ステル、ポリアミド、ポリウレタン、ポリエーテル、ポ
リスルフィド、ポリスルホン、ゴム、石油樹脂、水添石
油樹脂、不飽和ポリエステル、エポキシ樹脂、シリコン
樹脂、変成ポリエステルなどの重合体、酸化防止剤、顔
料、染料、可塑剤、離型剤、難燃剤、耐光安定剤、紫外
線吸収剤、帯電防止剤、滑剤、界面活性剤、電磁波シー
ルド剤、磁性粉、天然繊維などを配合することができる
。これらの配合剤の量は適宜の割合で配合できるが、通
常、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー１００重量部
に対して５０重量部以下、好ましくは２５重量部以下で
ある。
性飽和ノルボルネン系ポリマー組成物は、熱可塑性飽和
ノルボルネン系ポリマー及び充填剤を必須の成分とする
が、本発明の効果を損なわない範囲でポリオレフィン、
ポリ（メタ）アクリル酸エステル、ポリ（メタ）アクリ
ル酸、ポリ（メタ）アクリロニトリル、ポリ塩化ビニル
、ポリ塩化ビニリデン、含フッ素ポリマー、ＡＢＳ、ポ
リスチレン、ポリノルボルネン、これらの共重合体、ブ
ロック重合体、グラフト重合体、スチレン−無水マレイ
ン酸共重合体、ポリイミド、ポリカーボネート、ポリエ
ステル、ポリアミド、ポリウレタン、ポリエーテル、ポ
リスルフィド、ポリスルホン、ゴム、石油樹脂、水添石
油樹脂、不飽和ポリエステル、エポキシ樹脂、シリコン
樹脂、変成ポリエステルなどの重合体、酸化防止剤、顔
料、染料、可塑剤、離型剤、難燃剤、耐光安定剤、紫外
線吸収剤、帯電防止剤、滑剤、界面活性剤、電磁波シー
ルド剤、磁性粉、天然繊維などを配合することができる
。これらの配合剤の量は適宜の割合で配合できるが、通
常、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー１００重量部
に対して５０重量部以下、好ましくは２５重量部以下で
ある。
【００２３】（挿入体）本発明に使用する挿入体は線膨
張率２．５×１０ー５／℃以下、好ましくは１×１０ー
６〜２×１０ー５／℃のものである。鉛など線膨張率が
大きい挿入体を用いる場合は、充填剤の存否に関係なく
、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーと挿入体の線膨
張率の差が大きくなく、成形品はクラック等は生じにく
い。線膨張率が小さい挿入体を用いる場合は、熱可塑性
飽和ノルボルネン系ポリマーに充填剤を添加して線膨張
率を小さくしなければ、両者の線膨張率の差が大きく、
温度変化によりクラックを生じ易くなる。
張率２．５×１０ー５／℃以下、好ましくは１×１０ー
６〜２×１０ー５／℃のものである。鉛など線膨張率が
大きい挿入体を用いる場合は、充填剤の存否に関係なく
、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーと挿入体の線膨
張率の差が大きくなく、成形品はクラック等は生じにく
い。線膨張率が小さい挿入体を用いる場合は、熱可塑性
飽和ノルボルネン系ポリマーに充填剤を添加して線膨張
率を小さくしなければ、両者の線膨張率の差が大きく、
温度変化によりクラックを生じ易くなる。
【００２４】線膨張率２．５×１０ー５／℃以下の物質
としては、鉄、銅、アルミニウム、ステンレスなどの一
般の金属、ホウケイ酸ガラス、鉛ガラス、光学ガラス、
石英ガラス、放射線防護用ガラスなどのガラス、セラミ
クスなどが挙げられる。なお、ステンレスの線膨張率は
１×１０ー５〜２×１０ー５／℃であり、代表的なＳＵ
Ｓ３０４では１．６４×１０ー５／℃である。
としては、鉄、銅、アルミニウム、ステンレスなどの一
般の金属、ホウケイ酸ガラス、鉛ガラス、光学ガラス、
石英ガラス、放射線防護用ガラスなどのガラス、セラミ
クスなどが挙げられる。なお、ステンレスの線膨張率は
１×１０ー５〜２×１０ー５／℃であり、代表的なＳＵ
Ｓ３０４では１．６４×１０ー５／℃である。
【００２５】（成形方法）本発明の成形品は成形するに
は、金型等の必要な位置に予め挿入体をセットしておき
、本発明に使用する熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマ
ー組成物を射出成形、または圧縮成形すればよい。光デ
ィスク用のハブの場合は、通常、射出成形が用いられる
。
は、金型等の必要な位置に予め挿入体をセットしておき
、本発明に使用する熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマ
ー組成物を射出成形、または圧縮成形すればよい。光デ
ィスク用のハブの場合は、通常、射出成形が用いられる
。
【００２６】なお、前述のように熱可塑性飽和ノルボル
ネン系ポリマーに比べて精密な成形が可能である。
ネン系ポリマーに比べて精密な成形が可能である。
【００２７】（成形品）本発明に使用する熱可塑性飽和
ノルボルネン系ポリマー組成物と挿入体の一体成形品は
、挿入体と線膨張率の差が小さいので、機械強度、耐熱
性に優れている。
ノルボルネン系ポリマー組成物と挿入体の一体成形品は
、挿入体と線膨張率の差が小さいので、機械強度、耐熱
性に優れている。
【００２８】また、熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマ
ーを用いた効果として、耐水性、電気絶縁特性、耐薬品
性なども優れ、充填剤添加の効果として寸法安定性も優
れている。
ーを用いた効果として、耐水性、電気絶縁特性、耐薬品
性なども優れ、充填剤添加の効果として寸法安定性も優
れている。
【００２９】本発明の効果を示す具体例として、金属板
を挿入した精密機械部品や光ディスク用ハブ等、ガラス
を挿入したガラスファイバー用のコネクタ等、ＩＣ素子
やＬＥＤ素子など電子部品を挿入したもの等が挙げられ
る。
を挿入した精密機械部品や光ディスク用ハブ等、ガラス
を挿入したガラスファイバー用のコネクタ等、ＩＣ素子
やＬＥＤ素子など電子部品を挿入したもの等が挙げられ
る。
【００３０】さらに、本発明に使用する熱可塑性飽和ノ
ルボルネン系ポリマー組成物は、熱可塑性飽和ノルボル
ネン系ポリマーの成形品との超音波接着性がよく、本発
明の好適な例としてはステンレス板、ニッケル板等を挿
入した光ディスク用ハブが挙げられる。
ルボルネン系ポリマー組成物は、熱可塑性飽和ノルボル
ネン系ポリマーの成形品との超音波接着性がよく、本発
明の好適な例としてはステンレス板、ニッケル板等を挿
入した光ディスク用ハブが挙げられる。
【００３１】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的
に説明するが、本発明の要旨を越えない限り、これらの
実施例に限定されるものではない。
に説明するが、本発明の要旨を越えない限り、これらの
実施例に限定されるものではない。
【００３２】実施例１
（１）ペレットの作成
６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の水添物〔デカリン中、８０℃で測定した極限
粘度が１．１３ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ１００％〕１００
部に対して、γ−アミノプロピルトリメトキシシランで
表面処理したガラス繊維〔平均直径１３μｍ、平均長さ
６ｍｍ〕３０部、テトラキス〔３−（３，５−ジ−ｔｅ
ｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニル
オキシメチル〕メタン０．０５部を配合し、窒素雰囲気
下、２５０℃で二軸押出し機により混練しペレットを作
成した。
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の水添物〔デカリン中、８０℃で測定した極限
粘度が１．１３ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ１００％〕１００
部に対して、γ−アミノプロピルトリメトキシシランで
表面処理したガラス繊維〔平均直径１３μｍ、平均長さ
６ｍｍ〕３０部、テトラキス〔３−（３，５−ジ−ｔｅ
ｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニル
オキシメチル〕メタン０．０５部を配合し、窒素雰囲気
下、２５０℃で二軸押出し機により混練しペレットを作
成した。
【００３３】この樹脂組成物の成形収縮率は０．３％、
線膨張率は３．０×１０−５／℃であった。
線膨張率は３．０×１０−５／℃であった。
【００３４】（２）ハブの作成
（１）で作成したペレットを樹脂温度３００℃で射出成
形し、直径２２ｍｍ、厚さ０．５ｍｍのステンレス（Ｓ
ＵＳ３０４）製円板をインサート成形した超音波接着用
突起を有する直径２５ｍｍ、厚さ２．５ｍｍのハブを作
成した。
形し、直径２２ｍｍ、厚さ０．５ｍｍのステンレス（Ｓ
ＵＳ３０４）製円板をインサート成形した超音波接着用
突起を有する直径２５ｍｍ、厚さ２．５ｍｍのハブを作
成した。
【００３５】（３）耐クラック性試験
成形したハブのヒートサイクルテスト〔５０℃で２時間
、冷却時間２時間、−１０℃で２時間、昇温時間２時間
を１サイクルとして１５サイクル〕後の外観を検査した
が、異常は認められなかった。
、冷却時間２時間、−１０℃で２時間、昇温時間２時間
を１サイクルとして１５サイクル〕後の外観を検査した
が、異常は認められなかった。
【００３６】（４）接着性試験
６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の水添物で成形された直径 １３０ｍｍ、厚さ
１．２ｍｍの光ディスク基板に、成形したハブを超音
波接着した。光ディスク基板を固定し、ハブに１０ｋｇ
の引張り加重をかけて、ハブの剥離テストを行ったが、
剥離は認められなかった。
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の水添物で成形された直径 １３０ｍｍ、厚さ
１．２ｍｍの光ディスク基板に、成形したハブを超音
波接着した。光ディスク基板を固定し、ハブに１０ｋｇ
の引張り加重をかけて、ハブの剥離テストを行ったが、
剥離は認められなかった。
【００３７】実施例２
γ−アミノプロピルトリメトキシシランで表面処理した
ガラス繊維３０部の代わりに炭素繊維〔平均直径７μｍ
、平均長さ５ｍｍ〕２０部を用いるほかは実施例１と同
様にして、ハブを作成し、耐クラック性試験、接着性試
験を行った。耐クラック性試験で異常は認められず、接
着性試験でも剥離しなかった。
ガラス繊維３０部の代わりに炭素繊維〔平均直径７μｍ
、平均長さ５ｍｍ〕２０部を用いるほかは実施例１と同
様にして、ハブを作成し、耐クラック性試験、接着性試
験を行った。耐クラック性試験で異常は認められず、接
着性試験でも剥離しなかった。
【００３８】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．３５
％、線膨張率は３．５×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は３．５×１０−５／℃であった。
【００３９】実施例３
ペレット作成の際に、さらにγ−アミノプロピルトリメ
トキシシランで表面処理したタルク粉末〔平均粒径２μ
ｍ〕１０部を配合すること、及びハブ作成において樹脂
温度を ２８０℃にすること以外は実施例１と同様にし
てハブを作成し、耐クラック性試験、接着性試験を行っ
た。耐クラック性試験で異常は認められず、接着性試験
でも剥離しなかった。
トキシシランで表面処理したタルク粉末〔平均粒径２μ
ｍ〕１０部を配合すること、及びハブ作成において樹脂
温度を ２８０℃にすること以外は実施例１と同様にし
てハブを作成し、耐クラック性試験、接着性試験を行っ
た。耐クラック性試験で異常は認められず、接着性試験
でも剥離しなかった。
【００４０】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．１９
％、線膨張率は１．９×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は１．９×１０−５／℃であった。
【００４１】実施例４
６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の代わりに６−メチル−１，４：５，８−ジメ
タノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒ
ドロナフタレンとノルボルネンの開環共重合体（８０：
２０モル比）の水添物〔デカリン中、８０℃で測定した
極限粘度が１．３２ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ１００％〕を
用い、さらにγ−アミノプロピルトリメトキシシランで
表面処理したタルク粉末〔平均粒径２μｍ〕１０部を配
合すること、及びハブ作成において樹脂温度を２７０℃
とする以外は実施例１と同様にして、ハブを成形し、耐
クラック性・接着性試験を行った。耐クラック性試験で
異常は認められず、接着性試験でも剥離しなかった。
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の代わりに６−メチル−１，４：５，８−ジメ
タノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒ
ドロナフタレンとノルボルネンの開環共重合体（８０：
２０モル比）の水添物〔デカリン中、８０℃で測定した
極限粘度が１．３２ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ１００％〕を
用い、さらにγ−アミノプロピルトリメトキシシランで
表面処理したタルク粉末〔平均粒径２μｍ〕１０部を配
合すること、及びハブ作成において樹脂温度を２７０℃
とする以外は実施例１と同様にして、ハブを成形し、耐
クラック性・接着性試験を行った。耐クラック性試験で
異常は認められず、接着性試験でも剥離しなかった。
【００４２】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．２６
％、線膨張率は２．４×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は２．４×１０−５／℃であった。
【００４３】実施例５
６−エチル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の水添物〔デカリン中、８０℃で測定した極限
粘度が１．０５ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ１００％〕１００
部に対して、γ−アミノプロピルトリメトキシシランで
表面処理したガラス繊維〔平均直径１３μｍ、平均長さ
６ｍｍ〕２５部、γ−アミノプロピルトリメトキシシラ
ンで表面処理したタルク粉末〔平均粒径２μｍ〕１５部
、テトラキス〔３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−
４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシメチル〕
メタン０．０５部を配合し、実施例１と同様にしてペレ
ットを作成した。このペレットを用いて、樹脂温度２８
０℃とする以外は実施例１と同様にして、ハブを成形し
、耐クラック性・接着性試験を行った。耐クラック性試
験で異常は認められず、接着性試験でも剥離しなかった
。
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の水添物〔デカリン中、８０℃で測定した極限
粘度が１．０５ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ１００％〕１００
部に対して、γ−アミノプロピルトリメトキシシランで
表面処理したガラス繊維〔平均直径１３μｍ、平均長さ
６ｍｍ〕２５部、γ−アミノプロピルトリメトキシシラ
ンで表面処理したタルク粉末〔平均粒径２μｍ〕１５部
、テトラキス〔３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−
４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシメチル〕
メタン０．０５部を配合し、実施例１と同様にしてペレ
ットを作成した。このペレットを用いて、樹脂温度２８
０℃とする以外は実施例１と同様にして、ハブを成形し
、耐クラック性・接着性試験を行った。耐クラック性試
験で異常は認められず、接着性試験でも剥離しなかった
。
【００４４】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．２５
％、線膨張率は２．６×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は２．６×１０−５／℃であった。
【００４５】実施例６
６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の代わりに６−メチル−１，４：５，８−ジメ
タノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒ
ドロナフタレンと５−メチル−５−メトキシカルボニル
−２−ノルボルネンの開環共重合体（９５：５モル比）
の水添物〔クロロベンゼン中、８０℃で測定した極限粘
度が１．０４ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ１００％〕を用い、
さらにγ−アミノプロピルトリメトキシシランで表面処
理したタルク粉末〔平均粒径２μｍ〕１０部を配合する
こと、及びハブ作成において樹脂温度を２７０℃とする
以外は実施例１と同様にして、ハブを成形し、耐クラッ
ク性・接着性試験を行った。耐クラック性試験で異常は
認められず、接着性試験でも剥離しなかった。
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の代わりに６−メチル−１，４：５，８−ジメ
タノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒ
ドロナフタレンと５−メチル−５−メトキシカルボニル
−２−ノルボルネンの開環共重合体（９５：５モル比）
の水添物〔クロロベンゼン中、８０℃で測定した極限粘
度が１．０４ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ１００％〕を用い、
さらにγ−アミノプロピルトリメトキシシランで表面処
理したタルク粉末〔平均粒径２μｍ〕１０部を配合する
こと、及びハブ作成において樹脂温度を２７０℃とする
以外は実施例１と同様にして、ハブを成形し、耐クラッ
ク性・接着性試験を行った。耐クラック性試験で異常は
認められず、接着性試験でも剥離しなかった。
【００４６】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．２１
％、線膨張率は２．０×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は２．０×１０−５／℃であった。
【００４７】実施例７
６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の代わりに６−メチル−１，４：５，８−ジメ
タノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒ
ドロナフタレンとジシクロペンタジエンの開環共重合体
（１０：９０モル比）の水添物〔デカリン中、８０℃で
測定した極限粘度が１．７２ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ１０
０％〕を用い、さらにγ−アミノプロピルトリメトキシ
シランで表面処理したタルク粉末〔平均粒径２μｍ〕１
０部を配合すること、及びハブ作成において樹脂温度を
２７０℃とする以外は実施例１と同様にして、ハブを成
形し、耐クラック性・接着性試験を行った。耐クラック
性試験で異常は認められず、接着性試験でも剥離しなか
った。
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の代わりに６−メチル−１，４：５，８−ジメ
タノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒ
ドロナフタレンとジシクロペンタジエンの開環共重合体
（１０：９０モル比）の水添物〔デカリン中、８０℃で
測定した極限粘度が１．７２ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ１０
０％〕を用い、さらにγ−アミノプロピルトリメトキシ
シランで表面処理したタルク粉末〔平均粒径２μｍ〕１
０部を配合すること、及びハブ作成において樹脂温度を
２７０℃とする以外は実施例１と同様にして、ハブを成
形し、耐クラック性・接着性試験を行った。耐クラック
性試験で異常は認められず、接着性試験でも剥離しなか
った。
【００４８】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．２２
％、線膨張率は２．０×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は２．０×１０−５／℃であった。
【００４９】実施例８
ペレット作成の際に、さらに炭酸カルシウム粉末〔平均
粒径３μｍ〕１０部を配合すること、及びハブ作成にお
いて樹脂温度を２８０℃にすること以外は実施例１と同
様にしてハブを作成し、耐クラック性・接着性試験を行
った。 耐クラック性試験で異常は認められず、接着性試験でも
剥離しなかった。
粒径３μｍ〕１０部を配合すること、及びハブ作成にお
いて樹脂温度を２８０℃にすること以外は実施例１と同
様にしてハブを作成し、耐クラック性・接着性試験を行
った。 耐クラック性試験で異常は認められず、接着性試験でも
剥離しなかった。
【００５０】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．２３
％、線膨張率は２．１×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は２．１×１０−５／℃であった。
【００５１】実施例９
６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の代わりに６−メチル−１，４：５，８−ジメ
タノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒ
ドロナフタレンとノルボルネンの開環共重合体（８０：
２０モル比）の水添物〔デカリン中、８０℃で測定した
極限粘度が１．３２ｄｌ／ｇ、 水添率ほぼ１００％〕
を用い、さらにγ−アミノプロピルトリメトキシシラン
で表面処理した水酸化アルミニウム粉末〔平均粒径４μ
ｍ〕１０部を配合すること、及びハブ作成において樹脂
温度を２７０℃とする以外は実施例１と同様にして、ハ
ブを成形し、耐クラック性・接着性試験を行った。耐ク
ラック性試験で異常は認められず、接着性試験でも剥離
しなかった。
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の代わりに６−メチル−１，４：５，８−ジメ
タノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒ
ドロナフタレンとノルボルネンの開環共重合体（８０：
２０モル比）の水添物〔デカリン中、８０℃で測定した
極限粘度が１．３２ｄｌ／ｇ、 水添率ほぼ１００％〕
を用い、さらにγ−アミノプロピルトリメトキシシラン
で表面処理した水酸化アルミニウム粉末〔平均粒径４μ
ｍ〕１０部を配合すること、及びハブ作成において樹脂
温度を２７０℃とする以外は実施例１と同様にして、ハ
ブを成形し、耐クラック性・接着性試験を行った。耐ク
ラック性試験で異常は認められず、接着性試験でも剥離
しなかった。
【００５２】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．２２
％、線膨張率は２．１×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は２．１×１０−５／℃であった。
【００５３】実施例１０
６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体 １００部の代わりに６−メチル−１，４：５
，８−ジメタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ
−オクタヒドロナフタレンとエチレンの共重合体（４０
：６０モル比）〔デカリン中、８０℃で測定した極限粘
度が０．６２ｄｌ／ｇ〕５０部と６−メチル−１，４：
５，８−ジメタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８
ａ−オクタヒドロナフタレンとノルボルネンの開環共重
合体（８０：２０モル比）の水添物〔デカリン中、８０
℃で測定した極限粘度が１．３２ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ
１００％〕５０部の混合物を用い、さらにγ−アミノプ
ロピルトリメトキシシランで表面処理したタルク粉末〔
平均粒径２μｍ〕１０部を配合すること、及びハブ作成
において樹脂温度を２７０℃とする以外は実施例１と同
様にして、ハブを成形した。耐クラック性試験で異常は
認められず、接着性試験でも剥離しなかった。
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体 １００部の代わりに６−メチル−１，４：５
，８−ジメタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ
−オクタヒドロナフタレンとエチレンの共重合体（４０
：６０モル比）〔デカリン中、８０℃で測定した極限粘
度が０．６２ｄｌ／ｇ〕５０部と６−メチル−１，４：
５，８−ジメタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８
ａ−オクタヒドロナフタレンとノルボルネンの開環共重
合体（８０：２０モル比）の水添物〔デカリン中、８０
℃で測定した極限粘度が１．３２ｄｌ／ｇ、水添率ほぼ
１００％〕５０部の混合物を用い、さらにγ−アミノプ
ロピルトリメトキシシランで表面処理したタルク粉末〔
平均粒径２μｍ〕１０部を配合すること、及びハブ作成
において樹脂温度を２７０℃とする以外は実施例１と同
様にして、ハブを成形した。耐クラック性試験で異常は
認められず、接着性試験でも剥離しなかった。
【００５４】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．２３
％、線膨張率は２．２×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は２．２×１０−５／℃であった。
【００５５】比較例１
γ−アミノプロピルトリメトキシシランで表面処理した
ガラス繊維を配合しないこと以外は実施例１と同様にし
て、ハブを作成し、耐クラック性・接着性試験を行った
。耐クラック性試験でクラックの発生が認められたが、
接着性試験では剥離しなかった。
ガラス繊維を配合しないこと以外は実施例１と同様にし
て、ハブを作成し、耐クラック性・接着性試験を行った
。耐クラック性試験でクラックの発生が認められたが、
接着性試験では剥離しなかった。
【００５６】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．８５
％、線膨張率は７．５×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は７．５×１０−５／℃であった。
【００５７】比較例２
６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の代わりに ６−メチル− １，４：５，８−
ジメタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オク
タヒドロナフタレンとノルボルネンの開環共重合体（８
０：２０モル比）の水添物〔デカリン中、８０℃で測定
した極限粘度が１．３２ｄｌ／ｇ、 水添率ほぼ１００
％〕を用い、さらにハブ作成において樹脂温度を２７０
℃とする以外は実施例１と同様にして、ハブを成形し、
耐クラック性・接着性試験を行った。耐クラック性試験
でクラックの発生が認められたが、接着性試験では剥離
しなかった。
，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレンの開
環重合体の代わりに ６−メチル− １，４：５，８−
ジメタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オク
タヒドロナフタレンとノルボルネンの開環共重合体（８
０：２０モル比）の水添物〔デカリン中、８０℃で測定
した極限粘度が１．３２ｄｌ／ｇ、 水添率ほぼ１００
％〕を用い、さらにハブ作成において樹脂温度を２７０
℃とする以外は実施例１と同様にして、ハブを成形し、
耐クラック性・接着性試験を行った。耐クラック性試験
でクラックの発生が認められたが、接着性試験では剥離
しなかった。
【００５８】用いた樹脂組成物の成形収縮率は０．９１
％、線膨張率は７．３×１０−５／℃であった。
％、線膨張率は７．３×１０−５／℃であった。
【００５９】
【発明の効果】本発明に使用する熱可塑性飽和ノルボル
ネン系ポリマー組成物は線膨張率が低く、そのため熱可
塑性飽和ノルボルネン系ポリマー組成物と挿入体と線膨
張率の差が小さく、本発明の成形品は機械強度、耐熱性
に優れている。
ネン系ポリマー組成物は線膨張率が低く、そのため熱可
塑性飽和ノルボルネン系ポリマー組成物と挿入体と線膨
張率の差が小さく、本発明の成形品は機械強度、耐熱性
に優れている。
【００６０】また、本発明の成形品は、熱可塑性飽和ノ
ルボルネン系ポリマーを用いているので、耐水性、電気
絶縁特性、耐薬品性なども優れ、ポリマーに充填剤を添
加しているので、寸法安定性も優れ、さらに、熱可塑性
飽和ノルボルネン系ポリマーの成形品との超音波接着性
がよい。
ルボルネン系ポリマーを用いているので、耐水性、電気
絶縁特性、耐薬品性なども優れ、ポリマーに充填剤を添
加しているので、寸法安定性も優れ、さらに、熱可塑性
飽和ノルボルネン系ポリマーの成形品との超音波接着性
がよい。
【化３】
Claims (10)
- 【請求項１】 （ａ）熱可塑性飽和ノルボルネン系ポ
リマー１００重量部当り（ｂ）充填剤１０ないし１００
重量部を含有するポリマー組成物を線膨張率が２．５×
１０−５／℃以下の挿入体の存在下に一体成形してなる
成形品。 - 【請求項２】 化１〔式中Ａ及びＢは水素原子または
炭素数１〜１０の炭化水素基、Ｘ及びＹは水素原子、炭
素数１〜１０の炭化水素基、ハロゲン原子、ハロゲン原
子で置換された炭素数１〜１０の炭化水素基、−（ＣＨ
２）ｎＣＯＯＲ１、−（ＣＨ２）ｎＯＣＯＲ１、−（Ｃ
Ｈ２）ｎＣＮ、−（ＣＨ２）ｎＣＯＮＲ１Ｒ２、−（Ｃ
Ｈ２）ｎＣＯＯＺ、−（ＣＨ２）ｎＯＣＯＺ、−（ＣＨ
２）ｎＯＺ、−（ＣＨ２）ｎＷまたはＸとＹから構成さ
れた−ＣＯ−Ｏ−ＣＯ−もしくは−ＣＯ−ＮＲ３−ＣＯ
−、或いはＡとＸまたはＢとＹから構成されたアルキリ
デン基を示し、ｍは０または１である。なお、Ｒ１、Ｒ
２、及びＲ３は炭素数１〜２０の炭化水素基、Ｚは炭素
数１〜２０の炭化水素基またはハロゲンで置換された炭
素数１〜２０の炭化水素基、Ｗは−ＳｉＲ４３（Ｒ４は
同一または異種の炭素数１〜１０の炭化水素基）、ｎは
０〜１０の整数を示す〕で表される少なくとも１種の単
量体の開環重合体を水素添加して製造される飽和重合体
であることを特徴とする請求項１記載の成形品。 【化１】 - 【請求項３】 熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー
が化２〔式中Ａ及びＢは水素原子または炭素数１〜１０
の炭化水素基、Ｘ及びＹは水素原子、炭素数１〜１０の
炭化水素基、ハロゲン原子、ハロゲン原子で置換された
炭素数１〜１０の炭化水素基、−（ＣＨ２）ｎＣＯＯＲ
１、−（ＣＨ２）ｎＯＣＯＲ１、−（ＣＨ２）ｎＣＮ、
−（ＣＨ２）ｎＣＯＮＲ１Ｒ２、−（ＣＨ２）ｎＣＯＯ
Ｚ、−（ＣＨ２）ｎＯＣＯＺ、−（ＣＨ２）ｎＯＺ、−
（ＣＨ２）ｎＷまたはＸとＹから構成された−ＣＯ−Ｏ
−ＣＯ−もしくは−ＣＯ−ＮＲ３−ＣＯ−、或いはＡと
ＸまたはＢとＹから構成されたアルキリデン基を示し、
ｍは０または１である。なお、Ｒ１、Ｒ２、及びＲ３は
炭素数１〜２０の炭化水素基、Ｚは炭素数１〜２０の炭
化水素基またはハロゲンで置換された炭素数１〜２０の
炭化水素基、Ｗは−ＳｉＲ４３（Ｒ４は同一または異種
の炭素数１〜１０の炭化水素基）、ｎは０〜１０の整数
を示す〕で表される少なくとも１種の単量体とエチレン
及び／またはα−オレフィンの付加型共重合体またはそ
の水素添加物であることを特徴とする請求項１記載の成
形品。 【化２】 - 【請求項４】 充填剤が繊維状充填剤であることを特
徴とする請求項１記載の成形品。 - 【請求項５】 充填剤が繊維状充填剤 １〜９９重量
部及び粉末状充填剤９９〜１重量部を組み合わせて成る
充填剤であることを特徴とする請求項１記載の成形品。 - 【請求項６】 線膨張率が２．５×１０−５／℃以下
の挿入体が金属、ガラス、またはセラミクスである請求
項１〜６記載の成形品。 - 【請求項７】 （ａ）熱可塑性飽和ノルボルネン系ポ
リマー１００重量部当り（ｂ）充填剤１０ないし１００
重量部を含有するポリマー組成物をステンレスから成る
挿入体の存在下に一体成形してなる成形品。 - 【請求項８】 化３〔式中Ａ及びＢは水素原子または
炭素数１〜１０の炭化水素基、Ｘ及びＹは水素原子、炭
素数１〜１０の炭化水素基、ハロゲン原子、ハロゲン原
子で置換された炭素数１〜１０の炭化水素基、−（ＣＨ
２）ｎＣＯＯＲ１、−（ＣＨ２）ｎＯＣＯＲ１、−（Ｃ
Ｈ２）ｎＣＮ、−（ＣＨ２）ｎＣＯＮＲ１Ｒ２、−（Ｃ
Ｈ２）ｎＣＯＯＺ、−（ＣＨ２）ｎＯＣＯＺ、−（ＣＨ
２）ｎＯＺ、−（ＣＨ２）ｎＷまたはＸとＹから構成さ
れた−ＣＯ−Ｏ−ＣＯ−もしくは−ＣＯ−ＮＲ３−ＣＯ
−、或いはＡとＸまたはＢとＹから構成されたアルキリ
デン基を示し、ｍは０または１である。なお、Ｒ１、Ｒ
２、及びＲ３は炭素数１〜２０の炭化水素基、Ｚは炭素
数１〜２０の炭化水素基またはハロゲンで置換された炭
素数１〜２０の炭化水素基、Ｗは−ＳｉＲ４３（Ｒ４は
同一または異種の炭素数１〜１０の炭化水素基）、ｎは
０〜１０の整数を示す〕で表される少なくとも１種の単
量体の開環重合体を水素添加して製造される飽和重合体
であることを特徴とする請求項７記載の成形品。 - 【請求項９】 熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー
が化４〔式中Ａ及びＢは水素原子または炭素数 １〜１
０の炭化水素基、Ｘ及びＹは水素原子、炭素数 １〜１
０の炭化水素基、ハロゲン原子、ハロゲン原子で置換さ
れた炭素数 １〜１０の炭化水素基、−（ＣＨ２）ｎＣ
ＯＯＲ１、−（ＣＨ２）ｎＯＣＯＲ１、−（ＣＨ２）ｎ
ＣＮ、−（ＣＨ２）ｎＣＯＮＲ１Ｒ２、−（ＣＨ２）ｎ
ＣＯＯＺ、−（ＣＨ２）ｎＯＣＯＺ、−（ＣＨ２）ｎＯ
Ｚ、−（ＣＨ２）ｎＷまたはＸとＹから構成された−Ｃ
Ｏ−Ｏ−ＣＯ−もしくは−ＣＯ−ＮＲ３−ＣＯ−、或い
はＡとＸまたはＢとＹから構成されたアルキリデン基を
示し、ｍは０または１である。なお、Ｒ１、Ｒ２、及び
Ｒ３は炭素数１〜２０の炭化水素基、Ｚは炭素数１〜２
０の炭化水素基またはハロゲンで置換された炭素数１〜
２０の炭化水素基、Ｗは−ＳｉＲ４３（Ｒ４は同一また
は異種の炭素数１〜１０の炭化水素基）、ｎは０〜１０
の整数を示す〕で表される少なくとも１種の単量体とエ
チレン及び／またはα−オレフィンの付加型共重合体ま
たはその水素添加物であることを特徴とする請求項７記
載の成形品。 【化４】 - 【請求項１０】 成形品が光ディスク用ハブである請
求項７記載の成形品。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3073998A JPH04218557A (ja) | 1990-04-13 | 1991-03-13 | 熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー成形品 |
| CA002040041A CA2040041A1 (en) | 1990-04-13 | 1991-04-09 | Molded article of norbornene-based polymer |
| US07/683,161 US5302656A (en) | 1990-04-13 | 1991-04-10 | Molded article of norbornene-based polymer |
| EP91105836A EP0451858B1 (en) | 1990-04-13 | 1991-04-12 | Molded article of norbornene-based polymer |
| DE69122540T DE69122540T2 (de) | 1990-04-13 | 1991-04-12 | Formkörper auf Basis von Norbornen-Polymer |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9656890 | 1990-04-13 | ||
| JP2-96568 | 1990-04-13 | ||
| JP3073998A JPH04218557A (ja) | 1990-04-13 | 1991-03-13 | 熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04218557A true JPH04218557A (ja) | 1992-08-10 |
Family
ID=26415145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3073998A Pending JPH04218557A (ja) | 1990-04-13 | 1991-03-13 | 熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマー成形品 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5302656A (ja) |
| EP (1) | EP0451858B1 (ja) |
| JP (1) | JPH04218557A (ja) |
| CA (1) | CA2040041A1 (ja) |
| DE (1) | DE69122540T2 (ja) |
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-
1991
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