JPH04224130A - 光学ガラス - Google Patents
光学ガラスInfo
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- JPH04224130A JPH04224130A JP41388190A JP41388190A JPH04224130A JP H04224130 A JPH04224130 A JP H04224130A JP 41388190 A JP41388190 A JP 41388190A JP 41388190 A JP41388190 A JP 41388190A JP H04224130 A JPH04224130 A JP H04224130A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主として高出力光に使
用される光学ガラスに係り、特にＹＡＧ（１０６４ｎｍ
），Ａｒレーザ（３５０〜５１５ｎｍ），ＫｒＦ（２４
８ｎｍ）若しくはＡｒＦ（１９３ｎｍ）エキシマレーザ
光その他の高出力レーザに使用される光学ガラスに関す
る。
用される光学ガラスに係り、特にＹＡＧ（１０６４ｎｍ
），Ａｒレーザ（３５０〜５１５ｎｍ），ＫｒＦ（２４
８ｎｍ）若しくはＡｒＦ（１９３ｎｍ）エキシマレーザ
光その他の高出力レーザに使用される光学ガラスに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、エキシマレーザその他の高出力レ
ーザは、ＬＳＩ製造のためのリソグラフィー技術、光化
学反応を利用する技術、切断研削の為の加工技術、レー
ザ核融合技術に利用されるものとして注目を集めている
。そしてこの種の高出力レーザを透過、伝送、屈折、反
射、吸収、干渉させる為のレンズ、プリズム、フィルタ
ー等としてシリカガラス光学体の適用が試みられている
。 しかしながら、前記各種オプテイクスを構成する
シリカガラスに、略７００〜６００ｎｍの可視波長域の
光が作用した場合、又略３６０ｎｍから略１６０ｎｍの
紫外波長域の光が作用した場合は、特にガラスの構造上
ダメージを受けやすい。
ーザは、ＬＳＩ製造のためのリソグラフィー技術、光化
学反応を利用する技術、切断研削の為の加工技術、レー
ザ核融合技術に利用されるものとして注目を集めている
。そしてこの種の高出力レーザを透過、伝送、屈折、反
射、吸収、干渉させる為のレンズ、プリズム、フィルタ
ー等としてシリカガラス光学体の適用が試みられている
。 しかしながら、前記各種オプテイクスを構成する
シリカガラスに、略７００〜６００ｎｍの可視波長域の
光が作用した場合、又略３６０ｎｍから略１６０ｎｍの
紫外波長域の光が作用した場合は、特にガラスの構造上
ダメージを受けやすい。
【０００３】なぜならば高出力レーザが長時間照射され
るといわゆるＮＢＯＨＣ（ノンブリッジ、オキシジェン
、ホール、センター）と呼ばれる略６３０ｎｍの吸収バ
ンド、及びＥ’センターと呼ばれる略２１５ｎｍの吸収
バンドと、別の略２６０ｎｍ吸収バンドが生成し、この
結果略７５０〜５００ｎｍ及び略３６０ｎｍから略１６
０ｎｍの紫外線の透過率を低下させ、光学特性を劣化さ
せてしまう。従って、シリカガラスを前記波長域におけ
る高出力レーザに対して耐久性を向上させることは構造
上極めて困難である。
るといわゆるＮＢＯＨＣ（ノンブリッジ、オキシジェン
、ホール、センター）と呼ばれる略６３０ｎｍの吸収バ
ンド、及びＥ’センターと呼ばれる略２１５ｎｍの吸収
バンドと、別の略２６０ｎｍ吸収バンドが生成し、この
結果略７５０〜５００ｎｍ及び略３６０ｎｍから略１６
０ｎｍの紫外線の透過率を低下させ、光学特性を劣化さ
せてしまう。従って、シリカガラスを前記波長域におけ
る高出力レーザに対して耐久性を向上させることは構造
上極めて困難である。
【０００４】更に、特に略２５０ｎｍ以下の短紫外域に
おけるＫｒＦ若しくはＡｒＦエキシマレーザは、他の紫
外光に比較して最も強いエネルギーを持っており、該エ
キシマレーザの照射により前記シリカガラスは一層強い
光学的ダメージを受けやすいことが確認されている。
おけるＫｒＦ若しくはＡｒＦエキシマレーザは、他の紫
外光に比較して最も強いエネルギーを持っており、該エ
キシマレーザの照射により前記シリカガラスは一層強い
光学的ダメージを受けやすいことが確認されている。
【０００５】そこで本発明者等は、高純度高均質性の合
成シリカガラス（商品名ＳＵＰＲＡＳＩＬ−Ｐ１０、信
越石英株式会社製）を出発母材として、該母材中に紫外
線レーザ照射による光透過率を抑制するのに充分な量の
アルゴンその他の希ガスを含有させた技術を提案してい
る。（特願平２ー１８４０４８号）。
成シリカガラス（商品名ＳＵＰＲＡＳＩＬ−Ｐ１０、信
越石英株式会社製）を出発母材として、該母材中に紫外
線レーザ照射による光透過率を抑制するのに充分な量の
アルゴンその他の希ガスを含有させた技術を提案してい
る。（特願平２ー１８４０４８号）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記技術
においても照射レーザを高出力化するにつれ尚好ましい
耐レーザ性が得られないことが判明した。その理由を分
析してみるに、高出力レーザ用シリカガラス体は高純度
と高均質性を前提とするものである為に、合成シリカガ
ラス、特に透明合成シリカガラス以外を用いる事ができ
ないが、これらの合成シリカガラスは酸水素炎加水分解
法若しくはＣＶＤスート法いずれで製造する場合でも短
時間で而も酸水素炎を用いて高温合成を行なう為に、平
衡化反応が十分行なわれず構造的には充分安定とは言え
ない。
においても照射レーザを高出力化するにつれ尚好ましい
耐レーザ性が得られないことが判明した。その理由を分
析してみるに、高出力レーザ用シリカガラス体は高純度
と高均質性を前提とするものである為に、合成シリカガ
ラス、特に透明合成シリカガラス以外を用いる事ができ
ないが、これらの合成シリカガラスは酸水素炎加水分解
法若しくはＣＶＤスート法いずれで製造する場合でも短
時間で而も酸水素炎を用いて高温合成を行なう為に、平
衡化反応が十分行なわれず構造的には充分安定とは言え
ない。
【０００７】そこで前記技術においては合成シリカガラ
スを出発母材として用いるも、該ガラス体中に希ガスを
ドープする事により、前記欠点を解消し、耐レーザ性の
向上を図っているが、かかる技術がはあくまでも不安定
構造の存在を前提とする対処療法であり、必ずしも根本
的な解決につながらない。
スを出発母材として用いるも、該ガラス体中に希ガスを
ドープする事により、前記欠点を解消し、耐レーザ性の
向上を図っているが、かかる技術がはあくまでも不安定
構造の存在を前提とする対処療法であり、必ずしも根本
的な解決につながらない。
【０００８】又前記先願技術においては、シリカガラス
の徐冷点以下で８５０〜１１５０℃の温度で加熱してい
るが、この様に徐冷点以下の温度で加熱加圧処理をして
もドープ出来る希ガス含有量に制限を受け、プリズムや
レンズ等の厚肉の光学ガラスの生成が困難になるという
欠点を有す。
の徐冷点以下で８５０〜１１５０℃の温度で加熱してい
るが、この様に徐冷点以下の温度で加熱加圧処理をして
もドープ出来る希ガス含有量に制限を受け、プリズムや
レンズ等の厚肉の光学ガラスの生成が困難になるという
欠点を有す。
【０００９】本発明はかかる従来技術の欠点に鑑み、合
成石英ガラスを用いつつも該合成石英ガラスに所定の熱
処理を加えてガラス構造の安定化を図り、これにより高
出力耐レーザ性の向上とともに光学ガラス自体の特性の
向上を図る事を目的とするものである。
成石英ガラスを用いつつも該合成石英ガラスに所定の熱
処理を加えてガラス構造の安定化を図り、これにより高
出力耐レーザ性の向上とともに光学ガラス自体の特性の
向上を図る事を目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明に至った経過を順
を追って説明する。先ず、前記したように耐レーザ性を
得るには高純度高均質且つ透明である事が必要でありこ
の様な条件は合成シリカガラス以外では得る事が出来な
いが、合成シリカガラスは短時間で高温合成を行なうた
めに、平衡化反応が十分行なわれず構造的には充分安定
とは言えない点は前記した通りである。
を追って説明する。先ず、前記したように耐レーザ性を
得るには高純度高均質且つ透明である事が必要でありこ
の様な条件は合成シリカガラス以外では得る事が出来な
いが、合成シリカガラスは短時間で高温合成を行なうた
めに、平衡化反応が十分行なわれず構造的には充分安定
とは言えない点は前記した通りである。
【００１１】そしてこのような平衡化反応が十分行なわ
れないために、構造的に不安定な三員環及び四員環構造
のガラス組織を多く含む事が本発明者によって把握され
た。そこで本発明者は更に研究を重ね、前記三、四員環
構造は、前記ガラス体の絶対屈折率を上昇させうる加圧
熱処理により低減させる事が可能となり、そして安定構
造たる六員環構造が増加し得る事が知見し得た。
れないために、構造的に不安定な三員環及び四員環構造
のガラス組織を多く含む事が本発明者によって把握され
た。そこで本発明者は更に研究を重ね、前記三、四員環
構造は、前記ガラス体の絶対屈折率を上昇させうる加圧
熱処理により低減させる事が可能となり、そして安定構
造たる六員環構造が増加し得る事が知見し得た。
【００１２】そして更に本発明者は、ガラス体中の波長
５８８ｎｍにおける絶対屈折率ｎｄを１．４５９５以上
に設定する事により、前記高出力レーザを照射した場合
においても実質的にレーザ透過率が低下する事のない耐
レーザ性を確保し得る事が実験により確認できた。これ
が本発明の第１の特徴である。
５８８ｎｍにおける絶対屈折率ｎｄを１．４５９５以上
に設定する事により、前記高出力レーザを照射した場合
においても実質的にレーザ透過率が低下する事のない耐
レーザ性を確保し得る事が実験により確認できた。これ
が本発明の第１の特徴である。
【００１３】しかしながら前記の構成を取っても充分な
耐高出力レーザ性は得られなかった。そこで前記圧力熱
処理を希ガス雰囲気で行なう事により、シリカガラス体
中に希ガスをドープさせ、ガラスネットワーク構造の強
化と耐レーザ性の向上を図った点を第２の特徴とするも
のである。
耐高出力レーザ性は得られなかった。そこで前記圧力熱
処理を希ガス雰囲気で行なう事により、シリカガラス体
中に希ガスをドープさせ、ガラスネットワーク構造の強
化と耐レーザ性の向上を図った点を第２の特徴とするも
のである。
【００１４】即ち前記技術は希ガスをドープする事によ
り員環構造の隙間に希ガスを入り込ませることにより、
レーザ照射による元素間結合の切断抑制を図るとともに
、前記合成時若しくはその後の熱処理時に含有された酸
素ガスその他の紫外光によって分解、励起される有害ガ
スを外部へ脱ガスさせ易くする事を可能とした。
り員環構造の隙間に希ガスを入り込ませることにより、
レーザ照射による元素間結合の切断抑制を図るとともに
、前記合成時若しくはその後の熱処理時に含有された酸
素ガスその他の紫外光によって分解、励起される有害ガ
スを外部へ脱ガスさせ易くする事を可能とした。
【００１５】尚、前記希ガスの代りに窒素ガスを用いて
ガスドープを行うと例え絶対屈折率を向上させても後記
実験例に示すようにガラス中に何らかのチッ素化合物が
生成して透過率低下が起こりやすく、好ましい耐レーザ
性は得られず、従って希ガスドープは必須要件である。
ガスドープを行うと例え絶対屈折率を向上させても後記
実験例に示すようにガラス中に何らかのチッ素化合物が
生成して透過率低下が起こりやすく、好ましい耐レーザ
性は得られず、従って希ガスドープは必須要件である。
【００１６】この場合、前記希ガスドープは従来技術の
様にシリカガラスの徐冷点以下の８５０〜１１５０℃の
低温度で加圧加熱処理を行なうのではなく、軟化点以上
である１６００〜１７００以上の温度域で加圧加熱処理
を行なうものである為に、前記従来技術に比較してガス
含有量とドープ可能な肉厚を大に設定する事が出来、一
層好ましい耐レーザ性を実現出来る。
様にシリカガラスの徐冷点以下の８５０〜１１５０℃の
低温度で加圧加熱処理を行なうのではなく、軟化点以上
である１６００〜１７００以上の温度域で加圧加熱処理
を行なうものである為に、前記従来技術に比較してガス
含有量とドープ可能な肉厚を大に設定する事が出来、一
層好ましい耐レーザ性を実現出来る。
【００１７】さて前記特徴はあくまでも耐レーザ性を考
慮したものであり、この為光学ガラスとしての好ましい
特性を得るためには併せて高均質性も考慮する必要があ
る。特に、屈折率変動幅 （△ｎ）と歪量が大になると
、レンズ、プリズム等を製造した場合に光学的特性が低
下し、例えばステッパー等の微細描画装置に組込んだ場
合に精度よい描画が困難になるのみならず、該レンズに
高出力レーザを長時間照射した場合に破損に至る場合が
ある。即ち、前記ガラス中の歪量を５（ｎｍ／ｃｍ）以
内に維持し且つ屈折率変動幅（△ｎ）を２×１０ー６以
内に維持する事により前記要請を満足し得る光学ガラス
を得る事が出来る。
慮したものであり、この為光学ガラスとしての好ましい
特性を得るためには併せて高均質性も考慮する必要があ
る。特に、屈折率変動幅 （△ｎ）と歪量が大になると
、レンズ、プリズム等を製造した場合に光学的特性が低
下し、例えばステッパー等の微細描画装置に組込んだ場
合に精度よい描画が困難になるのみならず、該レンズに
高出力レーザを長時間照射した場合に破損に至る場合が
ある。即ち、前記ガラス中の歪量を５（ｎｍ／ｃｍ）以
内に維持し且つ屈折率変動幅（△ｎ）を２×１０ー６以
内に維持する事により前記要請を満足し得る光学ガラス
を得る事が出来る。
【００１８】
【実施例】先ず、原料四塩化ケイ素を蒸留処理して不純
物を除去させた後弗素樹脂ライニング付ステンレス製容
器に貯溜した高純度四塩化ケイ素を用意し、該高純度の
四塩化ケイ素原料を用いて酸水素炎加水分解法の直接火
炎法（以下ダイレクト法という）にて、高純度シリカガ
ラスインゴットを各々複数個合成した。次にこれらのイ
ンゴットを一定の直径の棒状体に延伸した後、横型浮遊
帯域融解法 （ＦＺ法） により混練り均質化し、三方
向における脈理が認められず且つ光使用領域（クリヤ−
アパ−チャ−）における屈折率変動幅 （Δｎ）を ２
×１０ー６以内に抑えたシリカガラス体を切断、研削加
工して直径１００φ×ｈ１００ｍｍの試験片を数個作成
した。（以下第１試験片という）又前記インゴットをＦ
Ｚ法により混練り化させる事なくそのまま切断、研削加
工して直径１００φ×ｈ１００ｍｍの試験片も数個作成
した。（以下第２試験片という）
物を除去させた後弗素樹脂ライニング付ステンレス製容
器に貯溜した高純度四塩化ケイ素を用意し、該高純度の
四塩化ケイ素原料を用いて酸水素炎加水分解法の直接火
炎法（以下ダイレクト法という）にて、高純度シリカガ
ラスインゴットを各々複数個合成した。次にこれらのイ
ンゴットを一定の直径の棒状体に延伸した後、横型浮遊
帯域融解法 （ＦＺ法） により混練り均質化し、三方
向における脈理が認められず且つ光使用領域（クリヤ−
アパ−チャ−）における屈折率変動幅 （Δｎ）を ２
×１０ー６以内に抑えたシリカガラス体を切断、研削加
工して直径１００φ×ｈ１００ｍｍの試験片を数個作成
した。（以下第１試験片という）又前記インゴットをＦ
Ｚ法により混練り化させる事なくそのまま切断、研削加
工して直径１００φ×ｈ１００ｍｍの試験片も数個作成
した。（以下第２試験片という）
【００１９】次に前記
各２種の試験片を白金ーロジウム製坩堝に入れ、熱間等
方圧加圧法（ＨＩＰ処理法）により、アルゴンガス１０
０％の２０００Ｋｇ／ｃｍ２の高圧雰囲気で、１７５０
℃の温度を３ｈｒ維持して再溶融した後、図１に基づく
温度／圧力曲線に基づいて徐冷速度をほぼ１００℃／ｈ
ｒに維持して９００℃まで徐冷しつつ及び減圧速度を前
記徐冷速度に対応させて５０〜１００Ｋｇ／ｃｍ２．ｈ
ｒにて１３００Ｋｇ／ｃｍ２まで降圧する。そして１３
００Ｋｇ／ｃｍ２の圧力を維持した状態で前記熱処理温
度が２００℃に低下するのをまち、その後暫くして徐々
に放圧する。又加熱温度においても、前記９００℃まで
徐冷した後そのまま自然放冷を行なう。そして第１試験
片から製造した実験例を実施例１、第２試験片から製造
した実験例を実施例２とする。
各２種の試験片を白金ーロジウム製坩堝に入れ、熱間等
方圧加圧法（ＨＩＰ処理法）により、アルゴンガス１０
０％の２０００Ｋｇ／ｃｍ２の高圧雰囲気で、１７５０
℃の温度を３ｈｒ維持して再溶融した後、図１に基づく
温度／圧力曲線に基づいて徐冷速度をほぼ１００℃／ｈ
ｒに維持して９００℃まで徐冷しつつ及び減圧速度を前
記徐冷速度に対応させて５０〜１００Ｋｇ／ｃｍ２．ｈ
ｒにて１３００Ｋｇ／ｃｍ２まで降圧する。そして１３
００Ｋｇ／ｃｍ２の圧力を維持した状態で前記熱処理温
度が２００℃に低下するのをまち、その後暫くして徐々
に放圧する。又加熱温度においても、前記９００℃まで
徐冷した後そのまま自然放冷を行なう。そして第１試験
片から製造した実験例を実施例１、第２試験片から製造
した実験例を実施例２とする。
【００２０】一方窒素ガス１００％の２０００Ｋｇ／ｃ
ｍ２の高圧雰囲気で、前記実施例１と同様な温度、圧力
条件で再溶融処理を行なったものを作成する（比較例１
）
ｍ２の高圧雰囲気で、前記実施例１と同様な温度、圧力
条件で再溶融処理を行なったものを作成する（比較例１
）
【００２１】次に前記各サンプルの物性値を測定する
。 先ず希ガス含有量を測定する為に、前記各サンプルを切
断、研磨加工し、２０×２０×ｔ１ｍｍの希ガス放出量
測定用サンプルを作成し、該サンプルをセットした石英
チャンバー内を真空雰囲気にした後、４℃／ｍｉｎ で
１０００℃まで昇温させた後、該１０００℃にて２ｈｒ
保持する。その時放出される希ガスを四重極型質量分
析計に導入してその放出量を測定する。この結果実施例
１及び実施例２については希ガス含有量が、約５×１０
２０ａｔｏｍｓ／ｍ２であったが、一方比較例１につい
ては希ガスが検出できなかった。
。 先ず希ガス含有量を測定する為に、前記各サンプルを切
断、研磨加工し、２０×２０×ｔ１ｍｍの希ガス放出量
測定用サンプルを作成し、該サンプルをセットした石英
チャンバー内を真空雰囲気にした後、４℃／ｍｉｎ で
１０００℃まで昇温させた後、該１０００℃にて２ｈｒ
保持する。その時放出される希ガスを四重極型質量分
析計に導入してその放出量を測定する。この結果実施例
１及び実施例２については希ガス含有量が、約５×１０
２０ａｔｏｍｓ／ｍ２であったが、一方比較例１につい
ては希ガスが検出できなかった。
【００２２】次に日本光学硝子工業会規格「ＪＯＧＩＳ
１４」光学ガラスの歪測定方法に基づいて歪量を測定し
たところ、実施例１及び比較例１ではいずれも５（ｎｍ
／ｃｍ）以内に維持され又屈折率変動幅 （Δｎ）も２
×１０ー６以内で且つ３軸方向に脈理も見られなかった
が、実施例２については前記再溶融により脈理の強度は
弱くなったが、尚歪が１０（ｎｍ／ｃｍ）、屈折率変動
幅 （Δｎ）が１×１０ー５以上であった。
１４」光学ガラスの歪測定方法に基づいて歪量を測定し
たところ、実施例１及び比較例１ではいずれも５（ｎｍ
／ｃｍ）以内に維持され又屈折率変動幅 （Δｎ）も２
×１０ー６以内で且つ３軸方向に脈理も見られなかった
が、実施例２については前記再溶融により脈理の強度は
弱くなったが、尚歪が１０（ｎｍ／ｃｍ）、屈折率変動
幅 （Δｎ）が１×１０ー５以上であった。
【００２３】次に前記各実施例と比較例について耐エキ
シマレーザ性評価用に４０×３０×ｔ１０ｍｍ、両面鏡
面仕上げサンプルと、ラマン散乱測定及び絶対屈折率測
定用に５×１０×ｔ２０ｍｍ、３面鏡面仕上げサンプル
を作成し、下記評価を行った。先ず耐ＫｒＦエキシマレ
ーザ性の評価では、照射条件がパルスエネルギー密度を
約９００（ｍｊ／ｃｍ２．ｐｕｌｓｅ）と高出力に設定
し、周波数１００（Ｈｚ）、照射パルス数１×１０６（
ｐｕｌｓｅｓ）としてレーザ照射前後での１４０ｎｍ〜
９００ｎｍ波長域での透過率の変化を調べた。
シマレーザ性評価用に４０×３０×ｔ１０ｍｍ、両面鏡
面仕上げサンプルと、ラマン散乱測定及び絶対屈折率測
定用に５×１０×ｔ２０ｍｍ、３面鏡面仕上げサンプル
を作成し、下記評価を行った。先ず耐ＫｒＦエキシマレ
ーザ性の評価では、照射条件がパルスエネルギー密度を
約９００（ｍｊ／ｃｍ２．ｐｕｌｓｅ）と高出力に設定
し、周波数１００（Ｈｚ）、照射パルス数１×１０６（
ｐｕｌｓｅｓ）としてレーザ照射前後での１４０ｎｍ〜
９００ｎｍ波長域での透過率の変化を調べた。
【００２４】その結果、前記実施例１及び２のサンプル
において、実質的に透過率低下が認められなかった。特
に、Ｅ’センター吸収バンドに対応する５．８ｅＶ（約
２１４ｎｍ）での透過率は、いずれもレーザ照射前後で
９１％±０．５（％）以内の見かけの透過率であり、測
定器の精度内のばらつきの範囲であった。しかし、比較
例１のサンプルでは、照射前９１％の見かけの透過率が
照射後８０％まで低下してしまった。次に、耐ＡｒＦエ
キシマレーザ性の評価では、照射条件がパルスエネルギ
ー密度約２００（ｍｊ／ｃｍ２．ｐｕｌｓｅ）周波数１
００（Ｈｚ）、照射パルス数１×１０６（ｐｕｌｓｅｓ
）としてレーザ照射前後でのシリカガラスの１４０ｎｍ
〜９００ｎｍ域での透過率の変化を調べた。
において、実質的に透過率低下が認められなかった。特
に、Ｅ’センター吸収バンドに対応する５．８ｅＶ（約
２１４ｎｍ）での透過率は、いずれもレーザ照射前後で
９１％±０．５（％）以内の見かけの透過率であり、測
定器の精度内のばらつきの範囲であった。しかし、比較
例１のサンプルでは、照射前９１％の見かけの透過率が
照射後８０％まで低下してしまった。次に、耐ＡｒＦエ
キシマレーザ性の評価では、照射条件がパルスエネルギ
ー密度約２００（ｍｊ／ｃｍ２．ｐｕｌｓｅ）周波数１
００（Ｈｚ）、照射パルス数１×１０６（ｐｕｌｓｅｓ
）としてレーザ照射前後でのシリカガラスの１４０ｎｍ
〜９００ｎｍ域での透過率の変化を調べた。
【００２５】その結果、実施例Ｎｏ．１及び２のサンプ
ルの５．８ｅＶでの見かけの透過率９１％がレーザ照射
後にいずれのサンプルも低下が認められなかったが、比
較例１のサンプルについては、レーザ照射前後で９１％
から７０％に大幅に低下し、好ましい耐レーザ性は得ら
れなかった。この原因は、ガラス中に何らかのチッ素化
合物が生成したためと推定される。
ルの５．８ｅＶでの見かけの透過率９１％がレーザ照射
後にいずれのサンプルも低下が認められなかったが、比
較例１のサンプルについては、レーザ照射前後で９１％
から７０％に大幅に低下し、好ましい耐レーザ性は得ら
れなかった。この原因は、ガラス中に何らかのチッ素化
合物が生成したためと推定される。
【００２６】この結果短波長紫外線レーザの場合、特に
希ガスの存在が有効である事が確認されるとともに、耐
レーザ性の面では歪や屈折率変動幅 （Δｎ）が特別に
影響しない事が理解された。
希ガスの存在が有効である事が確認されるとともに、耐
レーザ性の面では歪や屈折率変動幅 （Δｎ）が特別に
影響しない事が理解された。
【００２７】次に、前記サンプルについて波長５８８ｎ
ｍにおける絶対屈折率ｎｄの測定を行った。その結果、
実施例１、２及び比較例１ではいずれも、ｎｄ＝１．４
６１５であり、再溶融処理前の試験片の屈折率はｎｄ＝
１．４５８５であることから各実施例のサンプルについ
て屈折率が０．００３上昇している事が確認された。
ｍにおける絶対屈折率ｎｄの測定を行った。その結果、
実施例１、２及び比較例１ではいずれも、ｎｄ＝１．４
６１５であり、再溶融処理前の試験片の屈折率はｎｄ＝
１．４５８５であることから各実施例のサンプルについ
て屈折率が０．００３上昇している事が確認された。
【００２８】また、各実施例のサンプル及び処理前のサ
ンプルについてレーザラマン散乱測定法による、珪素と
酸素との間の基本振動による散乱ピーク（８００−１ｃ
ｍ）と４９５（ｃｍ−１）のＤ１ラインと６０６（ｃｍ
−１）のＤ２ラインのピークを測定し、下記１及び２式
に基づいてその強度比を求めた所、処理前のサンプルは
Ｒ１＝０．４８５〜０．５０３ Ｒ２＝０．１５５〜０
．１６０であるのに対し、実施例１のサンプルについて
はＲ１＝０．４０５ Ｒ２＝０．１１０、実施例２の
サンプルについてはＲ１＝０．４００ Ｒ２＝０．１
１０、比較例１のサンプルについてはＲ１＝０．４１５
Ｒ２＝０．１１５と大幅に低減している事が確認さ
れた。 Ｒ１＝Ｉ１（４９５ｃｍ−１）／Ｉ０（８００ｃｍ
−１） （１）式 Ｒ２＝Ｉ２（６０６ｃｍ−１）
／Ｉ０（８００ｃｍ−１） （２）式
Ｉ１：４９５ｃｍ−１散乱ピーク強度
Ｉ２：６０６ｃｍ−１散乱ピーク強度
Ｉ０：８００ｃｍ−１散乱ピーク強度
ンプルについてレーザラマン散乱測定法による、珪素と
酸素との間の基本振動による散乱ピーク（８００−１ｃ
ｍ）と４９５（ｃｍ−１）のＤ１ラインと６０６（ｃｍ
−１）のＤ２ラインのピークを測定し、下記１及び２式
に基づいてその強度比を求めた所、処理前のサンプルは
Ｒ１＝０．４８５〜０．５０３ Ｒ２＝０．１５５〜０
．１６０であるのに対し、実施例１のサンプルについて
はＲ１＝０．４０５ Ｒ２＝０．１１０、実施例２の
サンプルについてはＲ１＝０．４００ Ｒ２＝０．１
１０、比較例１のサンプルについてはＲ１＝０．４１５
Ｒ２＝０．１１５と大幅に低減している事が確認さ
れた。 Ｒ１＝Ｉ１（４９５ｃｍ−１）／Ｉ０（８００ｃｍ
−１） （１）式 Ｒ２＝Ｉ２（６０６ｃｍ−１）
／Ｉ０（８００ｃｍ−１） （２）式
Ｉ１：４９５ｃｍ−１散乱ピーク強度
Ｉ２：６０６ｃｍ−１散乱ピーク強度
Ｉ０：８００ｃｍ−１散乱ピーク強度
【００２９】次
に絶対屈折率若しくは員環構造と耐エキシマレーザ性に
対する影響を調べるため、温度条件を実施例１と同一で
固定しつつ、アルゴンガス１００％の圧力条件を１０Ｋ
ｇ／ｃｍ２の圧力下で再溶融し所定時間維持した後、前
記圧力条件を維持して徐冷速度をほぼ１００℃／ｈｒに
維持して９００℃まで徐冷し、そして前記再溶融圧力を
維持した状態で前記熱処理温度が２００℃に低下するの
をまち、該低下した後暫くして徐々に放圧しつつ自然放
冷を行なう処理実験を行った（比較例２）。
に絶対屈折率若しくは員環構造と耐エキシマレーザ性に
対する影響を調べるため、温度条件を実施例１と同一で
固定しつつ、アルゴンガス１００％の圧力条件を１０Ｋ
ｇ／ｃｍ２の圧力下で再溶融し所定時間維持した後、前
記圧力条件を維持して徐冷速度をほぼ１００℃／ｈｒに
維持して９００℃まで徐冷し、そして前記再溶融圧力を
維持した状態で前記熱処理温度が２００℃に低下するの
をまち、該低下した後暫くして徐々に放圧しつつ自然放
冷を行なう処理実験を行った（比較例２）。
【００３０】そして前記各比較例についてその中心域の
サンプルを採取し、耐ＫｒＦエキシマレーザ性の評価を
実施例１と同一の手法を行った結果、照射前の５．８ｅ
Ｖの見かけの透過率が９１％であったサンプルがレーザ
照射後は、比較例２のサンプルでは３０％前後に低下し
てしまった。
サンプルを採取し、耐ＫｒＦエキシマレーザ性の評価を
実施例１と同一の手法を行った結果、照射前の５．８ｅ
Ｖの見かけの透過率が９１％であったサンプルがレーザ
照射後は、比較例２のサンプルでは３０％前後に低下し
てしまった。
【００３１】次に前記各比較例のサンプルについて波長
５８８ｎｍにおける絶対屈折率ｎｄの測定を行った所比
較例２ではｎｄ＝１．４５８５， と熱処理前の試験片
の屈折率とほぼ同等であった。
５８８ｎｍにおける絶対屈折率ｎｄの測定を行った所比
較例２ではｎｄ＝１．４５８５， と熱処理前の試験片
の屈折率とほぼ同等であった。
【００３２】また、レーザラマン散乱測定法による、珪
素と酸素との間の基本振動による散乱ピーク（８００ｃ
ｍ−１）と４９５（ｃｍ−１）のＤ１ラインと６０６（
ｃｍ−１）のＤ２ラインのピークを測定し、上記１及び
２式に基づいてその強度比を求めた所、比較例２ではＲ
１＝０．４９５ Ｒ２＝０．１６０と処理前のサンプ
ルに比較して低減は見られなかった。
素と酸素との間の基本振動による散乱ピーク（８００ｃ
ｍ−１）と４９５（ｃｍ−１）のＤ１ラインと６０６（
ｃｍ−１）のＤ２ラインのピークを測定し、上記１及び
２式に基づいてその強度比を求めた所、比較例２ではＲ
１＝０．４９５ Ｒ２＝０．１６０と処理前のサンプ
ルに比較して低減は見られなかった。
【００３３】従って希ガスの存在を前提に、絶対屈折率
の向上若しくは三員環四員環の不安定なガラス組織割合
の低減を図る事により、耐レーザ性の大幅向上を可能な
らしめることが出来る事も確認された。
の向上若しくは三員環四員環の不安定なガラス組織割合
の低減を図る事により、耐レーザ性の大幅向上を可能な
らしめることが出来る事も確認された。
【発明の効果】従って上記記載より理解される如く、本
発明は希ガスの存在を前提としつつ合成シリカガラス中
の絶対屈折率の上昇及びこれに対応する三員環四員環の
不安定なガラスリング構造割合を低減し、高密度化を図
る事により、耐レーザ性の大幅向上を可能ならしめるこ
とが出来る。等の種々の著効を有す。
発明は希ガスの存在を前提としつつ合成シリカガラス中
の絶対屈折率の上昇及びこれに対応する三員環四員環の
不安定なガラスリング構造割合を低減し、高密度化を図
る事により、耐レーザ性の大幅向上を可能ならしめるこ
とが出来る。等の種々の著効を有す。
【図１】本発明の実施例における熱処理状態を示す温度
と圧力の時系列曲線図である。
と圧力の時系列曲線図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 透明合成シリカガラス体中に希ガスを
含有させ、かつ該ガラス体の絶対屈折率（ｎｄ）を１．
４５９５以上に設定したことを特徴とする光学ガラス【
請求項２】 前記光学ガラスが歪量５（ｎｍ／ｃｍ）
以内であり、かつ屈折率変動幅（△ｎ）２×１０ー６以
内であることを特徴とする請求項１記載の光学ガラス
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2413881A JPH08711B2 (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 光学ガラス |
| US07/779,737 US5410428A (en) | 1990-10-30 | 1991-10-23 | Optical member made of high-purity and transparent synthetic silica glass and method for production thereof or blank thereof |
| EP91118411A EP0483752B1 (en) | 1990-10-30 | 1991-10-29 | Optical member made of high-purity and transparent synthetic silica glass and method for production thereof and blank thereof |
| DE69118101T DE69118101T2 (de) | 1990-10-30 | 1991-10-29 | Optisches Bauteil aus hochreinem und transparentem, synthetischem Quarzglas und Verfahren zu seiner Herstellung und sein Rohling |
| AT91118411T ATE135669T1 (de) | 1990-10-30 | 1991-10-29 | Optisches bauteil aus hochreinem und transparentem, synthetischem quarzglas und verfahren zu seiner herstellung und sein rohling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2413881A JPH08711B2 (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 光学ガラス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04224130A true JPH04224130A (ja) | 1992-08-13 |
| JPH08711B2 JPH08711B2 (ja) | 1996-01-10 |
Family
ID=18522436
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2413881A Expired - Fee Related JPH08711B2 (ja) | 1990-10-30 | 1990-12-26 | 光学ガラス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08711B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2024507486A (ja) * | 2021-02-09 | 2024-02-20 | コーニング インコーポレイテッド | 熱間等方圧加圧によって取得され包有物が少ないｔｉｏ２‐ｓｉｏ２ガラス |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57100923A (en) * | 1980-10-22 | 1982-06-23 | Heraeus Schott Quarzschmelze | Manufacture of foam-free glassy material |
| JPH0269332A (ja) * | 1988-09-03 | 1990-03-08 | Shinetsu Sekiei Kk | レーザ光用透過体 |
-
1990
- 1990-12-26 JP JP2413881A patent/JPH08711B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57100923A (en) * | 1980-10-22 | 1982-06-23 | Heraeus Schott Quarzschmelze | Manufacture of foam-free glassy material |
| JPH0269332A (ja) * | 1988-09-03 | 1990-03-08 | Shinetsu Sekiei Kk | レーザ光用透過体 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2024507486A (ja) * | 2021-02-09 | 2024-02-20 | コーニング インコーポレイテッド | 熱間等方圧加圧によって取得され包有物が少ないｔｉｏ２‐ｓｉｏ２ガラス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08711B2 (ja) | 1996-01-10 |
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Legal Events
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