JPH0422669B2 - - Google Patents
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- JPH0422669B2 JPH0422669B2 JP5635487A JP5635487A JPH0422669B2 JP H0422669 B2 JPH0422669 B2 JP H0422669B2 JP 5635487 A JP5635487 A JP 5635487A JP 5635487 A JP5635487 A JP 5635487A JP H0422669 B2 JPH0422669 B2 JP H0422669B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- edges
- edge portions
- welded steel
- defects
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、帯板をオープンパイプ状に成形し、
オープンパイプの両エツジ部を溶接して溶接鋼管
を得る製造方法の改良に関する。 ［従来の技術］ 従来、溶接鋼管を製造する際に用いる溶接法に
は、アーク溶接法及び電縫溶接法がある。 前記アーク溶接法には、プラズマアーク溶接法
（PAW）、サブマージアーク溶接法（SAW）又は
ガスシールドアーク溶接法であるTIG、MIG若
しくはMAGがある。PAW及びTIGは、前記帯
板が高合金鋼の場合に用いられる。MIG、MAG
及びSAWは、前記帯板が低合金鋼の場合に用い
られる。これらアーク溶接法の利点は、溶接欠陥
が発生し難く、たとえ溶接欠陥が発生したとして
も溶接欠陥を非破壊検査で発見して補修すること
が可能なため、信頼性の高い溶接が得られること
である。 前記電縫溶接法の利点は、溶接速度を速くする
ことが可能なことから、溶接鋼管が高能率で得ら
れることである。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、前記アーク溶接法及び電縫溶接法に
は、次の如き問題点があつた。 (a) アーク溶接法は、アークカ、溶融金属の重力
及び海面張力のバランスが保たれて所望のビー
ド形成が行なわれる。そのためアーク溶接で
は、これらのバランスが崩れる臨界溶接速度を
超えると、融合不良、スラブ巻込み及びアンダ
ーカツトが生じ、健全なビード形成が不可能と
なる。この臨界溶接速度を各溶接法別にみる
と、PAW又はTIGにおいて板厚が３mmのステ
ンレス鋼板を対象とする場合には1.0〜1.5ｍ／
minである。またSAWにおいて大径溶接鋼管
を対象とする場合には、単極法では1.0ｍ／
minであり、４極法では4.0ｍ／minである。 (b) 前記電縫溶接法は、大気中で溶融・接合が行
なわれるため、スケール等の欠陥誘起物質が接
合部に混入して溶接欠陥を多発する。更に、高
周波投入電力が低い場合には、溶融不足による
冷接欠陥が発生する。逆に高周波投入電力が高
い場合には、強い電磁力による溶鋼の不安定現
象が生じ、ペネトレータ欠陥が発生する。これ
ら欠陥の中には非破壊検査で検出不可能なもの
があるため、電縫溶接法では溶接部の健全性を
確保することが困難である。 本発明は、上記問題点に鑑み、電縫溶接と同等
な溶接速度で且つアーク溶接と同等な溶接部の健
全性を有する溶接方法を用いて溶接鋼管を製造す
る方法の提供を目的とする。 ［問題点を解決する手段］ 本発明の要旨は、帯板をオープンパイプ状に成
形し、オープンパイプの両エツジ部を溶接し、内
外の溶接ビードを削除して溶接鋼管を得る製造方
法において、前記両エツジ部を高周波電流により
800℃以上で且つ溶融温度以下に加熱し、両エツ
ジ部が形成する間隙部に逆極性の消耗電極ワイヤ
ーの先端を供給しつつガスシールドの雰囲気下で
埋もれアークを点弧して両エツジ部の端面表層部
を溶融し、両エツジ部に帯板の厚みの1/5以上の
アプセツト量を加えて両エツジ部を接合すること
である。 ［作用］ オープンパイプの両エツジ部は、800℃以上に
加熱されているため、溶融金属に対するぬれ特性
が向上する。ガスシールド雰囲気下の埋もれアー
ク点弧で消耗電極ワイヤーを溶解して得た溶融金
属は、前記ぬれ特性の優れた両エツジ部の端面表
層部に、欠陥誘起物質を混入させることなく融着
する。消耗電極ワイヤーの溶解により形成される
溶融池は、両エツジ部の端面表層部の予熱温度が
溶融温度以下であり、高周波による電磁力が比較
的弱いため安定した状態が維持され、ペネトレー
タ状の欠陥を招くことはない。両エツジ部におけ
る溶融状態の端面表層部を接合する際には、帯板
の厚みの1/5以上のアプセツト量が加えられるの
で、アンダーカツト及び融合不良等の欠陥は接合
部の外部に押出される。更に接合部の外部に押出
された欠陥部は、溶接ビードの隆起と共に削除さ
れる。 ［実施例の説明］ 以下、本発明に係る溶接鋼管の製造方法（以
下、「本発明方法」という）を第１図乃至第３図
に示す実施例に基づいて説明する。 帯板は適宜手段（図示省略）で、第２図に示す
ようにオープンパイプ１に成形される。オープン
パイプ１は、フインパスロール２から送り出され
た後、誘導コイル（コンタクトチツプを用いた抵
抗方式であつてもよい）３を通過する際に、高周
波電流特有の表皮効果及び近接効果により両エツ
ジ部１ａ，１ａが集中発熱して予熱される。両エ
ツジ部１ａ，１ａの予熱温度は、高周波電流の調
節により800℃以上で且つ溶融温度以下に設定さ
れる。両エツジ部１ａ，１ａの予熱温度の下限を
800℃以上とするのは、溶融金属に対するぬれ特
性を向上させるためである。更に、両エツジ部１
ａ，１ａの予熱温度の上限をエツジ部１ａの溶融
温度以下とするのは、高周波の強い電磁力が作用
する環境下において、後述するアーク点弧で形成
される溶融池４（第１図参照）を安定状態に維持
して、ペネトレータ欠陥を発生させないようにす
るためである。 予熱された両エツジ部１ａ，１ａが収束する手
前側の上方には、MIG溶接又はMAG溶接を行な
うための溶接装置５が配設されている。両エツジ
部１ａ，１ａが形成する間隙部１ｂには、第１図
に示す如く、溶接装置５から逆極性の消耗電極ワ
イヤー６及びシールドガス７が連続的に供給さ
れ、消耗電極ワイヤー６の先端６ａから埋もれア
ーク８が点弧される。埋もれアーク８は、前記両
エツジ部１ａ，１ａのぬれ特性の向上した端面表
層部１ｃ，１ｃを若干溶融すると共に、逐次供給
される消耗電極ワイヤー６の先端６ａを溶融す
る。消耗電極ワイヤー６の先端６ａの溶解により
得られた溶融金属は、ガスシールド雰囲気下で溶
融池４を形成しつつ、前記両エツジ部１ａ，１ａ
の端面表層部１ｃ，１ｃに欠陥誘起物質を混入さ
せることなく融着する。この融着は、両エツジ部
１ａ，１ａの溶融金属に対するぬれ特性が良好な
ため、融合不良を生じさせることなく円滑に行な
われる。更に溶融池４は、前述の如く両エツジ部
１ａ，１ａの端面表層部１ｃ，１ｃの予熱温度が
溶融温度以下であるため、高周波による電磁力な
比較的弱くてすみ、安定した状態が維持され、ペ
ネトレータ欠陥を招くことはない。前記消耗電極
ワイヤー６を逆極性とするのは、両エツジ近傍の
表面酸化物を除去するためである。すなわち、逆
極性（ワイヤ６がプラスであり、イオンが母材に
衝突する）の場合にのみこの現象が発生し、一般
にこれを逆極性のクリーニング作用と呼ぶ。本発
明はこのような逆極性のクリーニング作用を利用
するものである。 両エツジ部１ａ，１ａの端面表層部１ｃ，１ｃ
に前記溶融金属が融合した箇所は、スクイズロー
ル９，９の間に押込まれアプセツトにより接合さ
れる。アプセツト量は、オープンパイプ１の板厚
Ｔの1/5以上とする。アプセツト量とは、スクイ
ズロール前後の周長さの差である。前記アプセツ
ト量を帯板の板厚Ｔの1/5以上とするのは、第３
図に示す如く、帯板の板厚Ｔに相当する厚みの突
合せ接合部１０に接する内外周側の押出部である
溶接ビード１１，１２の部分に、アンダーカツト
１３を形成させないようにすると共に融合不良１
４等をもたらす欠陥誘起物質を押出するためであ
る。なお、前記溶融池４な、僅かではあるが湯流
の可逆変動が生じる。この場合に、アプセツト量
が帯板の厚みの1/5未満では、突合せ接合部１０
にアンダーカツト１３及び融合不良１４等の溶接
欠陥が残留することがある（後述する表−２の試
番15，16参照）。そのため、前記アプセツト量を
帯板の板厚Ｔの1/5以上とする必要がある。 接合部１０の外部に形成されたアンダーカツト
１３及び押出された欠陥部誘起物質は、隆起した
溶接ビード１１，１２と共に溶接鋼管の内外周側
に夫々配設したバイト１５（第２図参照）で削除
される。 ［試験例］ 本発明者は、本発明方法で得た溶接鋼管におけ
る溶接欠陥の有無を調査し、下記の表−１及び表
−２の結果を得た。 なお、表−１、２中の「供試材サイズ」とは、
スクイズロール位置でのサイズをいう。表−２中
の「溶接法」欄の試番15，16における「比較法」
とは、オープンパイプの両エツジ部を高周波電流
により加熱し、両エツジ部が形成する間隙部に逆
極性の消耗電極ワイヤーの先端を供給しつつガス
シールドの雰囲気下で埋もれアークを点弧して両
エツジ部の端面表層部を溶融し、両エツジ部にア
プセツト両を加えて量エツジ部を接合する方法で
あつて、両エツジ部の加熱温度又はアプセツト量
が本発明方法と異なるものをいう。表−２中の
「溶接法」欄の試番17，22における「比較法」と
は、埋もれアークの点弧でないものをいう。表−
１、２中の「溶接条件」欄において、「Vp」とは
高周波のプレート電圧値、「Ip」とは高周波のプ
レート電流値、「予熱温度」とは高周波電流で加
熱された両エツジ部の温度、「Up」とはアプセツ
ト量をいう。更に表−１、２中の「溶接条件」欄
において、MAGのシールドガスはAr＋１％O2で
ある。 この試験結果からも、本発明方法が溶接部の健
全性を確保していることを確認することができ
る。
オープンパイプの両エツジ部を溶接して溶接鋼管
を得る製造方法の改良に関する。 ［従来の技術］ 従来、溶接鋼管を製造する際に用いる溶接法に
は、アーク溶接法及び電縫溶接法がある。 前記アーク溶接法には、プラズマアーク溶接法
（PAW）、サブマージアーク溶接法（SAW）又は
ガスシールドアーク溶接法であるTIG、MIG若
しくはMAGがある。PAW及びTIGは、前記帯
板が高合金鋼の場合に用いられる。MIG、MAG
及びSAWは、前記帯板が低合金鋼の場合に用い
られる。これらアーク溶接法の利点は、溶接欠陥
が発生し難く、たとえ溶接欠陥が発生したとして
も溶接欠陥を非破壊検査で発見して補修すること
が可能なため、信頼性の高い溶接が得られること
である。 前記電縫溶接法の利点は、溶接速度を速くする
ことが可能なことから、溶接鋼管が高能率で得ら
れることである。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、前記アーク溶接法及び電縫溶接法に
は、次の如き問題点があつた。 (a) アーク溶接法は、アークカ、溶融金属の重力
及び海面張力のバランスが保たれて所望のビー
ド形成が行なわれる。そのためアーク溶接で
は、これらのバランスが崩れる臨界溶接速度を
超えると、融合不良、スラブ巻込み及びアンダ
ーカツトが生じ、健全なビード形成が不可能と
なる。この臨界溶接速度を各溶接法別にみる
と、PAW又はTIGにおいて板厚が３mmのステ
ンレス鋼板を対象とする場合には1.0〜1.5ｍ／
minである。またSAWにおいて大径溶接鋼管
を対象とする場合には、単極法では1.0ｍ／
minであり、４極法では4.0ｍ／minである。 (b) 前記電縫溶接法は、大気中で溶融・接合が行
なわれるため、スケール等の欠陥誘起物質が接
合部に混入して溶接欠陥を多発する。更に、高
周波投入電力が低い場合には、溶融不足による
冷接欠陥が発生する。逆に高周波投入電力が高
い場合には、強い電磁力による溶鋼の不安定現
象が生じ、ペネトレータ欠陥が発生する。これ
ら欠陥の中には非破壊検査で検出不可能なもの
があるため、電縫溶接法では溶接部の健全性を
確保することが困難である。 本発明は、上記問題点に鑑み、電縫溶接と同等
な溶接速度で且つアーク溶接と同等な溶接部の健
全性を有する溶接方法を用いて溶接鋼管を製造す
る方法の提供を目的とする。 ［問題点を解決する手段］ 本発明の要旨は、帯板をオープンパイプ状に成
形し、オープンパイプの両エツジ部を溶接し、内
外の溶接ビードを削除して溶接鋼管を得る製造方
法において、前記両エツジ部を高周波電流により
800℃以上で且つ溶融温度以下に加熱し、両エツ
ジ部が形成する間隙部に逆極性の消耗電極ワイヤ
ーの先端を供給しつつガスシールドの雰囲気下で
埋もれアークを点弧して両エツジ部の端面表層部
を溶融し、両エツジ部に帯板の厚みの1/5以上の
アプセツト量を加えて両エツジ部を接合すること
である。 ［作用］ オープンパイプの両エツジ部は、800℃以上に
加熱されているため、溶融金属に対するぬれ特性
が向上する。ガスシールド雰囲気下の埋もれアー
ク点弧で消耗電極ワイヤーを溶解して得た溶融金
属は、前記ぬれ特性の優れた両エツジ部の端面表
層部に、欠陥誘起物質を混入させることなく融着
する。消耗電極ワイヤーの溶解により形成される
溶融池は、両エツジ部の端面表層部の予熱温度が
溶融温度以下であり、高周波による電磁力が比較
的弱いため安定した状態が維持され、ペネトレー
タ状の欠陥を招くことはない。両エツジ部におけ
る溶融状態の端面表層部を接合する際には、帯板
の厚みの1/5以上のアプセツト量が加えられるの
で、アンダーカツト及び融合不良等の欠陥は接合
部の外部に押出される。更に接合部の外部に押出
された欠陥部は、溶接ビードの隆起と共に削除さ
れる。 ［実施例の説明］ 以下、本発明に係る溶接鋼管の製造方法（以
下、「本発明方法」という）を第１図乃至第３図
に示す実施例に基づいて説明する。 帯板は適宜手段（図示省略）で、第２図に示す
ようにオープンパイプ１に成形される。オープン
パイプ１は、フインパスロール２から送り出され
た後、誘導コイル（コンタクトチツプを用いた抵
抗方式であつてもよい）３を通過する際に、高周
波電流特有の表皮効果及び近接効果により両エツ
ジ部１ａ，１ａが集中発熱して予熱される。両エ
ツジ部１ａ，１ａの予熱温度は、高周波電流の調
節により800℃以上で且つ溶融温度以下に設定さ
れる。両エツジ部１ａ，１ａの予熱温度の下限を
800℃以上とするのは、溶融金属に対するぬれ特
性を向上させるためである。更に、両エツジ部１
ａ，１ａの予熱温度の上限をエツジ部１ａの溶融
温度以下とするのは、高周波の強い電磁力が作用
する環境下において、後述するアーク点弧で形成
される溶融池４（第１図参照）を安定状態に維持
して、ペネトレータ欠陥を発生させないようにす
るためである。 予熱された両エツジ部１ａ，１ａが収束する手
前側の上方には、MIG溶接又はMAG溶接を行な
うための溶接装置５が配設されている。両エツジ
部１ａ，１ａが形成する間隙部１ｂには、第１図
に示す如く、溶接装置５から逆極性の消耗電極ワ
イヤー６及びシールドガス７が連続的に供給さ
れ、消耗電極ワイヤー６の先端６ａから埋もれア
ーク８が点弧される。埋もれアーク８は、前記両
エツジ部１ａ，１ａのぬれ特性の向上した端面表
層部１ｃ，１ｃを若干溶融すると共に、逐次供給
される消耗電極ワイヤー６の先端６ａを溶融す
る。消耗電極ワイヤー６の先端６ａの溶解により
得られた溶融金属は、ガスシールド雰囲気下で溶
融池４を形成しつつ、前記両エツジ部１ａ，１ａ
の端面表層部１ｃ，１ｃに欠陥誘起物質を混入さ
せることなく融着する。この融着は、両エツジ部
１ａ，１ａの溶融金属に対するぬれ特性が良好な
ため、融合不良を生じさせることなく円滑に行な
われる。更に溶融池４は、前述の如く両エツジ部
１ａ，１ａの端面表層部１ｃ，１ｃの予熱温度が
溶融温度以下であるため、高周波による電磁力な
比較的弱くてすみ、安定した状態が維持され、ペ
ネトレータ欠陥を招くことはない。前記消耗電極
ワイヤー６を逆極性とするのは、両エツジ近傍の
表面酸化物を除去するためである。すなわち、逆
極性（ワイヤ６がプラスであり、イオンが母材に
衝突する）の場合にのみこの現象が発生し、一般
にこれを逆極性のクリーニング作用と呼ぶ。本発
明はこのような逆極性のクリーニング作用を利用
するものである。 両エツジ部１ａ，１ａの端面表層部１ｃ，１ｃ
に前記溶融金属が融合した箇所は、スクイズロー
ル９，９の間に押込まれアプセツトにより接合さ
れる。アプセツト量は、オープンパイプ１の板厚
Ｔの1/5以上とする。アプセツト量とは、スクイ
ズロール前後の周長さの差である。前記アプセツ
ト量を帯板の板厚Ｔの1/5以上とするのは、第３
図に示す如く、帯板の板厚Ｔに相当する厚みの突
合せ接合部１０に接する内外周側の押出部である
溶接ビード１１，１２の部分に、アンダーカツト
１３を形成させないようにすると共に融合不良１
４等をもたらす欠陥誘起物質を押出するためであ
る。なお、前記溶融池４な、僅かではあるが湯流
の可逆変動が生じる。この場合に、アプセツト量
が帯板の厚みの1/5未満では、突合せ接合部１０
にアンダーカツト１３及び融合不良１４等の溶接
欠陥が残留することがある（後述する表−２の試
番15，16参照）。そのため、前記アプセツト量を
帯板の板厚Ｔの1/5以上とする必要がある。 接合部１０の外部に形成されたアンダーカツト
１３及び押出された欠陥部誘起物質は、隆起した
溶接ビード１１，１２と共に溶接鋼管の内外周側
に夫々配設したバイト１５（第２図参照）で削除
される。 ［試験例］ 本発明者は、本発明方法で得た溶接鋼管におけ
る溶接欠陥の有無を調査し、下記の表−１及び表
−２の結果を得た。 なお、表−１、２中の「供試材サイズ」とは、
スクイズロール位置でのサイズをいう。表−２中
の「溶接法」欄の試番15，16における「比較法」
とは、オープンパイプの両エツジ部を高周波電流
により加熱し、両エツジ部が形成する間隙部に逆
極性の消耗電極ワイヤーの先端を供給しつつガス
シールドの雰囲気下で埋もれアークを点弧して両
エツジ部の端面表層部を溶融し、両エツジ部にア
プセツト両を加えて量エツジ部を接合する方法で
あつて、両エツジ部の加熱温度又はアプセツト量
が本発明方法と異なるものをいう。表−２中の
「溶接法」欄の試番17，22における「比較法」と
は、埋もれアークの点弧でないものをいう。表−
１、２中の「溶接条件」欄において、「Vp」とは
高周波のプレート電圧値、「Ip」とは高周波のプ
レート電流値、「予熱温度」とは高周波電流で加
熱された両エツジ部の温度、「Up」とはアプセツ
ト量をいう。更に表−１、２中の「溶接条件」欄
において、MAGのシールドガスはAr＋１％O2で
ある。 この試験結果からも、本発明方法が溶接部の健
全性を確保していることを確認することができ
る。
【表】
【表】
【表】
【表】
［発明の効果］
以上詳述の如く、本発明方法は、次の如き優れ
た効果を有する。 ぬれ特性の良好な状態に加熱した両エツジ部
の端面表層部に、ガスシールド雰囲気下の埋も
れアーク点弧で消耗電極ワイヤーを溶解して得
た溶融金属を融着させるので、欠陥誘起物質の
混入及び融合不良を生じさせることなく高速度
で融着させることができる。 両エツジ部の端面表層部の予熱温度が溶融温
度以下であるため、高周波による電磁力が比較
的弱いため溶融池の安定した状態が維持され、
ペネトレータ状の欠陥を生じさせことはない。 両エツジ部における溶融状態の端面表層部を
アプセツトする際に生じるアンダーカツト及び
融合不良等の欠陥誘起物質は、接合部の外部に
押出され且つ余分に隆起した溶接ビードと共に
除去される。その結果、得られた溶接鋼管に
は、アンダーカツト及び融合不良等の溶接欠陥
が発生し難い。仮に溶接欠陥が発生したとして
も溶接欠陥を非破壊検査で発見して補修するこ
とが可能なため、信頼性の高い溶接鋼管が得ら
れる。 上記乃至に記載の相乗的効果から、溶接
速度を電縫溶接と同等な速度まで高めることが
できると共に、接合部の健全性をアーク溶接と
同等にすることが可能となる。従つて、本発明
方法は、溶接鋼管の製造速度及び品質を飛躍的
に向上させることができる。
た効果を有する。 ぬれ特性の良好な状態に加熱した両エツジ部
の端面表層部に、ガスシールド雰囲気下の埋も
れアーク点弧で消耗電極ワイヤーを溶解して得
た溶融金属を融着させるので、欠陥誘起物質の
混入及び融合不良を生じさせることなく高速度
で融着させることができる。 両エツジ部の端面表層部の予熱温度が溶融温
度以下であるため、高周波による電磁力が比較
的弱いため溶融池の安定した状態が維持され、
ペネトレータ状の欠陥を生じさせことはない。 両エツジ部における溶融状態の端面表層部を
アプセツトする際に生じるアンダーカツト及び
融合不良等の欠陥誘起物質は、接合部の外部に
押出され且つ余分に隆起した溶接ビードと共に
除去される。その結果、得られた溶接鋼管に
は、アンダーカツト及び融合不良等の溶接欠陥
が発生し難い。仮に溶接欠陥が発生したとして
も溶接欠陥を非破壊検査で発見して補修するこ
とが可能なため、信頼性の高い溶接鋼管が得ら
れる。 上記乃至に記載の相乗的効果から、溶接
速度を電縫溶接と同等な速度まで高めることが
できると共に、接合部の健全性をアーク溶接と
同等にすることが可能となる。従つて、本発明
方法は、溶接鋼管の製造速度及び品質を飛躍的
に向上させることができる。
図面はいずれも本発明方法の実施例を示すもの
であつて、第１図は主要部を示す断面図、第２図
は全体を示す斜視図、第３図はアプセツト後の溶
接部を拡大した断面図である。 １……オープンパイプ、１ａ……エツジ部、１
ｂ……間隙部、３……高周波加熱用の誘導コイ
ル、６……消費電極ワイヤー、８……埋もれアー
ク、９……スクイズロール、１１，１２……溶接
ビード。
であつて、第１図は主要部を示す断面図、第２図
は全体を示す斜視図、第３図はアプセツト後の溶
接部を拡大した断面図である。 １……オープンパイプ、１ａ……エツジ部、１
ｂ……間隙部、３……高周波加熱用の誘導コイ
ル、６……消費電極ワイヤー、８……埋もれアー
ク、９……スクイズロール、１１，１２……溶接
ビード。
Claims (1)
- １ 帯板をオープンパイプ状に成形し、オープン
パイプの両エツジ部を溶接し、内外の溶接ビード
を削除して溶接鋼管を得る製造方法において、前
記両エツジ部を高周波電流により800℃以上で且
つ溶融温度以下に加熱し、両エツジ部が形成する
間隙部に逆極性の消耗電極ワイヤーの先端を供給
しつつガスシールドの雰囲気下で埋もれアークを
点弧して両エツジ部の端面表層部を溶融し、両エ
ツジ部に帯板の厚みの1/5以上のアプセツト両を
加えて量エツジ部を接合することを特徴とする溶
接鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5635487A JPS63220977A (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 溶接鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5635487A JPS63220977A (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 溶接鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63220977A JPS63220977A (ja) | 1988-09-14 |
| JPH0422669B2 true JPH0422669B2 (ja) | 1992-04-20 |
Family
ID=13024901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5635487A Granted JPS63220977A (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 溶接鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63220977A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| BR112012005765A2 (pt) | 2009-09-16 | 2021-01-05 | Nippon Steel Corporation | Aparelho de solda de tubo soldado com resistência elétrica |
| JP5979373B2 (ja) * | 2011-12-08 | 2016-08-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靭性に優れる電縫鋼管の製造方法 |
| CN110000456B (zh) * | 2019-03-27 | 2020-04-21 | 燕山大学 | Erw管侧向负载施加装置及其侧向负载施加方法 |
-
1987
- 1987-03-10 JP JP5635487A patent/JPS63220977A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63220977A (ja) | 1988-09-14 |
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