JPH04227458A - 生成物ガスを生成するための極低温蒸留による空気分離方法及びそのための装置 - Google Patents

生成物ガスを生成するための極低温蒸留による空気分離方法及びそのための装置

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JPH04227458A
JPH04227458A JP3180502A JP18050291A JPH04227458A JP H04227458 A JPH04227458 A JP H04227458A JP 3180502 A JP3180502 A JP 3180502A JP 18050291 A JP18050291 A JP 18050291A JP H04227458 A JPH04227458 A JP H04227458A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は一般に極低温空気分離に
関し、詳しくは空気分離による昇圧された生成物ガス生
成に関する。
【０００２】
【従来技術】空気を分離するためにしばしば使用される
商業的システムは極低温精留である。分離は、給送空気
を塔システム内に導入するに先立って圧縮することによ
り一般に達成される昇圧された給送圧力によって駆動さ
れる。分離は、液体及び蒸気を、単数或いは複数の塔を
貫き蒸気液体接触要素上を向流接触状態で通過させそれ
により、より揮発性の高い単数或いは複数の成分が液体
から蒸気へと通過し、そしてより揮発性の低い単数或い
は複数の成分が蒸気から液体へと通過することによって
実施される。蒸気は、塔を徐々に上昇するに従い、揮発
性成分に富んだものとなって行き、また液体は塔を徐々
に下降するに従い揮発性の低い成分に富んだものとなっ
て行く。一般に極低温分離は、少なくとも１つの塔を含
む主塔システム内で実施され給送体はそこで窒素富化及
び酸素富化成分に分離される。また補助的なアルゴン塔
内で主塔システムからの給送体がアルゴン富化及び酸素
富化成分に分離される。昇圧状態での生成物ガスを空気
分離システムから回収することがしばしば所望される。 一般に、これは生成物ガスをコンプレッサーに通すこと
によって更に高圧とすることによって実施される。そう
したシステムは有効ではあるが極めてコスト高である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明が解決
しようとする課題は、改善された極低温空気分離システ
ムを提供することであり、昇圧された生成物ガスを生成
する一方、生成物ガスを圧縮するための必要性を低減或
いは排除する極低温空気分離システムを提供することで
あり、アルゴン回収性の改善された極低温空気分離シス
テムを提供することである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記或いは他の課題は本
発明によって達成される。本発明には一般に、圧縮され
た給送空気の一部分をターボ膨張させてプラント冷却し
それによってアルゴン回収を助長させ、また給送空気の
他の部分を蒸発する液体に対して凝縮させ手生成物ガス
を生成することが含まれる。
【０００５】詳しくは本発明の一様相に従えば、生成物
ガスを生成するための極低温蒸留による空気の分離方法
であって、 （Ａ）冷却され、圧縮された給送空気の第１の部分をタ
ーボ膨張させそしてターボ膨張された部分を空気分離プ
ラントの、一般に６０乃至１００ｐｓｉａの範囲の圧力
で運転される第１の塔内部に導入する段階と、（Ｂ）冷
却され、圧縮された給送空気の少なくとも第２の部分を
凝縮させ、生じた液体を前記第１の塔内に導入する段階
と、 （Ｃ）前記第１の塔内部に送通される流体を窒素富化流
体及び酸素富化流体へと分離しそれらの流体を、空気分
離プラントの、前記第１の塔よりも低い圧力で運転され
る第２の塔内部に送通する段階と、 （Ｄ）第２の塔内部に送通される流体を窒素富化蒸気及
び酸素富化液体に分離する段階と、 （Ｅ）前記段階（Ｂ）を実施するための冷却され圧縮さ
れた給送空気の第２の部分との間接熱交換によって、酸
素富化液体を蒸発させる段階と、 （Ｆ）段階（Ｅ）で生じた蒸気を生成酸素ガスとして回
収する段階と、 （Ｇ）第２の塔からのアルゴンを含む流体をアルゴン党
内に送通し、アルゴンを含む流体を酸素富化液体及びア
ルゴン富化蒸気に分離しそれにより、少なくともいくぶ
んアルゴン付加された流体を回収する段階とを包含する
前記空気の分離方法が提供される。
【０００６】また本発明の他の様相に従えば、生成物ガ
スを生成するために極低温蒸留によって空気を分離する
ための装置であって、 （Ａ）第１の塔と、第２の塔と、リボイラーと、第１の
塔からの流体をリボイラーに送通するための手段と、リ
ボイラーからの流体を第２の塔へと流通させるための手
段とを含む空気分離プラントと、 （Ｂ）ターボエキスパンダーと、給送空気をターボエキ
スパンダーに提供するための手段と、ターボエキスパン
ダーからの流体を第１の塔内部に送通するための手段と
、 （Ｃ）凝縮器と、給送空気を凝縮器に提供するための手
段と、凝縮器からの流体を第１の塔に送通するための手
段と、 （Ｄ）空気分離プラントからの流体を凝縮器に送通する
ための手段と、 （Ｅ）凝縮器からの生成物ガスを回収するための手段と
、 （Ｆ）アルゴン塔と、第２の塔からの流体をアルゴン塔
に送通するための手段と、アルゴン塔からの流体を回収
するための手段とを包含する前記装置が提供される。
【０００７】”塔”とは蒸留塔或いは分別塔、或いは帯
域、即ち、接触塔或いは、液相及び蒸気相が向流接触し
流体混合物が分離される帯域のことである。例えば流体
混合物の分離は、塔内部に縦方向に間隔を置いて並べた
トレー或いはプレート上で、或いは別様にはパッキング
エレメント上で蒸気相及び液相を接触させることによっ
て実施される。蒸留塔に関しては、ニューヨーク市、セ
クション１３のマグローヒルブックカンパニーのＲ．Ｈ
．ペリー及びＣ．Ｈ．チルトンによって発行された化学
者ハンドブック第５版の”分流”Ｂ．Ｄ．スミス他の第
１３−３ページの「連続分流プロセス」を参照されたい
。ここで使用される”二重塔（ｄｏｕｂｌｅ　　ｃｏｌ
ｕｍｎ）”とは、その上端が低圧塔の下端と熱交換関係
にある高圧塔を意味する。二重塔に関する議論は、オッ
クスフォードユニバーシティプレスのＲｕｈｅｍａｎの
”ガスの分離”１９４９年号、第ＶＩＩ章の「商業的空
気分離」に於て為される。”間接熱交換”とは、２つの
流体流れを流体同士を互いに物理的に接触させることな
く或いは混合させることなく熱交換関係に持ち来たすこ
とを意味する。”蒸気−液体接触要素”とは、２つの相
の向流流れ期間中に液体蒸気インターフェースでの質量
移送或いは成分分離を容易化するために塔内に使用され
る任意のデバイスを意味する。”トレー”とは、液体入
口及び出口を具備する実質的に平坦なプレートであり、
蒸気が前記液体入口を通して上昇する際に液体がプレー
トを横断して流動し、それによって２つの相間での質量
移送が可能とされる前記プレートを意味する。”パッキ
ング”とは、予備決定形状の任意の中実或いは中空体で
あって、塔内部に於て液体をして、２つの相が向流状態
で流動する間に、液体−蒸気インターフェースでの質量
移送を可能ならしめるための表面領域を提供するために
使用される形状を有する前記予備決定形状の任意の中実
或いは中空体を意味する。”ランダム的パッキング”と
は、個々の部材が相互に或いは塔の軸方向に関して任意
の特定の方向を有さないパッキングを意味する。”構造
的パッキング”とは、個々の部材が相互に及び塔に関し
て特定の方向を有するパッキングを意味する。”理論的
ステージ”とは、上昇流動する蒸気及び下降流動する液
体間の１つのステージ内への接触が理想的であり、従っ
てそこを出る流体が平衡状態にあることを意味する。”
ターボ膨張”とは、ガスの圧力及び温度を下げそれによ
りガスを冷却するための、タービンを貫く高圧ガス流れ
を意味する。代表的にジェネレーター、ダイナモメータ
ー或いはコンプレッサーの如き負荷デバイスがエネルギ
ーを回収するために使用される。”凝縮器”とは、間接
熱交換によって蒸気を凝縮させるために使用される熱交
換器を意味する。”リボイラー”とは、間接熱交換によ
って液体を蒸発させるために使用される熱交換器を意味
する。リボイラーは代表的には、蒸気−液体接触エレメ
ントへの蒸気流れを提供するために蒸留塔底部で使用さ
れる。”空気分離プラント”とは、空気が極低温精留に
よって分離される設備を意味し、該設備は少なくとも１
つの塔及びポンプ、配管、弁及び熱交換器の如き、付属
する相互連結設備を含んでいる。
【０００８】
【実施例】図面を参照して本発明を詳しく説明する。図
１を参照するに、一般に、絶対平方インチ当り９０から
５００ポンド（ｐｓｉａ）の範囲内の圧力に圧縮された
給送空気１００が、熱交換器１０１を貫く戻り流れに対
し、間接熱交換によって冷却される。冷却され圧縮され
た給送空気の第１の部分１０３がターボエキスパンダー
１０２に提供され、一般に６０から１００ｐｓｉａの範
囲内の圧力にターボ膨張される。ターボ膨張された空気
１０４は、一般に６０から１００ｐｓｉａの圧力で運転
される第１の塔１０５内部に導入される。一般に、給送
空気の第１の部分１０３は給送空気１００の７０乃至９
０％を含んでいる。
【０００９】冷却され圧縮された給送空気の第２の部分
１０６が凝縮器１０７に提供され、そこで、今後更に詳
しく説明されるところの、空気分離プラントからの蒸発
する酸素富化液体との間接熱交換によって少なくとも部
分的に凝縮される。一般に、給送空気の第２の部分１０
６は５乃至３０％の給送空気１００を含む。生じた液体
は第１の塔１０５内部に、蒸気給送位置の上方位置から
導入される。第２の部分１０６が部分的にのみ凝縮され
た場合は、生じた流れ１６０は第１の塔１０５内に直接
送通され得、或いは図１に示されるように分離器１０８
に送通され得る。分離器１０８からの液体１０９は次い
で、第１の塔１０５内に送通される。液体１０９は、第
１の塔１０５内部に送通されるに先立ち、熱交換器１１
０を貫流されることにより一層冷却され得る。給送空気
の凝縮部分を冷却することでプロセスにおける液体生成
が改善される。
【００１０】分離器１０８からの蒸気１１１は第１の塔
１０５内に直接送通され得或いは冷却され得或いは戻り
流れに対し熱交換器１１２内で凝縮され、次いで第１の
塔１０５内に送通され得る。更に、冷却され圧縮された
給送空気の第４の部分１１３は冷却され得或いは戻り流
れに対し熱交換器１１２内で凝縮され得、次いで第１の
塔１０５内に送通され得る。蒸気１１１及び給送空気の
第４の部分１１３の流れは、給送空気の第１の部分１０
３の温度を調節するために使用し得る。例えば、第４の
部分１１３を増大させると熱交換器１１２内の戻り流れ
が一層暖められそれにより、給送空気の第１の部分１０
３の温度は増大する。ターボエキスパンダー１０２への
流入温度が高められると冷却の度合いは強められそれに
より、膨張された空気の排気温度をそこに液体が含まれ
ないようにするために制御可能である。冷却され圧縮さ
れた給送空気の第３の部分１２０は、熱交換器１２２の
如きにおけるアルゴン塔に於て生成された流体との間接
熱交換によって更に冷却され得或いは更に凝縮され得、
次いで第１の塔１０５内に送通され得る。
【００１１】第１の塔１０５内部では、給送空気は極低
温蒸留によって窒素富化流体及び酸素富化流体に分離さ
れる。図１に例示される具体例に於ては、第１の塔は二
重塔システムにおける高圧塔である。窒素富化蒸気１６
１は第１の塔１０５から引出されそしてリボイラー１６
２内で沸騰塔１３０の底部に凝縮される。生じた液体１
６３は、還流液として第１の塔１０５に戻る流れ１６４
と１熱交換器１１２内でサブクールされる流れ１１８と
に分割され、次いで空気分離プラントの第２の塔１３０
内部にフラッシュされる。第２の塔１３０は第１の塔１
０５の圧力未満の圧力、一般的には１５乃至３０ｐｓｉ
ａの圧力で運転される。液体窒素生成物は流れ１１８か
ら、それが第２の塔１３０内にフラッシュされる以前に
回収され得或いは、図１に例示されるようにタンクのフ
ラッシュオフを最小限化させるための流れ１１９として
第２の塔１３０から直接取り出され得る。酸素富化液体
は第１の塔１０５から流れ１１７として引出され、熱交
換器１１２内でサブクールされそして第２の塔１３０内
部に送通される。流れ１１７の全て或いは一部は、アル
ゴン塔上部の蒸気を凝縮させる作用を為す凝縮器１３１
内部にフラッシュされ得る。生じた流れ１６５及び１６
６は夫々蒸気及び液体を含み、次いで凝縮器１３１から
第２の塔１３０内部へと送通される。
【００１２】第２の塔１３０内部に送通された流体は極
低温蒸留によって窒素富化蒸気及び酸素富化液体に分離
される。窒素富化蒸気は流れ１１４として第２の塔１３
０から引出され、熱交換器１１２及び１０１を貫流され
ることによってほぼ大気温度にまで暖められ、そして生
成物窒素ガスとして回収される。窒素富化された廃棄流
れ１１５は第２の塔１３０の、窒素富化流れ及び酸素富
化流れの導入位置間に於て第２の塔１３０から引出され
、大気に放出される以前に熱交換器１１２及び１０１に
貫流させることによって暖められる。廃棄流れ１１５の
幾分かは給送空気を浄化するために使用された吸着床を
再生するために使用可能である。９０％或いはそれ以上
の窒素回収が本発明を使用して可能である。一次酸素及
びアルゴンを含む流れが第２の塔１３０からアルゴン塔
１３２内に送通され、そこで極低温蒸留によって酸素富
化液体及びアルゴン富化蒸気に分離される。酸素富化液
体は流れ１３３として第２の塔１３０に還流される。 アルゴン富化蒸気は流路１６７を経てアルゴン塔凝縮器
１３１に至り、そこで酸素富化流体に対して凝縮されア
ルゴン富化液体１６８を生成する。アルゴン富化液体の
部分１６９はアルゴン塔１３２のための還流液として使
用される。アルゴン富化液体の他の流れ部分１２１は、
一般に９６％を越えるアルゴン濃度を有する生アルゴン
生成物として回収される。図１に例示されるように、生
アルゴン生成物の流れ１２１は熱交換器１２２内で一層
の品質改良及び回収に先立ち、給送空気の第３の部分１
２０に対し暖められ或いは蒸発され得る。
【００１３】本発明は特にアルゴン回収を良好なものと
する点に於て有益である。なぜなら、給送空気の一部を
、それが高圧塔に入る以前に膨張させることによって冷
却が創生されるからである。これが低圧塔への液体送給
を最大限化すると共に、低圧塔内の還流率を改善する。 高圧塔からの蒸気或いは低圧塔への空気を膨張させるそ
の他システムにおける低圧塔への給送液体量はもっと小
さい。酸素富化液体１４０は第２の塔１３０から引出さ
れ、高さ、即ち図１に例示される如き液頭を創出する高
さを、ポンピング、加圧貯蔵タンクの使用或いはこれら
方法の任意の組み合わせによって変化させることによっ
て、第２の塔１３０の圧力よりも高い圧力に加圧される
。酸素富化液体１４０は次いで、熱交換器１１０を貫流
されることによって暖められ、凝縮器或いは生成ボイラ
ー１０７に送通されそこで少なくとも部分的に蒸発され
る。ガス状の生成物酸素１４３は凝縮器１０７から送通
され、熱交換器１０１を貫流されて暖められ、次いで生
成物酸素ガスとして回収される。ここで”回収された”
とは、ガス或いは液体の、大気への放出を含む任意の処
理を意味する。液体１１６は、凝縮器１０７から取り出
され得、熱交換器１１２に貫流されることによってサブ
クールされそして生成物酸素として回収され得る。 一般に、回収される酸素生成物は９９．０乃至９９．９
５％の範囲の純度を有する。
【００１４】第１の塔１０５の底部からの液体の酸素含
有量は空気凝縮器を使用しない従来からのプロセスにお
けるよりも低い。これは、従来プロセスと比較した場合
に第１の塔１０５の底部及び第２の塔１３０の全てのセ
クションにおける還流率を変化させる。第１の塔１０５
から蒸気を取り出す必要性無く或いは第２の塔１３０に
追加的な蒸気を給送する必要性無く冷却が創生されるこ
とから、本発明を使用して高率の生成物回収が可能であ
る。蒸気空気をタービンから第２の塔１３０に追加する
ことによって或いは第１の塔１０５からタービンに送給
される蒸気窒素を除去することによる冷却の創生は、第
２の塔１３０内での還流率を低減させると共に、生成物
回収を著しく減少させる。本発明は高い還流率を容易に
維持することが出来、それにより高い生成物回収を維持
可能である。給送空気を、それが熱交換器１０１に入る
以前に分割することにより追加的な柔軟性を得ることが
可能である。空気は、仮に液体生成要件が生成圧力要件
とマッチしない場合は２つの異なる圧力で供給可能であ
る。生成圧力の増大は生成ボイラーでの空気圧力要求量
を増大し、一方、液体要件の増大はタービン入口での空
気圧力要求量を増大する。
【００１５】図２には１及び２°Ｋである生成物沸点Δ
Ｔのための圧力範囲に対する酸素ガス生成物生成のため
に必要な空気凝縮圧力が例示される。任意の間接熱交換
器内の流れ間には有限の温度差（ΔＴ）が存在する。固
定酸素圧力要件に対してはΔＴの減少は空気圧力をして
減少可能ならしめ、空気を圧縮するために必要なエネル
ギーを減少させそして運転コストを低減させる。
【００１６】正味の液体生成は多くのパラメーター影響
される。タービン流れ、タービン圧力、タービン入口温
度そしてタービン効率は、それによって冷却の生成が決
定されることから影響力が大きい。空気入口圧力、空気
温度そして暖かさの（ｗａｒｍ）最終ΔＴが、暖かさの
最終損失を設定する。全液体生成（空気の留分として表
現される）は、タービンに入りそして出る空気圧力、タ
ービン入口温度、タービン効率、一次熱交換器入口温度
そして高圧ガスとしての生成物量に依存する。高圧生成
物として生成されたガスは、生成物コンプレッサー動力
に代るために空気コンプレッサーに動力入力される。最
近、パッキング（ｐａｃｋｉｎｇ）の、極低温蒸留に於
てトレーの然るべき位置における蒸気−液体接触エレメ
ントとしての使用が増えて来ている。構造的な或いはラ
ンダム的なパッキングは、塔の運転圧力を著しく増大さ
せることなく塔にステージを追加し得る利益を有する。 これは、生成物回収を最大限化し、液体生成を増大しそ
して生成物純度を高める補助を為す。構造的なパッキン
グはランダムなパッキングよりも好ましい。なぜならそ
の動作が予測がよりしやすいからである。本発明は構造
的パッキングの使用に対し良く適合する。特に、構造的
パッキングは、第２の或いは低圧の塔内及びアルゴン塔
内における蒸気−液体接触エレメントの幾つか或いは全
てのものとして特に有益に使用され得る。
【００１７】
【発明の効果】本発明を使用して達成し得る高い生成物
送達圧力が、生成物圧縮コストを低減或いは排除する。 加えて、もし幾分かの液体生成物が必要であれば、それ
を本発明で比較的僅かな資本コストでもって生成可能で
ある。一次熱交換器は長さが短く、またその必要数は低
圧塔に対し空気膨張を使用する従来システムにおけるよ
りも少い。これは熱伝達に対する駆動力が大きいことに
よるものである。以上本発明を具体例を参照して説明し
たが、本発明の内で多くの変更を成し得ることを理解さ
れたい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の極低温分離システムの好ましい１具体
例の簡略化された概略流れダイヤグラムである。
【図２】酸素沸騰圧力に対する空気凝縮圧力をグラフで
表した図である。
【符号の説明】
１００：給送空気 １０１：熱交換器 １０２：ターボエキスパンダー １０３：給送空気の第１の部分 １０５：第１の塔 １０６：給送空気の第２の部分 １０７：凝縮器 １０８：分離器 １１０：熱交換器 １１２：熱交換器 １１３：給送空気の第４の部分 １３０：第２の塔 １３１：凝縮器 １３２：アルゴン塔 １６１：窒素富化蒸気 １６２：リボイラー １６８：アルゴン富化液体

Claims (18)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】　　生成物ガスを生成するための極低温蒸
    留による空気分離方法であって、 （Ａ）冷却され、圧縮された給送空気の第１の部分をタ
    ーボ膨張させそしてターボ膨張された部分を空気分離プ
    ラントの、一般に６０乃至１００ｐｓｉａの範囲の圧力
    で運転される第１の塔内部に導入する段階と、（Ｂ）冷
    却され、圧縮された給送空気の少なくとも第２の部分を
    凝縮させ、生じた液体を前記第１の塔内に導入する段階
    と、 （Ｃ）前記第１の塔内部に送通される流体を窒素富化流
    体及び酸素富化流体へと分離しそれらの流体を、空気分
    離プラントの、前記第１の塔よりも低い圧力で運転され
    る第２の塔内部に送通する段階と、 （Ｄ）第２の塔内部に送通される流体を窒素富化蒸気及
    び酸素富化液体に分離する段階と、 （Ｅ）前記段階（Ｂ）を実施するための冷却され圧縮さ
    れた給送空気の第２の部分との間接熱交換によって酸素
    富化液体を蒸発させる段階と、 （Ｆ）段階（Ｅ）で生じた蒸気を生成酸素ガスとして回
    収する段階と、 （Ｇ）第２の塔からのアルゴンを含む流体をアルゴン塔
    内に送通し、アルゴンを含む流体を酸素富化液体及びア
    ルゴン富化蒸気に分離しそれにより、少なくとも幾分ア
    ルゴン付加された流体を回収する段階とを包含する前記
    空気分離方法。
  2. 【請求項２】　　給送空気の凝縮によって生じた液体は
    、第１の塔に導入されるに先立って更に冷却される請求
    項１の空気分離方法。
  3. 【請求項３】　　酸素富化液体は、その蒸発に先立って
    、凝縮する給送空気の第２の部分に対して暖められる請
    求項１の空気分離方法。
  4. 【請求項４】　　酸素富化液体の圧力は、凝縮する給送
    空気の第２の部分に対して暖められる請求項１の空気分
    離方法。
  5. 【請求項５】　　アルゴン富化蒸気は酸素富化流体との
    間接熱交換によって凝縮され、それによって生じたアル
    ゴン富化液体はアルゴン富化流体として回収される請求
    項１の空気分離方法。
  6. 【請求項６】　　アルゴン富化液体は、冷却され圧縮さ
    れた給送空気の第３の部分との間接熱交換によって蒸発
    され、それによって生じた凝縮された給送空気の第３の
    部分は第１の塔内部に送通される請求項５の空気分離方
    法。
  7. 【請求項７】　　給送空気の第２の部分は部分的に凝縮
    され、それによって生じた蒸気は引き続き凝縮され次い
    で第１の塔内に導入される請求項１の空気分離方法。
  8. 【請求項８】　　空気分離プラントから液体生成物を回
    収する段階を含む請求項１の空気分離方法。
  9. 【請求項９】　　液体生成物は窒素富化流体である請求
    項８の空気分離方法。
  10. 【請求項１０】　　液体生成物は酸素富化液体である請
    求項８の空気分離方法。
  11. 【請求項１１】　　窒素富化蒸気を生成物窒素ガスとし
    て回収する段階を含む請求項１の空気分離方法。
  12. 【請求項１２】　　生成物ガスを生成するために極低温
    蒸留によって空気を分離するための装置であって、（Ａ
    ）第１の塔と、第２の塔と、リボイラーと、第１の塔か
    らの流体をリボイラーに送通するための手段と、リボイ
    ラーからの流体を第２の塔へと流通させるための手段と
    を含む空気分離プラントと、 （Ｂ）ターボエキスパンダーと、給送空気をターボエキ
    スパンダーに提供するための手段と、ターボエキスパン
    ダーからの流体を第１の塔内部に送通するための手段と
    、 （Ｃ）凝縮器と、給送空気を凝縮器に提供するための手
    段と、凝縮器からの流体を第１の塔に送通するための手
    段と、 （Ｄ）空気分離プラントからの流体を凝縮器に送通する
    ための手段と、 （Ｅ）凝縮器からの生成物ガスを回収するための手段と
    、 （Ｆ）アルゴン塔と、第２の塔からの流体をアルゴン塔
    に送通するための手段と、アルゴン塔からの流体を回収
    するための手段とを包含する前記装置。
  13. 【請求項１３】　　空気分離プラントから凝縮器へと送
    通される流体の圧力を増大するための手段を含んでいる
    請求項１２の装置。
  14. 【請求項１４】　　空気分離プラントから凝縮器へと送
    通される流体の温度を増大させるための手段を含んでい
    る請求項１２の装置。
  15. 【請求項１５】　　アルゴン塔凝縮器と、アルゴン塔か
    らの蒸気をアルゴン塔凝縮器に提供するための手段と、
    アルゴン塔凝縮器から熱交換器へと液体を送通させるた
    めの手段と、熱交換器へのまた熱交換器から第１の塔へ
    の給送空気を提供するための手段とを含む請求項１２の
    装置。
  16. 【請求項１６】　　第１の塔は、構造的パッキングを含
    む蒸気−液体接触エレメントを含んでいる請求項１２の
    装置。
  17. 【請求項１７】　　第２の塔は、構造的パッキングを含
    む蒸気−液体接触エレメントを含んでいる請求項１２の
    装置。
  18. 【請求項１８】　　アルゴン塔は、構造的パッキングを
    含む蒸気−液体接触エレメントを含んでいる請求項１２
    の装置。
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