JPH04234543A - 内燃エンジンの回転数制御装置 - Google Patents
内燃エンジンの回転数制御装置Info
- Publication number
- JPH04234543A JPH04234543A JP41731890A JP41731890A JPH04234543A JP H04234543 A JPH04234543 A JP H04234543A JP 41731890 A JP41731890 A JP 41731890A JP 41731890 A JP41731890 A JP 41731890A JP H04234543 A JPH04234543 A JP H04234543A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- engine
- fuel
- air
- internal combustion
- sensor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃エンジンの回転数制
御装置に関し、特にアルコールを混合した燃料を使用す
る内燃エンジンの回転数制御装置に関する。
御装置に関し、特にアルコールを混合した燃料を使用す
る内燃エンジンの回転数制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ＮＯｘ等有害排気ガスの発生の低
減および使用燃料の低コスト化を主目的としてアルコー
ルとガソリンを混合した燃料（アルコール燃料）等多種
燃料混合使用可能な内燃エンジンの研究・開発が盛んに
行なわれている。また、アルコール燃料としては、気化
特性が良くなく燃焼後において多量の水蒸気を発生する
メタノールを使用するのが一般的である。
減および使用燃料の低コスト化を主目的としてアルコー
ルとガソリンを混合した燃料（アルコール燃料）等多種
燃料混合使用可能な内燃エンジンの研究・開発が盛んに
行なわれている。また、アルコール燃料としては、気化
特性が良くなく燃焼後において多量の水蒸気を発生する
メタノールを使用するのが一般的である。
【０００３】しかして、この種の内燃エンジンにおいて
は、エンジンの低温時にエンジンに供給されたメタノー
ル燃料はシリンダブロック下部のクランクケースに落下
し該クランクケース内のエンジンオイルに混入し、その
後、メタノール燃料はガソリンよりも沸点（約６０℃）
が低いため、エンジンが暖まるにつれて一度に蒸発し、
アルコール濃度の高いブローバイガスとして吸気管に還
流され、再びエンジン燃焼室内に供給されて燃焼する。
は、エンジンの低温時にエンジンに供給されたメタノー
ル燃料はシリンダブロック下部のクランクケースに落下
し該クランクケース内のエンジンオイルに混入し、その
後、メタノール燃料はガソリンよりも沸点（約６０℃）
が低いため、エンジンが暖まるにつれて一度に蒸発し、
アルコール濃度の高いブローバイガスとして吸気管に還
流され、再びエンジン燃焼室内に供給されて燃焼する。
【０００４】また、上記内燃エンジンにおいては、吸気
管に還流されたブローバイガスが燃焼室内に再供給され
ると空燃比が急激にリッチ状態となり燃焼状態が不安定
となって、特にアイドル運転状態が不安定となるため、
該アイドル運転状態の安定化を図るべくエンジン本体側
のアルコールの蒸発状態に応じてブローバイガスの流量
制御を行う制御装置の提案がなされている（特開昭６２
−１９７６１４号公報）。
管に還流されたブローバイガスが燃焼室内に再供給され
ると空燃比が急激にリッチ状態となり燃焼状態が不安定
となって、特にアイドル運転状態が不安定となるため、
該アイドル運転状態の安定化を図るべくエンジン本体側
のアルコールの蒸発状態に応じてブローバイガスの流量
制御を行う制御装置の提案がなされている（特開昭６２
−１９７６１４号公報）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の制
御装置（特開昭６２−１９７６１４号公報）においても
エンジンの低温時にクランクケース内のエンジンオイル
に混入したメタノールを減少させることができないため
、前記エンジンオイルがメタノールや低温時に燃焼によ
り発生する水蒸気（水分）により稀釈されて該エンジン
オイルの粘性が低下し、エンジンの異常摩耗を招来する
という問題点があった。
御装置（特開昭６２−１９７６１４号公報）においても
エンジンの低温時にクランクケース内のエンジンオイル
に混入したメタノールを減少させることができないため
、前記エンジンオイルがメタノールや低温時に燃焼によ
り発生する水蒸気（水分）により稀釈されて該エンジン
オイルの粘性が低下し、エンジンの異常摩耗を招来する
という問題点があった。
【０００６】本発明はこのような問題点に鑑みなされた
ものであって、アルコール燃料を使用する内燃エンジン
のアイドル運転の安定性の向上およびエンジンの異常摩
耗の防止を図ることができる内燃エンジンの回転数制御
装置を提供することを目的とする。
ものであって、アルコール燃料を使用する内燃エンジン
のアイドル運転の安定性の向上およびエンジンの異常摩
耗の防止を図ることができる内燃エンジンの回転数制御
装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明はアルコールを混合した燃料を使用する内燃
エンジンの回転数制御装置において、 エンジン温度
を検出するエンジン温度検出手段と、アルコール濃度を
検出する濃度検出手段と、前記エンジン温度検出手段に
より検出された前記エンジン温度が所定値以下のとき前
記濃度検出手段により検出された前記アルコール濃度に
応じて目標アイドル回転数を算出する算出手段と、エン
ジン回転数が前記算出手段により算出された目標アイド
ル回転数となるようにエンジンに供給される混合気の空
燃比を制御する制御手段とを有することを特徴としてい
る。
に、本発明はアルコールを混合した燃料を使用する内燃
エンジンの回転数制御装置において、 エンジン温度
を検出するエンジン温度検出手段と、アルコール濃度を
検出する濃度検出手段と、前記エンジン温度検出手段に
より検出された前記エンジン温度が所定値以下のとき前
記濃度検出手段により検出された前記アルコール濃度に
応じて目標アイドル回転数を算出する算出手段と、エン
ジン回転数が前記算出手段により算出された目標アイド
ル回転数となるようにエンジンに供給される混合気の空
燃比を制御する制御手段とを有することを特徴としてい
る。
【０００８】好ましくは、前記目標アイドル回転数は、
濃度検出手段により検出されるアルコール濃度の増加に
つれてより高い回転数に設定される。
濃度検出手段により検出されるアルコール濃度の増加に
つれてより高い回転数に設定される。
【０００９】
【作用】本発明によれば、エンジン温度が所定値以下の
ときは算出手段によりアルコール濃度に応じて目標アイ
ドル回転数が算出され、制御手段によりエンジン回転数
が前記目標アイドル回転数となるようにエンジンに供給
される混合気の空燃比が制御される。具体的には、アル
コール濃度の増加につれて目標アイドル回転数は高回転
数に設定される。
ときは算出手段によりアルコール濃度に応じて目標アイ
ドル回転数が算出され、制御手段によりエンジン回転数
が前記目標アイドル回転数となるようにエンジンに供給
される混合気の空燃比が制御される。具体的には、アル
コール濃度の増加につれて目標アイドル回転数は高回転
数に設定される。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき説明す
る。
る。
【００１１】図１は本発明に係る内燃エンジンの回転数
制御装置の一実施例を示す全体構成図である。
制御装置の一実施例を示す全体構成図である。
【００１２】１は例えば４気筒を有する内燃エンジン（
以下、単に「エンジン」という）であって、該エンジン
１のシリンダブロック（図示せず）下部にはエンジンオ
イルが充満したクランクケース（図示せず）が設けられ
ている。
以下、単に「エンジン」という）であって、該エンジン
１のシリンダブロック（図示せず）下部にはエンジンオ
イルが充満したクランクケース（図示せず）が設けられ
ている。
【００１３】エンジン１のシリンダブロックの冷却水が
充満した気筒周壁にはサーミスタ等からなるエンジン水
温（ＴＷ）センサ２が挿着され、該ＴＷセンサ２により
検出されたエンジン冷却水温ＴＷに応じた電気信号が電
子コントロールユニット（以下、「ＥＣＵ」という）３
に供給される。また、エンジン１のクランクケースの周
壁にはサーミスタ等からなる油温（ＴＯ）センサ４が挿
着され、該ＴＯセンサ４により検出されたクランクケー
ス内のエンジンオイルの油温ＴＯに応じた電気信号がＥ
ＣＵ３に供給される。
充満した気筒周壁にはサーミスタ等からなるエンジン水
温（ＴＷ）センサ２が挿着され、該ＴＷセンサ２により
検出されたエンジン冷却水温ＴＷに応じた電気信号が電
子コントロールユニット（以下、「ＥＣＵ」という）３
に供給される。また、エンジン１のクランクケースの周
壁にはサーミスタ等からなる油温（ＴＯ）センサ４が挿
着され、該ＴＯセンサ４により検出されたクランクケー
ス内のエンジンオイルの油温ＴＯに応じた電気信号がＥ
ＣＵ３に供給される。
【００１４】また、エンジン１の図示しないカム軸周囲
又はクランク軸周囲にはエンジン回転数（ＮＥ）センサ
５が取り付けられている。ＮＥセンサ５はエンジン１の
クランク軸の１８０度回転毎に所定のクランク角度位置
で信号パルス（以下「ＴＤＣ信号パルス」という）を出
力し、これらの各ＴＤＣ信号パルスはＥＣＵ３に供給さ
れる。
又はクランク軸周囲にはエンジン回転数（ＮＥ）センサ
５が取り付けられている。ＮＥセンサ５はエンジン１の
クランク軸の１８０度回転毎に所定のクランク角度位置
で信号パルス（以下「ＴＤＣ信号パルス」という）を出
力し、これらの各ＴＤＣ信号パルスはＥＣＵ３に供給さ
れる。
【００１５】エンジン１の吸気管６の途中にはスロット
ルボディ７が設けられ、その内部にはスロットル弁７′
が配されている。また、スロットル弁７′にはスロット
ル弁開度（θＴＨ）センサ８が連結されており、当該ス
ロットル弁７′の開度に応じた電気信号をＥＣＵ３に供
給する。
ルボディ７が設けられ、その内部にはスロットル弁７′
が配されている。また、スロットル弁７′にはスロット
ル弁開度（θＴＨ）センサ８が連結されており、当該ス
ロットル弁７′の開度に応じた電気信号をＥＣＵ３に供
給する。
【００１６】また、吸気管６のスロットル弁７′の下流
側には分岐管９を介して絶対圧（ＰＢＡ）センサ１０が
連通している。該ＰＢＡセンサ１０はＥＣＵ３に電気的
に接続されており、前記ＰＢＡセンサ１０により検出さ
れた吸気管６内の絶対圧ＰＢＡに応じた電気信号がＥＣ
Ｕ３に供給される。
側には分岐管９を介して絶対圧（ＰＢＡ）センサ１０が
連通している。該ＰＢＡセンサ１０はＥＣＵ３に電気的
に接続されており、前記ＰＢＡセンサ１０により検出さ
れた吸気管６内の絶対圧ＰＢＡに応じた電気信号がＥＣ
Ｕ３に供給される。
【００１７】また、分岐管９の下流側の吸気管６の管壁
には吸気温（ＴＡ）センサ１１が装着され、該ＴＡセン
サ１１により検出された吸気温ＴＡに応じた電気信号が
ＥＣＵ３に供給される。
には吸気温（ＴＡ）センサ１１が装着され、該ＴＡセン
サ１１により検出された吸気温ＴＡに応じた電気信号が
ＥＣＵ３に供給される。
【００１８】燃料噴射弁１２は、エンジン１とスロット
ル弁７′との間且つ吸気管６の図示しない吸気弁の少し
上流側に各気筒毎に設けられている。該燃料噴射弁１２
は第１の燃料供給管１３を介して燃料ポンプ１４に接続
されると共に、ＥＣＵ３に電気的に接続されたＥＣＵ３
からの駆動信号によりその開弁時間が制御される。また
、前記燃料ポンプ１４は第２の燃料供給管１５を介して
燃料タンク１６に連通されている。
ル弁７′との間且つ吸気管６の図示しない吸気弁の少し
上流側に各気筒毎に設けられている。該燃料噴射弁１２
は第１の燃料供給管１３を介して燃料ポンプ１４に接続
されると共に、ＥＣＵ３に電気的に接続されたＥＣＵ３
からの駆動信号によりその開弁時間が制御される。また
、前記燃料ポンプ１４は第２の燃料供給管１５を介して
燃料タンク１６に連通されている。
【００１９】第１の燃料供給管１３の燃料ポンプ１４の
下流側には分岐管１７を介して燃料圧（ＰＡＬ）センサ
１８が連通している。該ＰＡＬセンサ１８はＥＣＵ３に
電気的に接続され、ＰＡＬセンサ１８の検出値に応じた
電気信号はＥＣＵ３に供給される。
下流側には分岐管１７を介して燃料圧（ＰＡＬ）センサ
１８が連通している。該ＰＡＬセンサ１８はＥＣＵ３に
電気的に接続され、ＰＡＬセンサ１８の検出値に応じた
電気信号はＥＣＵ３に供給される。
【００２０】バイパス管１９は、燃料ポンプ１４と分岐
管１７との間の第１の燃料供給管１３の途中から分岐し
て設けられ、燃料ポンプ１４から吐出されるアルコール
燃料の一部が燃料タンク１６に還流される。具体的には
、ＥＣＵ３はＰＡＬセンサ１８の検出値に応じた制御信
号をバイパス管１９の管路中に設けられた圧力調整弁２
０に送り、該圧力調整弁２０の弁開度を調整することに
より燃料タンク１６から燃料噴射弁１２に供給される燃
料圧を所定値に制御する。
管１７との間の第１の燃料供給管１３の途中から分岐し
て設けられ、燃料ポンプ１４から吐出されるアルコール
燃料の一部が燃料タンク１６に還流される。具体的には
、ＥＣＵ３はＰＡＬセンサ１８の検出値に応じた制御信
号をバイパス管１９の管路中に設けられた圧力調整弁２
０に送り、該圧力調整弁２０の弁開度を調整することに
より燃料タンク１６から燃料噴射弁１２に供給される燃
料圧を所定値に制御する。
【００２１】また、分岐管１７の下流側の第１の燃料供
給管１３の管壁にはアルコール濃度（ＡＬＣ）センサ２
１が取付けられている。該ＡＬＣセンサ２１はＥＣＵ３
に電気的に接続され、ＡＬＣセンサ２１の検出値に応じ
た電気信号をＥＣＵ３に供給する。
給管１３の管壁にはアルコール濃度（ＡＬＣ）センサ２
１が取付けられている。該ＡＬＣセンサ２１はＥＣＵ３
に電気的に接続され、ＡＬＣセンサ２１の検出値に応じ
た電気信号をＥＣＵ３に供給する。
【００２２】さらに、エンジン１の排気管２２の途中に
は排気ガス濃度検出器例えばＯ２センサ２３が装着され
、該Ｏ２センサ２３により検出された排気ガス中の酸素
濃度に応じた電気信号がＥＣＵ３に供給される。
は排気ガス濃度検出器例えばＯ２センサ２３が装着され
、該Ｏ２センサ２３により検出された排気ガス中の酸素
濃度に応じた電気信号がＥＣＵ３に供給される。
【００２３】ＥＣＵ３は、上述の各種センサからの入力
信号波形を整形し、電圧レベルを所定レベルに修正し、
アナログ信号値をデジタル信号値に変換する等の機能を
有する入力回路３ａと、中央演算処理回路（以下「ＣＰ
Ｕ」という）３ｂと、該ＣＰＵ３ｂで実行される各種演
算プログラムや所定のマップ等を記憶するＲＯＭ及び演
算結果等を記憶するＲＡＭからなる記憶手段３ｃと、前
記燃料噴射弁１２や圧力調整弁２０に駆動信号を供給す
る出力回路３ｄとを備えている。
信号波形を整形し、電圧レベルを所定レベルに修正し、
アナログ信号値をデジタル信号値に変換する等の機能を
有する入力回路３ａと、中央演算処理回路（以下「ＣＰ
Ｕ」という）３ｂと、該ＣＰＵ３ｂで実行される各種演
算プログラムや所定のマップ等を記憶するＲＯＭ及び演
算結果等を記憶するＲＡＭからなる記憶手段３ｃと、前
記燃料噴射弁１２や圧力調整弁２０に駆動信号を供給す
る出力回路３ｄとを備えている。
【００２４】しかして、ＥＣＵ３はエンジンの運転状態
に応じて前記ＴＤＣ信号に同期して燃料噴射弁１２を開
弁すべき燃料噴射時間ＴＯＵＴを数式１に基づいて演算
する。
に応じて前記ＴＤＣ信号に同期して燃料噴射弁１２を開
弁すべき燃料噴射時間ＴＯＵＴを数式１に基づいて演算
する。
【００２５】
【数１】ＴＯＵＴ＝Ｔｉ×Ｋ１＋Ｋ２
ここに、Ｔｉは燃料噴射弁１２の噴射時間の基準値であ
り、エンジン回転数ＮＥと吸気管内絶対圧ＰＢＡに応じ
て決定される。
り、エンジン回転数ＮＥと吸気管内絶対圧ＰＢＡに応じ
て決定される。
【００２６】Ｋ１及びＫ２はスロットル弁開度、その他
のエンジン運転状態を表わすパラメータ値によって設定
される補正係数及び補正変数であって、始動特性、加速
特性等が最適となるように設定される。
のエンジン運転状態を表わすパラメータ値によって設定
される補正係数及び補正変数であって、始動特性、加速
特性等が最適となるように設定される。
【００２７】さらに、ＥＣＵ３は、ＴＯセンサ４により
検出された油温が所定温度ＴＯ１以下の場合においてＡ
ＬＣセンサ２１により検出されたメタノール濃度に応じ
、予め記憶手段３ｃに記憶された所定マップに基づいて
目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅを算出する算出手段と
、前記目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅに応じてエンジ
ン１に供給される混合気の空燃比を制御する制御手段と
を備え、前記算出手段と前記制御手段とによりアイドル
回転数の制御を行う。具体的には、図２に示すフローチ
ャートに従ってアイドル回転数の制御が行なわれる。
検出された油温が所定温度ＴＯ１以下の場合においてＡ
ＬＣセンサ２１により検出されたメタノール濃度に応じ
、予め記憶手段３ｃに記憶された所定マップに基づいて
目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅを算出する算出手段と
、前記目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅに応じてエンジ
ン１に供給される混合気の空燃比を制御する制御手段と
を備え、前記算出手段と前記制御手段とによりアイドル
回転数の制御を行う。具体的には、図２に示すフローチ
ャートに従ってアイドル回転数の制御が行なわれる。
【００２８】まず、ＡＬＣセンサ２１により検出された
メタノール濃度ＡＬＣがＥＣＵ３に入力され、記憶手段
３ｃに記憶される（ステップＳ１）。次いで、ＴＯセン
サ４により検出された油温ＴＯがＥＣＵ３に入力され、
記憶手段３ｃに記憶される（ステップＳ２）。次に、該
油温ＴＯが所定温度ＴＯ１以下か否かを判別する（ステ
ップＳ３）。この所定温度ＴＯ１はアルコール燃料中の
メタノールの沸点（約６０℃）より高い温度、例えば７
０℃に設定される。そして、油温ＴＯが前記所定温度Ｔ
Ｏ１以上の場合は、メタノールは気化しており、低温時
に問題となるエンジンオイルの燃料稀釈や水分稀釈は生
じないと判断して、本プログラムを終了する。
メタノール濃度ＡＬＣがＥＣＵ３に入力され、記憶手段
３ｃに記憶される（ステップＳ１）。次いで、ＴＯセン
サ４により検出された油温ＴＯがＥＣＵ３に入力され、
記憶手段３ｃに記憶される（ステップＳ２）。次に、該
油温ＴＯが所定温度ＴＯ１以下か否かを判別する（ステ
ップＳ３）。この所定温度ＴＯ１はアルコール燃料中の
メタノールの沸点（約６０℃）より高い温度、例えば７
０℃に設定される。そして、油温ＴＯが前記所定温度Ｔ
Ｏ１以上の場合は、メタノールは気化しており、低温時
に問題となるエンジンオイルの燃料稀釈や水分稀釈は生
じないと判断して、本プログラムを終了する。
【００２９】一方、油温ＴＯが所定温度ＴＯ１以下と判
別された場合は、エンジンがアイドル運転状態にあるか
否かを判別する（ステップＳ４）。この場合、アイドル
運転状態にあるか否かの判別は、エンジン回転数ＮＥが
低回転数（例えば９００ｒｐｍ以下）であってスロット
ル弁７′の弁開度θＴＨがアイドル時の所定弁開度θｉ
ｄｌ以下のとき（θＴＨセンサ８により検出する）アイ
ドル運転状態にあると判別してもよく、また、エンジン
回転数ＮＥが低回転数であって吸気管６内の絶対圧ＰＢ
Ａが所定値よりも低負荷側のとき（ＰＢＡセンサ１０に
より検出する）アイドル運転状態にあると判別してもよ
い。そして、エンジンがアイドル運転状態にないと判別
された場合は、本プログラムを終了する一方、エンジン
がアイドル運転状態にあると判別された場合は、後述す
るＴＯ−ＡＬＣ−ＮＥｉｄｌｅマップを検索し記憶手段
３ｃに記憶された油温ＴＯおよびメタノール濃度ＡＬＣ
に対応する目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅを読み出し
（ステップＳ５）、エンジン回転数ＮＥがこの読み出し
た目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅとなるように所定の
空燃比制御を行なって（ステップＳ６）、本プログラム
を終了する。該空燃比制御は、例えば数式１に基づいて
設定される燃料噴射弁１２の開弁時間ＴＯＵＴや燃料噴
射弁１２の燃料圧を制御したり、図示省略の補助空気供
給弁（ＡＬＣ弁）によりエンジン１に供給される空気量
を制御することにより行なわれる。
別された場合は、エンジンがアイドル運転状態にあるか
否かを判別する（ステップＳ４）。この場合、アイドル
運転状態にあるか否かの判別は、エンジン回転数ＮＥが
低回転数（例えば９００ｒｐｍ以下）であってスロット
ル弁７′の弁開度θＴＨがアイドル時の所定弁開度θｉ
ｄｌ以下のとき（θＴＨセンサ８により検出する）アイ
ドル運転状態にあると判別してもよく、また、エンジン
回転数ＮＥが低回転数であって吸気管６内の絶対圧ＰＢ
Ａが所定値よりも低負荷側のとき（ＰＢＡセンサ１０に
より検出する）アイドル運転状態にあると判別してもよ
い。そして、エンジンがアイドル運転状態にないと判別
された場合は、本プログラムを終了する一方、エンジン
がアイドル運転状態にあると判別された場合は、後述す
るＴＯ−ＡＬＣ−ＮＥｉｄｌｅマップを検索し記憶手段
３ｃに記憶された油温ＴＯおよびメタノール濃度ＡＬＣ
に対応する目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅを読み出し
（ステップＳ５）、エンジン回転数ＮＥがこの読み出し
た目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅとなるように所定の
空燃比制御を行なって（ステップＳ６）、本プログラム
を終了する。該空燃比制御は、例えば数式１に基づいて
設定される燃料噴射弁１２の開弁時間ＴＯＵＴや燃料噴
射弁１２の燃料圧を制御したり、図示省略の補助空気供
給弁（ＡＬＣ弁）によりエンジン１に供給される空気量
を制御することにより行なわれる。
【００３０】図３はＴＯ−ＡＬＣ−ＮＥｉｄｌｅマップ
を示した図であって、メタノール濃度ＡＬＣをパラメー
タとした場合の油温ＴＯと目標アイドル回転数ＮＥｉｄ
ｌｅとの関係を示している。図中、Ｍ８５は（メタノー
ル：ガソリン＝８５：１５）の場合のマップであり、Ｍ
３５は（メタノール：ガソリン＝３５：６５）の場合の
マップである。また、Ｍ００は（メタノール：ガソリン
＝０：１００）の場合のマップを示している。
を示した図であって、メタノール濃度ＡＬＣをパラメー
タとした場合の油温ＴＯと目標アイドル回転数ＮＥｉｄ
ｌｅとの関係を示している。図中、Ｍ８５は（メタノー
ル：ガソリン＝８５：１５）の場合のマップであり、Ｍ
３５は（メタノール：ガソリン＝３５：６５）の場合の
マップである。また、Ｍ００は（メタノール：ガソリン
＝０：１００）の場合のマップを示している。
【００３１】この図３から明らかなように、ＴＯ−ＡＬ
Ｃ−ＮＥｉｄｌｅマップにおいては、目標アイドル回転
数ＮＥｉｄｌｅの下限値ＮＥｉｄｌｅ１（例えば７００
ｒｐｍ）と上限値ＮＥｉｄｌｅ５（例えば１５００ｒｐ
ｍ）とが設定され、油温ＴＯが所定温度ＴＯ１（例えば
７０℃）以下の場合において、メタノール濃度ＡＬＣが
高くなる程、目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅはより高
回転側に設定される。例えば油温ＴＯが前記所定温度Ｔ
Ｏ１以下の油温ＴＯ２（例えば４０℃）のとき、Ｍ００
の場合は目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅ２（例えば９
００ｒｐｍ）に設定され、Ｍ３５の場合は目標アイドル
回転数ＮＥｉｄｌｅ３（例えば１０００ｒｐｍ）に設定
され、Ｍ８５の場合は目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅ
４（例えば１３００ｒｐｍ）に設定される。
Ｃ−ＮＥｉｄｌｅマップにおいては、目標アイドル回転
数ＮＥｉｄｌｅの下限値ＮＥｉｄｌｅ１（例えば７００
ｒｐｍ）と上限値ＮＥｉｄｌｅ５（例えば１５００ｒｐ
ｍ）とが設定され、油温ＴＯが所定温度ＴＯ１（例えば
７０℃）以下の場合において、メタノール濃度ＡＬＣが
高くなる程、目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅはより高
回転側に設定される。例えば油温ＴＯが前記所定温度Ｔ
Ｏ１以下の油温ＴＯ２（例えば４０℃）のとき、Ｍ００
の場合は目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅ２（例えば９
００ｒｐｍ）に設定され、Ｍ３５の場合は目標アイドル
回転数ＮＥｉｄｌｅ３（例えば１０００ｒｐｍ）に設定
され、Ｍ８５の場合は目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅ
４（例えば１３００ｒｐｍ）に設定される。
【００３２】このように上記内燃エンジンの回転数制御
装置においては、油温ＴＯが所定温度ＴＯ１以下の低温
時においては、メタノール含有量が多い燃料を使用した
場合、目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅを比較的高く設
定し、エンジン回転数ＮＥが前記目標アイドル回転数Ｎ
Ｅｉｄｌｅとなるように混合気の空燃比を制御するので
、エンジン始動後のエンジン回転数ＮＥが高められてエ
ンジンの暖機が促進され、これにより油温ＴＯをメタノ
ールの沸点以上に素早く高め、エンジン低温に生じるエ
ンジンオイルの燃料稀釈や水分稀釈による粘性低下によ
るエンジン異常摩耗を防止することができる。また、ア
イドル回転数を高めることにより吸入空気量が増加する
ため、たとえブローバイガスがエンジン燃焼室に大量に
供給されても空燃比がリッチになることがなく、アイド
ル運転の不安定化を防止することができる。
装置においては、油温ＴＯが所定温度ＴＯ１以下の低温
時においては、メタノール含有量が多い燃料を使用した
場合、目標アイドル回転数ＮＥｉｄｌｅを比較的高く設
定し、エンジン回転数ＮＥが前記目標アイドル回転数Ｎ
Ｅｉｄｌｅとなるように混合気の空燃比を制御するので
、エンジン始動後のエンジン回転数ＮＥが高められてエ
ンジンの暖機が促進され、これにより油温ＴＯをメタノ
ールの沸点以上に素早く高め、エンジン低温に生じるエ
ンジンオイルの燃料稀釈や水分稀釈による粘性低下によ
るエンジン異常摩耗を防止することができる。また、ア
イドル回転数を高めることにより吸入空気量が増加する
ため、たとえブローバイガスがエンジン燃焼室に大量に
供給されても空燃比がリッチになることがなく、アイド
ル運転の不安定化を防止することができる。
【００３３】一方、上記ＴＯ−ＡＬＣ−ＮＥｉｄｌｅマ
ップを使用すれば、メタノールに比べ燃料稀釈や水分稀
釈によるオイル粘性の低下が少ないガソリン燃料を使用
した場合は、アイドル回転数を低く設定することができ
、燃費を節約することができる。
ップを使用すれば、メタノールに比べ燃料稀釈や水分稀
釈によるオイル粘性の低下が少ないガソリン燃料を使用
した場合は、アイドル回転数を低く設定することができ
、燃費を節約することができる。
【００３４】尚、上記実施例では、エンジン温度はＴＯ
センサ４により検出しているが、ＴＯセンサ４に代えて
ＴＷセンサ２によりエンジン冷却水温ＴＷを検出しても
よく、またＴＯセンサ４及びＴＷセンサ２の双方の検出
値によりエンジン温度を検出してもよい。また、上記実
施例ではアルコール燃料としてメタノールを使用したが
メタノール以外のアルコールについても適用可能である
。この場合はエンジン温度の所定温度ＴＯ１を使用する
アルコールの沸点以上に設定すればよい。
センサ４により検出しているが、ＴＯセンサ４に代えて
ＴＷセンサ２によりエンジン冷却水温ＴＷを検出しても
よく、またＴＯセンサ４及びＴＷセンサ２の双方の検出
値によりエンジン温度を検出してもよい。また、上記実
施例ではアルコール燃料としてメタノールを使用したが
メタノール以外のアルコールについても適用可能である
。この場合はエンジン温度の所定温度ＴＯ１を使用する
アルコールの沸点以上に設定すればよい。
【００３５】
【発明の効果】以上詳述したように本発明は、アルコー
ルを混合した燃料を使用する内燃エンジンの回転数制御
装置において、エンジン温度を検出するエンジン温度検
出手段と、アルコール濃度を検出する濃度検出手段と、
前記エンジン温度検出手段により検出された前記エンジ
ン温度が所定値以下のとき前記濃度検出手段により検出
された前記アルコール濃度に応じて目標アイドル回転数
を算出する算出手段と、エンジン回転数が前記算出手段
により算出された目標アイドル回転数となるようにエン
ジンに供給される混合気の空燃比を制御する制御手段と
を有するので、エンジン温度が所定値以下のときは算出
手段によりアルコール濃度に応じて目標アイドル回転数
が算出され、制御手段によりエンジン回転数が前記目標
アイドル回転数となるようにエンジンに供給される混合
気の空燃比が制御される。
ルを混合した燃料を使用する内燃エンジンの回転数制御
装置において、エンジン温度を検出するエンジン温度検
出手段と、アルコール濃度を検出する濃度検出手段と、
前記エンジン温度検出手段により検出された前記エンジ
ン温度が所定値以下のとき前記濃度検出手段により検出
された前記アルコール濃度に応じて目標アイドル回転数
を算出する算出手段と、エンジン回転数が前記算出手段
により算出された目標アイドル回転数となるようにエン
ジンに供給される混合気の空燃比を制御する制御手段と
を有するので、エンジン温度が所定値以下のときは算出
手段によりアルコール濃度に応じて目標アイドル回転数
が算出され、制御手段によりエンジン回転数が前記目標
アイドル回転数となるようにエンジンに供給される混合
気の空燃比が制御される。
【００３６】したがって、燃料中のアルコール濃度に応
じてアイドル回転数の立ち上がり時間を速めることが可
能となり、例えばアルコール濃度が高い場合は目標アイ
ドル回転数を高く設定してエンジンの暖機を早くするこ
とができるので、低温時におけるアルコール成分に起因
する燃料稀釈や水分稀釈等を未然に防ぐことができ、エ
ンジンの異常摩耗等不具合を回避することができると共
に、吸入空気量の増加によりアイドル運転の安定性の向
上を図ることができる。一方、アルコール濃度が低い場
合やガソリン燃料の場合は、アイドル回転数を低く抑え
ることにより燃費の節約を図ることができる。
じてアイドル回転数の立ち上がり時間を速めることが可
能となり、例えばアルコール濃度が高い場合は目標アイ
ドル回転数を高く設定してエンジンの暖機を早くするこ
とができるので、低温時におけるアルコール成分に起因
する燃料稀釈や水分稀釈等を未然に防ぐことができ、エ
ンジンの異常摩耗等不具合を回避することができると共
に、吸入空気量の増加によりアイドル運転の安定性の向
上を図ることができる。一方、アルコール濃度が低い場
合やガソリン燃料の場合は、アイドル回転数を低く抑え
ることにより燃費の節約を図ることができる。
【図１】本発明に係る内燃エンジンの回転数制御装置の
一実施例を示す全体構成図である。
一実施例を示す全体構成図である。
【図２】本発明に係る制御手順の一例を示したフローチ
ャートである。
ャートである。
【図３】目標アイドル回転数を設定するためのＴＯ（油
温）−ＡＬＣ（アルコール濃度）−ＮＥｉｄｌｅ（目標
アイドル回転数）マップを示す図である。
温）−ＡＬＣ（アルコール濃度）−ＮＥｉｄｌｅ（目標
アイドル回転数）マップを示す図である。
１ 内燃エンジン
２ 水温（ＴＷ）センサ（エンジン温度検出手段）３
ＥＣＵ（算出手段、空燃比制御手段）４ 油温（
ＴＯ）センサ（エンジン温度検出手段）２１ アルコ
ール濃度（ＡＬＣ）センサ（濃度検出手段）
ＥＣＵ（算出手段、空燃比制御手段）４ 油温（
ＴＯ）センサ（エンジン温度検出手段）２１ アルコ
ール濃度（ＡＬＣ）センサ（濃度検出手段）
Claims (2)
- 【請求項１】 アルコールを混合した燃料を使用する
内燃エンジンの回転数制御装置において、エンジン温度
を検出するエンジン温度検出手段と、アルコール濃度を
検出する濃度検出手段と、前記エンジン温度検出手段に
より検出された前記エンジン温度が所定値以下のとき前
記濃度検出手段により検出された前記アルコール濃度に
応じて目標アイドル回転数を算出する算出手段と、エン
ジン回転数が前記算出手段により算出された目標アイド
ル回転数となるようにエンジンに供給される混合気の空
燃比を制御する制御手段とを有することを特徴とする内
燃エンジンの回転数制御装置。 - 【請求項２】 前記目標アイドル回転数は、濃度検出
手段により検出されるアルコール濃度の増加につれてよ
り高い回転数に設定されることを特徴とする請求項１記
載の内燃エンジンの回転数制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41731890A JPH04234543A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 内燃エンジンの回転数制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41731890A JPH04234543A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 内燃エンジンの回転数制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04234543A true JPH04234543A (ja) | 1992-08-24 |
Family
ID=18525441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP41731890A Pending JPH04234543A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 内燃エンジンの回転数制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04234543A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010242644A (ja) * | 2009-04-07 | 2010-10-28 | Toyota Motor Corp | アルコール系燃料エンジン用潤滑油の性能維持方法および装置 |
| JP2012504730A (ja) * | 2008-10-07 | 2012-02-23 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関の作動方法 |
| CN106150709A (zh) * | 2015-03-27 | 2016-11-23 | 长城汽车股份有限公司 | 双燃料发动机的怠速控制方法、系统及车辆 |
-
1990
- 1990-12-28 JP JP41731890A patent/JPH04234543A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012504730A (ja) * | 2008-10-07 | 2012-02-23 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関の作動方法 |
| US8505518B2 (en) | 2008-10-07 | 2013-08-13 | Robert Bosch Gmbh | Method for operating an internal combustion engine |
| JP2010242644A (ja) * | 2009-04-07 | 2010-10-28 | Toyota Motor Corp | アルコール系燃料エンジン用潤滑油の性能維持方法および装置 |
| CN106150709A (zh) * | 2015-03-27 | 2016-11-23 | 长城汽车股份有限公司 | 双燃料发动机的怠速控制方法、系统及车辆 |
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