JPH04247104A - 透水路盤材および透水路盤工法 - Google Patents
透水路盤材および透水路盤工法Info
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- JPH04247104A JPH04247104A JP2936391A JP2936391A JPH04247104A JP H04247104 A JPH04247104 A JP H04247104A JP 2936391 A JP2936391 A JP 2936391A JP 2936391 A JP2936391 A JP 2936391A JP H04247104 A JPH04247104 A JP H04247104A
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- Japan
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- cement
- oxide
- permeable channel
- granulated slag
- water
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- Road Paving Structures (AREA)
- Railway Tracks (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄道用、テニスコート
用等、各種の路盤を新設し、若しくは既設の各種の路盤
を改良するために用いる透水路盤材および透水路盤工法
に関する。
用等、各種の路盤を新設し、若しくは既設の各種の路盤
を改良するために用いる透水路盤材および透水路盤工法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、従来の鉄道の路盤は土を締め固
めて形成している。そして、この路盤上に道床バラスト
を敷き、この道床バラスト上に枕木およびレールを順次
敷設している。
めて形成している。そして、この路盤上に道床バラスト
を敷き、この道床バラスト上に枕木およびレールを順次
敷設している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような従来技術では、多量の雨水により崩壊するおそれ
があり、また、列車通過の際に道床バラストから与えら
れる圧力と振動の相剰作用により路盤土内の間隙水圧が
上昇し、これに伴い、路盤土が泥土化すると共に、泥土
が振動によるポンプ作用により道床バラスト内に入り、
バラストの崩壊を促進する。そして、地耐力を失い、路
盤土にバラストがめり込んでレールの沈下を引き起こし
、列車の走行に危険を伴う。このため、バラストを補充
して振動加圧するなどの保守を行う必要があり、このよ
うな保守には多くの人手と費用を要する。
ような従来技術では、多量の雨水により崩壊するおそれ
があり、また、列車通過の際に道床バラストから与えら
れる圧力と振動の相剰作用により路盤土内の間隙水圧が
上昇し、これに伴い、路盤土が泥土化すると共に、泥土
が振動によるポンプ作用により道床バラスト内に入り、
バラストの崩壊を促進する。そして、地耐力を失い、路
盤土にバラストがめり込んでレールの沈下を引き起こし
、列車の走行に危険を伴う。このため、バラストを補充
して振動加圧するなどの保守を行う必要があり、このよ
うな保守には多くの人手と費用を要する。
【０００４】また、近年の列車の高速化に伴い、路盤で
負担する列車荷重が大きくなり、路盤に上記のような土
を用いた場合には正常な線路構造を維持することが困難
である。そこで、路盤を砂、砕石等の置換材で置換する
方式が試みられている。しかしながら、このような置換
方式では、既設の枕木およびレールをそのままの状態で
置換するため、これら枕木およびレールが置換材の転圧
の邪魔になり、置換材を充分に転圧することができない
。このため、列車の走行方向における路盤強度にバラツ
キを生じ、列車の走行に危険を伴うおそれがあるばかり
でなく、列車の乗り心地にも劣る。この問題を解決する
には、比較的頻繁に保守を行う必要があり、この保守に
は上記と同様、多くの人手と費用を要する。また、上記
のような置換、加圧等の保守作業は長時間を要するため
、列車の走行を停止している夜間のみでは不足し、日中
において列車を運休しなければならない場合も生じ、問
題となる。
負担する列車荷重が大きくなり、路盤に上記のような土
を用いた場合には正常な線路構造を維持することが困難
である。そこで、路盤を砂、砕石等の置換材で置換する
方式が試みられている。しかしながら、このような置換
方式では、既設の枕木およびレールをそのままの状態で
置換するため、これら枕木およびレールが置換材の転圧
の邪魔になり、置換材を充分に転圧することができない
。このため、列車の走行方向における路盤強度にバラツ
キを生じ、列車の走行に危険を伴うおそれがあるばかり
でなく、列車の乗り心地にも劣る。この問題を解決する
には、比較的頻繁に保守を行う必要があり、この保守に
は上記と同様、多くの人手と費用を要する。また、上記
のような置換、加圧等の保守作業は長時間を要するため
、列車の走行を停止している夜間のみでは不足し、日中
において列車を運休しなければならない場合も生じ、問
題となる。
【０００５】本発明は、上記のような従来の問題を解決
するものであり、簡単な作業により短時間で路盤を新た
に設け、若しくは置換することができ、したがって、省
力化、経済性の向上等を図ることができると共に、時間
的制約を受けないようにすることができ、また、透水性
と支持強度の両方を満足することができ、したがって、
特に、雨の多い条件下でも安全性を図ることができ、更
に、荷重を良好に分散することができ、したがって、鉄
道用路盤に用いることにより、列車の振動を小さくして
乗り心地を向上させることができるようにした透水路盤
材および透水路盤工法を提供することを目的とするもの
である。
するものであり、簡単な作業により短時間で路盤を新た
に設け、若しくは置換することができ、したがって、省
力化、経済性の向上等を図ることができると共に、時間
的制約を受けないようにすることができ、また、透水性
と支持強度の両方を満足することができ、したがって、
特に、雨の多い条件下でも安全性を図ることができ、更
に、荷重を良好に分散することができ、したがって、鉄
道用路盤に用いることにより、列車の振動を小さくして
乗り心地を向上させることができるようにした透水路盤
材および透水路盤工法を提供することを目的とするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の透水路盤材は、水砕スラグ、セメントを主成
分とし、酸化アルミニウム、二酸化ケイ素、酸化カルシ
ウム、三酸化硫黄および酸化マグネシウムを混合したも
のである。
の本発明の透水路盤材は、水砕スラグ、セメントを主成
分とし、酸化アルミニウム、二酸化ケイ素、酸化カルシ
ウム、三酸化硫黄および酸化マグネシウムを混合したも
のである。
【０００７】また、上記目的を達成するための本発明の
透水路盤工法は、水砕スラグ、セメントを主成分とし、
酸化アルミニウム、二酸化ケイ素、酸化カルシウム、三
酸化硫黄および酸化マグネシウムを混合して透水路盤材
を作り、この透水路盤材を所定の高さに敷きならし、そ
の後、散水し、空隙を持たせて連続固化させるようにし
たものである。または水砕スラグ、セメントを主成分と
し、酸化アルミニウム、二酸化ケイ素、酸化カルシウム
、三酸化硫黄および酸化マグネシウムを混合して透水路
盤材を作り、この透水路盤材を所定の高さに敷きならし
、その後、散水して上部を軽く加圧し、空隙を持たせて
連続固化させるようにしたものである。または上記各透
水路盤工法において、透水路盤材を既存の路盤と置換し
て改良するようにしたものである。
透水路盤工法は、水砕スラグ、セメントを主成分とし、
酸化アルミニウム、二酸化ケイ素、酸化カルシウム、三
酸化硫黄および酸化マグネシウムを混合して透水路盤材
を作り、この透水路盤材を所定の高さに敷きならし、そ
の後、散水し、空隙を持たせて連続固化させるようにし
たものである。または水砕スラグ、セメントを主成分と
し、酸化アルミニウム、二酸化ケイ素、酸化カルシウム
、三酸化硫黄および酸化マグネシウムを混合して透水路
盤材を作り、この透水路盤材を所定の高さに敷きならし
、その後、散水して上部を軽く加圧し、空隙を持たせて
連続固化させるようにしたものである。または上記各透
水路盤工法において、透水路盤材を既存の路盤と置換し
て改良するようにしたものである。
【０００８】そして、水砕スラグに対し、重量比でセメ
ント５〜３０％、酸化アルミニウム０．００５〜０．７
５％、二酸化ケイ素０．０６〜４％、酸化カルシウム０
．００５〜０．７５％、三酸化硫黄０．００１〜０．２
５％、酸化マグネシウム０．００１〜０．２５％の配合
比となるように混合するのが好ましい。水砕スラグとし
ては、鉄鉱スラグに加圧水を噴射して急冷し、ガラスを
砕いたような尖鋭な形状で粒状化した０．３〜５ｍｍの
大きさの乾燥したものを用いる。セメントとしては、普
通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、
超早強ポルトランドセメント等を用いることができる。
ント５〜３０％、酸化アルミニウム０．００５〜０．７
５％、二酸化ケイ素０．０６〜４％、酸化カルシウム０
．００５〜０．７５％、三酸化硫黄０．００１〜０．２
５％、酸化マグネシウム０．００１〜０．２５％の配合
比となるように混合するのが好ましい。水砕スラグとし
ては、鉄鉱スラグに加圧水を噴射して急冷し、ガラスを
砕いたような尖鋭な形状で粒状化した０．３〜５ｍｍの
大きさの乾燥したものを用いる。セメントとしては、普
通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、
超早強ポルトランドセメント等を用いることができる。
【０００９】上記のように新たに敷きならし、または既
存の路盤と置換して敷きならした透水路盤材上に散水し
て浸透させることにより、ｐＨ１０以上の液相を急速に
作り出し、セメントの水和反応であるカルシウムシリケ
ート等の水和物が水砕スラグ粒子間の橋かけのもととな
る胚種を発生させて板状結晶を作り出し、これを急速に
生長させる。すなわち、セメントペーストの流動性を失
わせる凝結反応が進行してカルシウムイオンが水和する
と、水砕スラグの粒子表面よりゲルを生長させ、このゲ
ルが複雑に絡み合い、水砕スラグの粒子間を連結する。 このセメントの正常な凝結反応が酸化アルミニウム、二
酸化ケイ素、三酸化硫黄とセメントの反応により急結性
となり、加圧することなく、短時間で固化体を形成する
ことができる。一方、水砕スラグは二酸化ケイ素、酸化
アルミニウム、酸化カルシウムを主成分とし、水分を含
むとゆっくり固まる性質を有する。しかし、上記のよう
にセメントの凝結反応が急結性となっているので、水砕
スラグ同士がそのまま連結固化するのではなく、水砕ス
ラグの粒子の尖鋭部間をセメントにより連結した状態で
固化し、しかも、散水後、全く加圧しないか、または上
部のみを軽く加圧するだけであるので、上記固化体は多
くの空隙を持たせて安定した連続状態で固化させ、良好
な支持強度と透水性を得ることができる。
存の路盤と置換して敷きならした透水路盤材上に散水し
て浸透させることにより、ｐＨ１０以上の液相を急速に
作り出し、セメントの水和反応であるカルシウムシリケ
ート等の水和物が水砕スラグ粒子間の橋かけのもととな
る胚種を発生させて板状結晶を作り出し、これを急速に
生長させる。すなわち、セメントペーストの流動性を失
わせる凝結反応が進行してカルシウムイオンが水和する
と、水砕スラグの粒子表面よりゲルを生長させ、このゲ
ルが複雑に絡み合い、水砕スラグの粒子間を連結する。 このセメントの正常な凝結反応が酸化アルミニウム、二
酸化ケイ素、三酸化硫黄とセメントの反応により急結性
となり、加圧することなく、短時間で固化体を形成する
ことができる。一方、水砕スラグは二酸化ケイ素、酸化
アルミニウム、酸化カルシウムを主成分とし、水分を含
むとゆっくり固まる性質を有する。しかし、上記のよう
にセメントの凝結反応が急結性となっているので、水砕
スラグ同士がそのまま連結固化するのではなく、水砕ス
ラグの粒子の尖鋭部間をセメントにより連結した状態で
固化し、しかも、散水後、全く加圧しないか、または上
部のみを軽く加圧するだけであるので、上記固化体は多
くの空隙を持たせて安定した連続状態で固化させ、良好
な支持強度と透水性を得ることができる。
【００１０】ここで、セメントが５％より少ないと、透
水路盤となる固化体の強度に劣り、支持力不足となり、
３０％より多いと、固化体の空隙が少なくなり、透水性
に劣るばかりでなく高価となる。酸化アルミニウムが０
．００５％より少ないと、セメントの急結性を発揮する
ことができず、０．７５％より多いと、セメントの急結
性能が低下するばかりでなく高価となる。二酸化ケイ素
が０．０６％より少ないと、カルシウムシリケートの急
速生長を望むことができず、４％より多いと、固化体の
空隙が少なくなり、透水性に劣るばかりでなく高価とな
る。酸化カルシウムが０．００５％より少ないと、固化
体の強度に劣り、０．７５％より多いと、それ以上の強
度の向上を望むことができないばかりでなく高価となる
。三酸化硫黄が０．００１％より少ないと、急結性能が
なくなり、０．２５％より多いと、固化体が酸性化して
長期間にわたる強度が得られない。酸化マグネシウムが
０．００１％より少ないと、固化体の急硬性が得られず
、０．２５％より多いと、急硬性がそれ以上に向上しな
いばかりでなく高価となる。
水路盤となる固化体の強度に劣り、支持力不足となり、
３０％より多いと、固化体の空隙が少なくなり、透水性
に劣るばかりでなく高価となる。酸化アルミニウムが０
．００５％より少ないと、セメントの急結性を発揮する
ことができず、０．７５％より多いと、セメントの急結
性能が低下するばかりでなく高価となる。二酸化ケイ素
が０．０６％より少ないと、カルシウムシリケートの急
速生長を望むことができず、４％より多いと、固化体の
空隙が少なくなり、透水性に劣るばかりでなく高価とな
る。酸化カルシウムが０．００５％より少ないと、固化
体の強度に劣り、０．７５％より多いと、それ以上の強
度の向上を望むことができないばかりでなく高価となる
。三酸化硫黄が０．００１％より少ないと、急結性能が
なくなり、０．２５％より多いと、固化体が酸性化して
長期間にわたる強度が得られない。酸化マグネシウムが
０．００１％より少ないと、固化体の急硬性が得られず
、０．２５％より多いと、急硬性がそれ以上に向上しな
いばかりでなく高価となる。
【００１１】
【作用】したがって、本発明によれば、路盤として敷き
ならした後、散水するだけ、または散水して上部のみ軽
く加圧するだけの簡単な作業により短時間で固化させる
ことができる。また、この固化体は水砕スラグ粒子間を
セメントにより多くの空隙を有するように連結し、透水
性と支持強度の両方を満足することができる。更に、上
記のように連続固化体構造となるので、荷重を良好に分
散させることができる。
ならした後、散水するだけ、または散水して上部のみ軽
く加圧するだけの簡単な作業により短時間で固化させる
ことができる。また、この固化体は水砕スラグ粒子間を
セメントにより多くの空隙を有するように連結し、透水
性と支持強度の両方を満足することができる。更に、上
記のように連続固化体構造となるので、荷重を良好に分
散させることができる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
実施例１．
配合比
乾燥水砕スラグ
１０００ ｋ
ｇ／ｍ３ 早強ポルトランドセメント
１３０ ｋ
ｇ／ｍ３ 混合剤（１２ｋｇ／ｍ３） 酸化アルミニウム
１．４４ｋｇ
／ｍ３ 二酸化ケイ素
８
．４ ｋｇ／ｍ３ 酸化カルシウム
１．４４ｋｇ／ｍ３ 三酸化硫黄
０．３６ｋｇ／ｍ３
酸化マグネシウム
０．３６ｋｇ／ｍ３上記配
合比で混合して試料１〜３の透水路盤材を作った。そし
て、この透水路盤材を敷きならし、その上方より水２５
０ｌ／ｍ３を散水し、連続固化体構造を得た。このよう
にして得られた締固率０％の路盤の一軸圧縮強度（単位
：ｋｇｆ／ｃｍ２）の試験結果を下記の表１に示す。
１０００ ｋ
ｇ／ｍ３ 早強ポルトランドセメント
１３０ ｋ
ｇ／ｍ３ 混合剤（１２ｋｇ／ｍ３） 酸化アルミニウム
１．４４ｋｇ
／ｍ３ 二酸化ケイ素
８
．４ ｋｇ／ｍ３ 酸化カルシウム
１．４４ｋｇ／ｍ３ 三酸化硫黄
０．３６ｋｇ／ｍ３
酸化マグネシウム
０．３６ｋｇ／ｍ３上記配
合比で混合して試料１〜３の透水路盤材を作った。そし
て、この透水路盤材を敷きならし、その上方より水２５
０ｌ／ｍ３を散水し、連続固化体構造を得た。このよう
にして得られた締固率０％の路盤の一軸圧縮強度（単位
：ｋｇｆ／ｃｍ２）の試験結果を下記の表１に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】例えば、新幹線の路盤として要求される短
期要求強度は０．６〜１ｋｇｆ／ｃｍ２、長期安定要求
強度は１０〜２０ｋｇｆ／ｃｍ２であり、したがって、
表１からも明らかなように、上記実施例１によれば、新
幹線における列車運行停止中の夜間に路盤を置換しても
、その短期要求強度をほぼ満足することができ、また、
その後の長期安定要求強度も充分に満足することができ
た。一方、比較例として上記混合剤を用いず、その他は
上記と同様の配合比で路盤構造を得た。この比較例にお
ける締固率０％の材令３時間、１日、７日の一軸圧縮強
度の平均はそれぞれ０ｋｇｆ／ｃｍ２（固化せず、試験
不可能）、０．４５ｋｇｆ／ｃｍ２、２．９３ｋｇｆ／
ｃｍ２であり、新幹線の路盤として要求される短期路盤
強度、長期安定要求強度のいずれも満足することができ
なかった。また、上記実施例１による路盤の材令７日に
おける透水試験を行った結果、その平均は１．１×１０
−２ｃｍ／ｓであった。一方、上記比較例による路盤の
材令７日における透水試験を行った結果、その平均値は
２．３×１０−４ｃｍ／ｓであった。透水性は１０−３
ｃｍ／ｓ以下であれば、良好であるので、上記実施例１
によれば、透水性においても充分満足することができる
ことは明らかである。試験においても、比較例では２日
間で目詰まりを生じたが、上記実施例１では良好な透水
状態を持続することができた。
期要求強度は０．６〜１ｋｇｆ／ｃｍ２、長期安定要求
強度は１０〜２０ｋｇｆ／ｃｍ２であり、したがって、
表１からも明らかなように、上記実施例１によれば、新
幹線における列車運行停止中の夜間に路盤を置換しても
、その短期要求強度をほぼ満足することができ、また、
その後の長期安定要求強度も充分に満足することができ
た。一方、比較例として上記混合剤を用いず、その他は
上記と同様の配合比で路盤構造を得た。この比較例にお
ける締固率０％の材令３時間、１日、７日の一軸圧縮強
度の平均はそれぞれ０ｋｇｆ／ｃｍ２（固化せず、試験
不可能）、０．４５ｋｇｆ／ｃｍ２、２．９３ｋｇｆ／
ｃｍ２であり、新幹線の路盤として要求される短期路盤
強度、長期安定要求強度のいずれも満足することができ
なかった。また、上記実施例１による路盤の材令７日に
おける透水試験を行った結果、その平均は１．１×１０
−２ｃｍ／ｓであった。一方、上記比較例による路盤の
材令７日における透水試験を行った結果、その平均値は
２．３×１０−４ｃｍ／ｓであった。透水性は１０−３
ｃｍ／ｓ以下であれば、良好であるので、上記実施例１
によれば、透水性においても充分満足することができる
ことは明らかである。試験においても、比較例では２日
間で目詰まりを生じたが、上記実施例１では良好な透水
状態を持続することができた。
【００１５】したがって、本発明実施例１によれば、路
盤として敷きならした後、散水するだけの簡単な作業に
より短時間で固化させることができるので、時間的制約
を受ける新幹線の路盤を支障なく改良することができる
。また、この固化体は水砕スラグ粒子間をセメントによ
り多くの空隙を有するように連結し、透水性と支持強度
の両方を満足することができるので、特に、雨水の多い
条件下でも安全性を図ることができる。更に、上記のよ
うに連続固化体構造となるので、荷重を良好に分散させ
ることができ、したがって、鉄道用路盤に用いることに
より、列車の振動を小さくして乗り心地を向上させるこ
とができる。
盤として敷きならした後、散水するだけの簡単な作業に
より短時間で固化させることができるので、時間的制約
を受ける新幹線の路盤を支障なく改良することができる
。また、この固化体は水砕スラグ粒子間をセメントによ
り多くの空隙を有するように連結し、透水性と支持強度
の両方を満足することができるので、特に、雨水の多い
条件下でも安全性を図ることができる。更に、上記のよ
うに連続固化体構造となるので、荷重を良好に分散させ
ることができ、したがって、鉄道用路盤に用いることに
より、列車の振動を小さくして乗り心地を向上させるこ
とができる。
【００１６】実施例２．上記実施例１と同様の配合比で
混合して透水路盤材を作った。そして、この透水路盤材
を敷きならし、その上方より水２５０ｌ／ｍ３を散水し
、締固率２０％となるように加圧し、連続固化体構造を
得た。このようにして得られた路盤の一軸圧縮強度（ｋ
ｇｆ／ｃｍ２）の試験結果を下記の表２に示す。
混合して透水路盤材を作った。そして、この透水路盤材
を敷きならし、その上方より水２５０ｌ／ｍ３を散水し
、締固率２０％となるように加圧し、連続固化体構造を
得た。このようにして得られた路盤の一軸圧縮強度（ｋ
ｇｆ／ｃｍ２）の試験結果を下記の表２に示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】表２から明らかなように、上記実施例２に
おいても、新幹線における列車運行停止中の夜間に路盤
を置換しても、その短期強度を充分に満足することがで
き、また、その後の長期安定要求強度も充分に満足する
ことができた。また、上記実施例２による路盤の材令７
日における透水試験を行った結果、その平均は６．５×
１０−３ｃｍ／ｓであった。一方、比較例として上記混
合剤を用いず、その他は上記と同様の条件で路盤構造を
得た。この比較例による路盤の材令７日における透水試
験を行った結果、その平均は３．８×１０−４ｃｍ／ｓ
であった。上記のように透水性は１０−３ｃｍ／ｓ以下
であれば、良好であるので、上記実施例２によれば、透
水性においても充分満足することができることは明らか
である。
おいても、新幹線における列車運行停止中の夜間に路盤
を置換しても、その短期強度を充分に満足することがで
き、また、その後の長期安定要求強度も充分に満足する
ことができた。また、上記実施例２による路盤の材令７
日における透水試験を行った結果、その平均は６．５×
１０−３ｃｍ／ｓであった。一方、比較例として上記混
合剤を用いず、その他は上記と同様の条件で路盤構造を
得た。この比較例による路盤の材令７日における透水試
験を行った結果、その平均は３．８×１０−４ｃｍ／ｓ
であった。上記のように透水性は１０−３ｃｍ／ｓ以下
であれば、良好であるので、上記実施例２によれば、透
水性においても充分満足することができることは明らか
である。
【００１９】したがって、本発明実施例２によれば、路
盤として敷きならした後、散水して上部のみ軽く加圧す
るだけの簡単な作業により上記実施例１と同様に短時間
で固化させることができるので、時間的制約を受ける新
幹線の路盤を支障なく改良することができる。また、こ
の固化体は水砕スラグ粒子間をセメントにより多くの空
隙を有するように連結し、透水性と支持強度の両方を満
足することができるので、特に、雨水の多い条件下でも
安全性を図ることができる。更に、上記のように連続固
化体構造となるので、荷重を良好に分散させることがで
き、したがって、鉄道用路盤に用いることにより、列車
の振動を小さくして乗り心地を向上させることができる
。
盤として敷きならした後、散水して上部のみ軽く加圧す
るだけの簡単な作業により上記実施例１と同様に短時間
で固化させることができるので、時間的制約を受ける新
幹線の路盤を支障なく改良することができる。また、こ
の固化体は水砕スラグ粒子間をセメントにより多くの空
隙を有するように連結し、透水性と支持強度の両方を満
足することができるので、特に、雨水の多い条件下でも
安全性を図ることができる。更に、上記のように連続固
化体構造となるので、荷重を良好に分散させることがで
き、したがって、鉄道用路盤に用いることにより、列車
の振動を小さくして乗り心地を向上させることができる
。
【００２０】本発明の他の実施例として、乾燥水砕スラ
グと、早強ポルトランドセメントと、酸化アルミニウム
、二酸化ケイ素、酸化カルシウム、三酸化硫黄および酸
化マグネシウムから成る混合剤と、散水するための水を
次のように配合した。 乾燥水砕スラグ
１０００ ｋ
ｇ／ｍ３ 早強ポルトランドセメント ５
０、１００、２００、３００ｋｇ／ｍ３ 混合剤
１
、１０、３０、５０ ｋｇ／ｍ３ 水
セメント５
０、１００ｋｇ／ｍ３のとき２５０ｌ
セメント２００
ｋｇ／ｍ３のとき ２７０ｌ
セメント３０
０ｋｇ／ｍ３のとき ３００ｌまた、混合剤
は重量比で酸化アルミニウム５〜１５％、二酸化ケイ素
６０〜８０％、酸化カルシウム５〜１５％、三酸化硫黄
１〜５％、酸化マグネシウム１〜５％の範囲で選択する
ことができるが、本実施例では、それぞれ酸化アルミニ
ウム１２％、二酸化ケイ素７０％、酸化カルシウム１２
％、三酸化硫黄３％、酸化マグネシム３％に選択した。 そして、上記配合比でそれぞれ混合して透水路盤材を作
り、この透水路盤材を敷きならし、その上方よりそれぞ
れ上記量で散水し、更に、締固率２０％となるように上
部のみを加圧し、連続固化体構造を得た。一方、比較例
として上記混合剤を用いず、その他は上記と同様の配合
比で固化体構造を得た。このようにして得られた本発明
実施例と比較例の路盤の材令、３時間、１日、７日にお
ける一軸圧縮強度（ｋｇｆ／ｃｍ２）の試験結果の平均
値を下記の表３に示す。
グと、早強ポルトランドセメントと、酸化アルミニウム
、二酸化ケイ素、酸化カルシウム、三酸化硫黄および酸
化マグネシウムから成る混合剤と、散水するための水を
次のように配合した。 乾燥水砕スラグ
１０００ ｋ
ｇ／ｍ３ 早強ポルトランドセメント ５
０、１００、２００、３００ｋｇ／ｍ３ 混合剤
１
、１０、３０、５０ ｋｇ／ｍ３ 水
セメント５
０、１００ｋｇ／ｍ３のとき２５０ｌ
セメント２００
ｋｇ／ｍ３のとき ２７０ｌ
セメント３０
０ｋｇ／ｍ３のとき ３００ｌまた、混合剤
は重量比で酸化アルミニウム５〜１５％、二酸化ケイ素
６０〜８０％、酸化カルシウム５〜１５％、三酸化硫黄
１〜５％、酸化マグネシウム１〜５％の範囲で選択する
ことができるが、本実施例では、それぞれ酸化アルミニ
ウム１２％、二酸化ケイ素７０％、酸化カルシウム１２
％、三酸化硫黄３％、酸化マグネシム３％に選択した。 そして、上記配合比でそれぞれ混合して透水路盤材を作
り、この透水路盤材を敷きならし、その上方よりそれぞ
れ上記量で散水し、更に、締固率２０％となるように上
部のみを加圧し、連続固化体構造を得た。一方、比較例
として上記混合剤を用いず、その他は上記と同様の配合
比で固化体構造を得た。このようにして得られた本発明
実施例と比較例の路盤の材令、３時間、１日、７日にお
ける一軸圧縮強度（ｋｇｆ／ｃｍ２）の試験結果の平均
値を下記の表３に示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】表３から明らかなように、上記混合剤を用
いた本発明実施例はいずれの場合にも上記混合剤を用い
ない比較例に比べて長期安定要求強度に優れ、特に、上
記混合剤を１０ｋｇ／ｍ３以上、すなわち、水砕スラグ
に対し、重量比で酸化アルミニウム０．０５％以上、二
酸化ケイ素０．６％以上、酸化カルシウム０．０５％以
上、三酸化硫黄０．０１％以上、酸化マグネシウム０．
０１％以上用いた本発明実施例はほとんどの場合、上記
のように新幹線の路盤として要求される短期要求強度を
満足することができた。したがって、特に、上記混合剤
を１０ｋｇ／ｍ３以上用いることにより、その強度にお
いて、新幹線の路盤等のように列車の運行が終了した夜
間に改良するのに適する。勿論、新幹線以外の路盤の改
良やこれら路盤の新設に用いることができることは言う
までもない。 また、上記混合剤を１０ｋｇ／ｃｍ３より少ない量用い
た場合にもその強度に適する用途に応じて路盤として用
いることができる。また、上記混合剤１０ｋｇ／ｍ３を
用いた本発明実施例と、用いなかった比較例のそれぞれ
の透水係数の平均値を下記の表４に示す。
いた本発明実施例はいずれの場合にも上記混合剤を用い
ない比較例に比べて長期安定要求強度に優れ、特に、上
記混合剤を１０ｋｇ／ｍ３以上、すなわち、水砕スラグ
に対し、重量比で酸化アルミニウム０．０５％以上、二
酸化ケイ素０．６％以上、酸化カルシウム０．０５％以
上、三酸化硫黄０．０１％以上、酸化マグネシウム０．
０１％以上用いた本発明実施例はほとんどの場合、上記
のように新幹線の路盤として要求される短期要求強度を
満足することができた。したがって、特に、上記混合剤
を１０ｋｇ／ｍ３以上用いることにより、その強度にお
いて、新幹線の路盤等のように列車の運行が終了した夜
間に改良するのに適する。勿論、新幹線以外の路盤の改
良やこれら路盤の新設に用いることができることは言う
までもない。 また、上記混合剤を１０ｋｇ／ｃｍ３より少ない量用い
た場合にもその強度に適する用途に応じて路盤として用
いることができる。また、上記混合剤１０ｋｇ／ｍ３を
用いた本発明実施例と、用いなかった比較例のそれぞれ
の透水係数の平均値を下記の表４に示す。
【００２３】
【表４】
【００２４】表４から明らかなように、上記混合剤を用
いた本発明実施例による路盤の透水係数は、混合剤を用
いない比較例による路盤の透水係数よりも優れており、
良好な透水性を有する。
いた本発明実施例による路盤の透水係数は、混合剤を用
いない比較例による路盤の透水係数よりも優れており、
良好な透水性を有する。
【００２５】したがって、上記実施例１、２と同様、簡
単な作業により短時間で固化させることができ、また、
透水性と支持強度の両方を満足することができ、更に、
連続固化体構造となり、荷重を良好に分散させることが
できる。
単な作業により短時間で固化させることができ、また、
透水性と支持強度の両方を満足することができ、更に、
連続固化体構造となり、荷重を良好に分散させることが
できる。
【００２６】また、路盤の締固率が０％、すなわち、単
に散水しただけの場合の一軸圧縮強度は、上記実施例１
、２からも明らかなように、締固率が２０％の場合に比
べ、初期の強度において、約５０％劣り、その後におい
ては約２０％劣る程度であり、一方、透水率は締固率が
２０％の場合に比べて優れているので、要求される路盤
の強度に応じた配合比で選択すればよい。
に散水しただけの場合の一軸圧縮強度は、上記実施例１
、２からも明らかなように、締固率が２０％の場合に比
べ、初期の強度において、約５０％劣り、その後におい
ては約２０％劣る程度であり、一方、透水率は締固率が
２０％の場合に比べて優れているので、要求される路盤
の強度に応じた配合比で選択すればよい。
【００２７】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、路盤とし
て敷きならした後、散水するだけ、または散水して上部
のみ軽く加圧するだけの簡単な作業により短時間で固化
させることができる。したがって、省力化、経済性の向
上等を図ることができると共に、時間的制約を受けない
ようにすることができる。また、この固化体は水砕スラ
グ粒子間をセメントにより多くの空隙を有するように連
結し、透水性と支持強度の両方を満足することができる
。したがって、特に、雨量の多い条件下でも安全性を図
ることができる。更に、上記のように連続固化体構造と
なるので、荷重を良好に分散させることができる。した
がって、鉄道用路盤に用いることにより、列車の振動を
小さくして乗り心地を向上させることができる。
て敷きならした後、散水するだけ、または散水して上部
のみ軽く加圧するだけの簡単な作業により短時間で固化
させることができる。したがって、省力化、経済性の向
上等を図ることができると共に、時間的制約を受けない
ようにすることができる。また、この固化体は水砕スラ
グ粒子間をセメントにより多くの空隙を有するように連
結し、透水性と支持強度の両方を満足することができる
。したがって、特に、雨量の多い条件下でも安全性を図
ることができる。更に、上記のように連続固化体構造と
なるので、荷重を良好に分散させることができる。した
がって、鉄道用路盤に用いることにより、列車の振動を
小さくして乗り心地を向上させることができる。
Claims (6)
- 【請求項１】 水砕スラグ、セメントを主成分とし、
酸化アルミニウム、二酸化ケイ素、酸化カルシウム、三
酸化硫黄および酸化マグネシウムを混合した透水路盤材
。 - 【請求項２】 水砕スラグに対し、重量比でセメント
５〜３０％、酸化アルミニウム０．００５〜０．７５％
、二酸化ケイ素０．０６〜４％、酸化カルシウム０．０
０５〜０．７５％、三酸化硫黄０．００１〜０．２５％
、酸化マグネシウム０．００１〜０．２５％である請求
項１記載の透水路盤材。 - 【請求項３】 水砕スラグ、セメントを主成分とし、
酸化アルミニウム、二酸化ケイ素、酸化カルシウム、三
酸化硫黄および酸化マグネシウムを混合して透水路盤材
を作り、この透水路盤材を所定の高さに敷きならし、そ
の後、散水し、空隙を持たせて連続固化させるようにし
た透水路盤工法。 - 【請求項４】 水砕スラグ、セメントを主成分とし、
酸化アルミニウム、二酸化ケイ素、酸化カルシウム、三
酸化硫黄および酸化マグネシウムを混合して透水路盤材
を作り、この透水路盤材を所定の高さに敷きならし、そ
の後、散水して上部を軽く加圧し、空隙を持たせて連続
固化させるようにした透水路盤工法。 - 【請求項５】 透水路盤材を既存の路盤と置換して改
良する請求項３または４記載の透水路盤工法。 - 【請求項６】 水砕スラグに対し、重量比でセメント
５〜３０％、酸化アルミニウム０．００５〜０．７５％
、二酸化ケイ素０．０６〜４％、酸化カルシウム０．０
０５〜０．７５％、三酸化硫黄０．００１〜０．２５％
、酸化マグネシウム０．００１〜０．２５％の配合比と
なるように混合して透水路盤材を作る請求項３ないし５
のいずれかに記載の透水路盤工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3029363A JP2578692B2 (ja) | 1991-01-30 | 1991-01-30 | 透水路盤材および透水路盤工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3029363A JP2578692B2 (ja) | 1991-01-30 | 1991-01-30 | 透水路盤材および透水路盤工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04247104A true JPH04247104A (ja) | 1992-09-03 |
| JP2578692B2 JP2578692B2 (ja) | 1997-02-05 |
Family
ID=12274095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3029363A Expired - Lifetime JP2578692B2 (ja) | 1991-01-30 | 1991-01-30 | 透水路盤材および透水路盤工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2578692B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020049587A (ko) * | 2000-12-19 | 2002-06-26 | 이구택 | 경량 수쇄슬래그의 제조방법 |
| JP2003064618A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Oku Antsuuka Kk | 土質系舗装改良材及びその施工法 |
| US7621692B2 (en) * | 2005-04-29 | 2009-11-24 | Airostone Corp. | Porous ceramic paving material |
| JP2012077453A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 路盤改良工法 |
| JP2012077452A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 路盤改良工法 |
| JP2012117330A (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-21 | East Japan Railway Co | 土路盤置換工法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53148125A (en) * | 1977-05-31 | 1978-12-23 | Nippon Steel Corp | High strength subbase course material |
| JPS61233101A (ja) * | 1985-04-05 | 1986-10-17 | 株式会社 哲弘工業 | スラグを利用した道路、床面等の造成法 |
| JPH02271943A (ja) * | 1989-04-11 | 1990-11-06 | Nippon Jiryoku Senko Kk | 石炭灰の利用方法 |
-
1991
- 1991-01-30 JP JP3029363A patent/JP2578692B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US7621692B2 (en) * | 2005-04-29 | 2009-11-24 | Airostone Corp. | Porous ceramic paving material |
| JP2012077453A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 路盤改良工法 |
| JP2012077452A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 路盤改良工法 |
| JP2012117330A (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-21 | East Japan Railway Co | 土路盤置換工法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2578692B2 (ja) | 1997-02-05 |
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