JPH0425341B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0425341B2 JPH0425341B2 JP3178986A JP3178986A JPH0425341B2 JP H0425341 B2 JPH0425341 B2 JP H0425341B2 JP 3178986 A JP3178986 A JP 3178986A JP 3178986 A JP3178986 A JP 3178986A JP H0425341 B2 JPH0425341 B2 JP H0425341B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ppm
- weight
- wire
- spring material
- doped tungsten
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
- C22C27/04—Alloys based on tungsten or molybdenum
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Impact Printers (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明はドツトプリンターに用いられるバネ
材、特に印字ワイヤー（ドツトピン）の動作を規
定するとともに印字ワイヤーに加わる衝撃を柔ら
げるために用いられるバネ材に関する。 （従来の技術） 一般にドツトプリンターは第３図に示すような
印字機構を備えている。この印字機構は印字ワイ
ヤー（図示せず）が装着されたアーマチユア１、
アーム２、端部がそれぞれアーマチユア１とアー
ム２に銀ろう５によつてろう付された板バネ３、
及びアーム２に銀ろう５によつてろう付されたタ
ングステンバネ材４を備えている。そして、銀ろ
うによるろう付は一般に600〜900℃の温度にて行
われている。 ところで、上述のタングステンバネ材４とし
て、純タングステンにより成形されたタングステ
ン線（以下純タングステン線と呼ぶ）を用いた場
合、純タングステン線の一次再結晶開始温度は
800〜900℃であるので、上述のように600〜900℃
でろう付を行つた場合、線材が脆くなつてしま
う。従つて、従来、Al2O3，K2O，SiO2をドープ
した再結晶温度の高い白熱用タングステン線（以
下ドープタングステン線と呼ぶ）をバネ材として
使用しており、このタングステン線はAlが１〜
30重量ppm、Siが１〜20重量ppm、Ｋが50〜100
重量ppmドープされている。上述のドープタング
ステン線はK2Oが結晶の核成長を押えているから
一次再結晶は1400℃以上となる。 （発明が解決しようとする問題点） ところが、従来のドープタングステン線の場
合、ドープ工程におけるドープ剤のバラツキ等に
よつてK2Oの粒子が不均一に分散される場合があ
り、線材の径が細くなるほど、不均一が生じる部
分が多くなる。その結果、一部分が純タングステ
ン線のような組成となつて、その部分の一次再結
晶温度が低下し、ろう付の際脆くなつてしまう。
従つて、従来のドープタングステン線をバネ材と
して用いた場合、バネ材の折損が発生するという
問題点がある。 さらに、従来のドープタングステン線の場合、
曲げ加工時に割れ、かけ等が発生するという問題
点がある。 （問題点を解決するための手段〕 本発明はドツトプリンターに用いられ、印字ワ
イヤーの動作を規定するとともに印字ワイヤーに
加わる衝撃を柔らげるバネ材において、アルミニ
ウムを１乃至30重量ppm、ケイ素を１乃至20重量
ppm、及びカリウムを10重量ppm以上、50重量
ppm未満含み、残部タングステンよりなるドツト
プリンター用バネ材である。 （実施例） 以下本発明について実施例によつて説明する。 ブルーオキサイドにAl2O3，K2O，及びSiO2の
量を種々変化させてドープし、ドープ剤の添化量
がおのおの異なるブルーオキサイドとした。これ
らドープ剤が添加されたブルーオキサイドを還元
して、ドープタングステン粉末とした。これらド
ープタングステン粉末をそれぞれプレスした後、
仮焼結を行つた。その後、水素雰囲気中で仮焼結
体に直接通電して焼結を行い、インゴツトを製作
した。次にこれらインゴツトを転打加工、中間熱
処理、及び転打加工を行つた後線引した。さらに
これら線引材を直線電解して直径0.3のドープタ
ングステン材とした。そして、これらドープタン
グステン線材に曲げ加工を施した後、温度850±
５℃でアームに銀ろう付した。その後、これらド
ープタングステン線材（バネ材）の折り曲げ試験
を行つた。 折り曲げ試験に当つては、上述のドープタング
ステン線材をそれぞれ200本用意し、アームに銀
ろう付（温度850±５℃）した後、折り曲げ試験
を行つた。折り曲げ試験は第２図に示すように所
定の半径の球面状に一隅が成形された固定台６，
７にドープタングステン線材を挾持して左右に90
度折り曲げる。なお、折り曲げの際にはドープタ
ングステン線材に当て板８を当接し、当て板８上
に力を加えて折り曲げるようにする。 この折り曲げ試験の結果について次の表に示
す。
材、特に印字ワイヤー（ドツトピン）の動作を規
定するとともに印字ワイヤーに加わる衝撃を柔ら
げるために用いられるバネ材に関する。 （従来の技術） 一般にドツトプリンターは第３図に示すような
印字機構を備えている。この印字機構は印字ワイ
ヤー（図示せず）が装着されたアーマチユア１、
アーム２、端部がそれぞれアーマチユア１とアー
ム２に銀ろう５によつてろう付された板バネ３、
及びアーム２に銀ろう５によつてろう付されたタ
ングステンバネ材４を備えている。そして、銀ろ
うによるろう付は一般に600〜900℃の温度にて行
われている。 ところで、上述のタングステンバネ材４とし
て、純タングステンにより成形されたタングステ
ン線（以下純タングステン線と呼ぶ）を用いた場
合、純タングステン線の一次再結晶開始温度は
800〜900℃であるので、上述のように600〜900℃
でろう付を行つた場合、線材が脆くなつてしま
う。従つて、従来、Al2O3，K2O，SiO2をドープ
した再結晶温度の高い白熱用タングステン線（以
下ドープタングステン線と呼ぶ）をバネ材として
使用しており、このタングステン線はAlが１〜
30重量ppm、Siが１〜20重量ppm、Ｋが50〜100
重量ppmドープされている。上述のドープタング
ステン線はK2Oが結晶の核成長を押えているから
一次再結晶は1400℃以上となる。 （発明が解決しようとする問題点） ところが、従来のドープタングステン線の場
合、ドープ工程におけるドープ剤のバラツキ等に
よつてK2Oの粒子が不均一に分散される場合があ
り、線材の径が細くなるほど、不均一が生じる部
分が多くなる。その結果、一部分が純タングステ
ン線のような組成となつて、その部分の一次再結
晶温度が低下し、ろう付の際脆くなつてしまう。
従つて、従来のドープタングステン線をバネ材と
して用いた場合、バネ材の折損が発生するという
問題点がある。 さらに、従来のドープタングステン線の場合、
曲げ加工時に割れ、かけ等が発生するという問題
点がある。 （問題点を解決するための手段〕 本発明はドツトプリンターに用いられ、印字ワ
イヤーの動作を規定するとともに印字ワイヤーに
加わる衝撃を柔らげるバネ材において、アルミニ
ウムを１乃至30重量ppm、ケイ素を１乃至20重量
ppm、及びカリウムを10重量ppm以上、50重量
ppm未満含み、残部タングステンよりなるドツト
プリンター用バネ材である。 （実施例） 以下本発明について実施例によつて説明する。 ブルーオキサイドにAl2O3，K2O，及びSiO2の
量を種々変化させてドープし、ドープ剤の添化量
がおのおの異なるブルーオキサイドとした。これ
らドープ剤が添加されたブルーオキサイドを還元
して、ドープタングステン粉末とした。これらド
ープタングステン粉末をそれぞれプレスした後、
仮焼結を行つた。その後、水素雰囲気中で仮焼結
体に直接通電して焼結を行い、インゴツトを製作
した。次にこれらインゴツトを転打加工、中間熱
処理、及び転打加工を行つた後線引した。さらに
これら線引材を直線電解して直径0.3のドープタ
ングステン材とした。そして、これらドープタン
グステン線材に曲げ加工を施した後、温度850±
５℃でアームに銀ろう付した。その後、これらド
ープタングステン線材（バネ材）の折り曲げ試験
を行つた。 折り曲げ試験に当つては、上述のドープタング
ステン線材をそれぞれ200本用意し、アームに銀
ろう付（温度850±５℃）した後、折り曲げ試験
を行つた。折り曲げ試験は第２図に示すように所
定の半径の球面状に一隅が成形された固定台６，
７にドープタングステン線材を挾持して左右に90
度折り曲げる。なお、折り曲げの際にはドープタ
ングステン線材に当て板８を当接し、当て板８上
に力を加えて折り曲げるようにする。 この折り曲げ試験の結果について次の表に示
す。
【表】
上記の表に示すように、ドープタングステン線
材に添加されたドープ剤はAl及びSiの量をほぼ
一定とし、Ｋの量を種々変化させた。上記の表か
ら明らかなようにＫの量が10重量ppm末満の場
合、一次再結晶温度が850℃以下となり、その結
果、脆化が発生し、折り曲げ回数が極端に低下し
ており、折り曲げ回数３回以下の折損本数が極め
て多い。同様にＫの量が50重量ppm以上となる
と、折り曲げ回数の平均値はＫの量が10重量ppm
末満の場合に比べて向上している。しかしなが
ら、折り曲げ回数３回以下の折損本数が存在す
る。即ち、ドープモリブデン線材の強度上折り曲
げ回数は４回以上あることが必要である（折り曲
げ回数３回以下の折損本数はゼロであることが必
要である）。一方、Ｋの量が10重量ppm以上、45
重量ppm以下の場合、折り曲げ回数の平均値は高
く、しかも折り曲げ回数３回以下の折損本数はゼ
ロである。なお、表には示していないが、Ｋの量
が50重量ppm末満であれば、折り曲げ回数３回以
下の折損本数はゼロであることがわかつた。 さらに表に示すＫの量が30重量ppmと60重量
ppmのドープタングステン線材についての折り曲
げ回数と折損本数との関係を第１図に示す。第１
図に示すようにＫの量が60重量ppmのドープタン
グステン線の場合、折り曲げ回数１回で早や折損
が発生しているが、Ｋの量が30重量ppmのドープ
タングステン線の場合、折り曲げ回数７回で初め
て折損が発生する。また、上記の表に示すドープ
剤が添加されたドープタングステン線材をバネ材
としてそれぞれ９ピンタイプのドツトプリンター
に組み込み実装試験を行つた。その結果、Ｋの量
が10重量ppm以上、50重量ppm未満のドープタン
グステン線材は１億ドツトの印字によつても折損
は発生しなかつた。即ち、１億ドツトの印字によ
る折損はゼロであつた。一方、Ｋの量が上記の10
重量ppm以上、50重量ppm未満以外のドープタン
グステン線の場合、１億ドツトの印字によつて数
本〜数十本の折損が発生した。 なお、上記の表ではAl及びSiの量はほぼ一定
としたが、Al及びSiの量はそれぞれ従来のよう
に１〜30重量ppm及び１〜20重量ppm添加すれば
よい。 （発明の効果） 以上説明したように本発明によるドツトプリン
ター用バネ材は耐久性に優れているから折損の危
険性が極めて少なく、信頼性の高いドツトプリン
ターを提供することができる。
材に添加されたドープ剤はAl及びSiの量をほぼ
一定とし、Ｋの量を種々変化させた。上記の表か
ら明らかなようにＫの量が10重量ppm末満の場
合、一次再結晶温度が850℃以下となり、その結
果、脆化が発生し、折り曲げ回数が極端に低下し
ており、折り曲げ回数３回以下の折損本数が極め
て多い。同様にＫの量が50重量ppm以上となる
と、折り曲げ回数の平均値はＫの量が10重量ppm
末満の場合に比べて向上している。しかしなが
ら、折り曲げ回数３回以下の折損本数が存在す
る。即ち、ドープモリブデン線材の強度上折り曲
げ回数は４回以上あることが必要である（折り曲
げ回数３回以下の折損本数はゼロであることが必
要である）。一方、Ｋの量が10重量ppm以上、45
重量ppm以下の場合、折り曲げ回数の平均値は高
く、しかも折り曲げ回数３回以下の折損本数はゼ
ロである。なお、表には示していないが、Ｋの量
が50重量ppm末満であれば、折り曲げ回数３回以
下の折損本数はゼロであることがわかつた。 さらに表に示すＫの量が30重量ppmと60重量
ppmのドープタングステン線材についての折り曲
げ回数と折損本数との関係を第１図に示す。第１
図に示すようにＫの量が60重量ppmのドープタン
グステン線の場合、折り曲げ回数１回で早や折損
が発生しているが、Ｋの量が30重量ppmのドープ
タングステン線の場合、折り曲げ回数７回で初め
て折損が発生する。また、上記の表に示すドープ
剤が添加されたドープタングステン線材をバネ材
としてそれぞれ９ピンタイプのドツトプリンター
に組み込み実装試験を行つた。その結果、Ｋの量
が10重量ppm以上、50重量ppm未満のドープタン
グステン線材は１億ドツトの印字によつても折損
は発生しなかつた。即ち、１億ドツトの印字によ
る折損はゼロであつた。一方、Ｋの量が上記の10
重量ppm以上、50重量ppm未満以外のドープタン
グステン線の場合、１億ドツトの印字によつて数
本〜数十本の折損が発生した。 なお、上記の表ではAl及びSiの量はほぼ一定
としたが、Al及びSiの量はそれぞれ従来のよう
に１〜30重量ppm及び１〜20重量ppm添加すれば
よい。 （発明の効果） 以上説明したように本発明によるドツトプリン
ター用バネ材は耐久性に優れているから折損の危
険性が極めて少なく、信頼性の高いドツトプリン
ターを提供することができる。
第１図は折り曲げ回数と折り曲げ本数との関係
を示す図、第２図は折り曲げ試験の方法を示す
図、第３図はドツトプリンターの印字機構の要部
を概略的に示す図である。 １…アーマチユア、２…アーム、３…板バネ、
４…タングステンバネ材、５…銀ろう、６，７…
固定台、８…当て板。
を示す図、第２図は折り曲げ試験の方法を示す
図、第３図はドツトプリンターの印字機構の要部
を概略的に示す図である。 １…アーマチユア、２…アーム、３…板バネ、
４…タングステンバネ材、５…銀ろう、６，７…
固定台、８…当て板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ドツトプリンターに用いられ、印字ワイヤー
の動作を規定するとともに印字ワイヤーに加わる
衝撃を柔らげるバネ材において、アルミニウムを
１乃至30重量ppm、ケイ素を１乃至20重量ppm、
及びカリウムを10重量ppm以上、50重量ppm未満
含み、残部タングステンよりなるドツトプリンタ
ー用バネ材。 ２ 特許請求の範囲第１項の記載において、90度
折り曲げ繰り返し回数が４回以上であることを特
徴とするドツトプリンター用バネ材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3178986A JPS62192555A (ja) | 1986-02-18 | 1986-02-18 | ドットプリンタ−用バネ材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3178986A JPS62192555A (ja) | 1986-02-18 | 1986-02-18 | ドットプリンタ−用バネ材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62192555A JPS62192555A (ja) | 1987-08-24 |
| JPH0425341B2 true JPH0425341B2 (ja) | 1992-04-30 |
Family
ID=12340829
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3178986A Granted JPS62192555A (ja) | 1986-02-18 | 1986-02-18 | ドットプリンタ−用バネ材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62192555A (ja) |
-
1986
- 1986-02-18 JP JP3178986A patent/JPS62192555A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62192555A (ja) | 1987-08-24 |
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