JPH04254521A - 鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優れた電縫油井管の製造方法 - Google Patents
鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優れた電縫油井管の製造方法Info
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- JPH04254521A JPH04254521A JP1347191A JP1347191A JPH04254521A JP H04254521 A JPH04254521 A JP H04254521A JP 1347191 A JP1347191 A JP 1347191A JP 1347191 A JP1347191 A JP 1347191A JP H04254521 A JPH04254521 A JP H04254521A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電縫鋼管の円周方向ヤ
ング率が一般的に知られている値２．１０×１０４ （
ｋｇｆ／ｍｍ２）よりも高く、これに伴い圧潰特性に優
れた電縫油井管の製造方法に関するものである。
ング率が一般的に知られている値２．１０×１０４ （
ｋｇｆ／ｍｍ２）よりも高く、これに伴い圧潰特性に優
れた電縫油井管の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、油井の掘削深さは益々高深度化す
る傾向にあり、これに伴い圧潰特性に優れた油井用鋼管
に対する要求が高まっている。また、耐圧潰特性が高く
なることにより油井管の厚みを薄くすることが可能とな
り、これにより油井の軽量化、鋼材の削減ができるので
、この点からも客先からは圧潰特性に優れた油井用鋼管
に対する要求が非常に厳しくなっている。
る傾向にあり、これに伴い圧潰特性に優れた油井用鋼管
に対する要求が高まっている。また、耐圧潰特性が高く
なることにより油井管の厚みを薄くすることが可能とな
り、これにより油井の軽量化、鋼材の削減ができるので
、この点からも客先からは圧潰特性に優れた油井用鋼管
に対する要求が非常に厳しくなっている。
【０００３】圧潰特性に優れた電縫油井管に関する先行
技術としては、特開昭５９−２６０４４２号公報〔パイ
プ内外表面部の降伏強度の高い高圧潰型油井管〕記載の
ものがある。同技術では電縫鋼管製造後低温での熱処理
を行い、歪時効強化を有効に利用することにより、パイ
プ内外表面部の降伏強度を高め、これにより圧潰特性に
優れた電縫油井管を得ようとするものである。
技術としては、特開昭５９−２６０４４２号公報〔パイ
プ内外表面部の降伏強度の高い高圧潰型油井管〕記載の
ものがある。同技術では電縫鋼管製造後低温での熱処理
を行い、歪時効強化を有効に利用することにより、パイ
プ内外表面部の降伏強度を高め、これにより圧潰特性に
優れた電縫油井管を得ようとするものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】油井用鋼管の圧潰特性
を支配する要因として一般的に、降伏強度、残留応力、
鋼管の真円度、偏肉率等が挙げられる。また、鋼のポア
ソン比やヤング率についても圧潰特性を支配する要因と
考えられているが、これらの値は一般的に不変値とされ
ていた。
を支配する要因として一般的に、降伏強度、残留応力、
鋼管の真円度、偏肉率等が挙げられる。また、鋼のポア
ソン比やヤング率についても圧潰特性を支配する要因と
考えられているが、これらの値は一般的に不変値とされ
ていた。
【０００５】本発明は、従来から一定値とされてきたヤ
ング率（圧潰特性に影響を与えるのは鋼管円周方向のヤ
ング率で２．１０×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ
てきた）を積極的に高めることにより圧潰特性を向上さ
せる電縫油井管製造技術を提供することを目的とするも
のである。
ング率（圧潰特性に影響を与えるのは鋼管円周方向のヤ
ング率で２．１０×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ
てきた）を積極的に高めることにより圧潰特性を向上さ
せる電縫油井管製造技術を提供することを目的とするも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。 （１） Ｃ；０．０５〜０．５０％、Ｓｉ；０．０５
〜０．３０％、Ｍｎ；０．５〜２．０％を基本成分とし
て、残部Ｆｅ及び不可避的不純元素からなる鋳造スラブ
を熱間圧延するに際して、その鋼の〔Ａｒ３ 点＋５０
℃〕以下Ａｒ１ 点までの温度域での累積圧延率を初期
スラブ厚みの３％以上１０％以下とすることを特徴とす
る鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優れた電縫
油井管の製造方法。
ろは下記のとおりである。 （１） Ｃ；０．０５〜０．５０％、Ｓｉ；０．０５
〜０．３０％、Ｍｎ；０．５〜２．０％を基本成分とし
て、残部Ｆｅ及び不可避的不純元素からなる鋳造スラブ
を熱間圧延するに際して、その鋼の〔Ａｒ３ 点＋５０
℃〕以下Ａｒ１ 点までの温度域での累積圧延率を初期
スラブ厚みの３％以上１０％以下とすることを特徴とす
る鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優れた電縫
油井管の製造方法。
【０００７】（２） Ｃ；０．０５〜０．５０％、Ｓ
ｉ；０．０５〜０．３０％、Ｍｎ；０．５〜２．０を基
本成分として、Ｎｂ；０．００５〜０．０６０％、Ｖ；
０．００５〜０．０６０％、Ｍｏ；０．１０〜１．００
％、Ｔｉ；０．００５〜０．０３０％の１種または２種
以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純元素からなる鋳
造スラブを熱間圧延するに際して、その鋼の〔Ａｒ３
点＋５０℃〕以下Ａｒ１ 点までの温度域での累積圧延
率を初期スラブ厚みの３％以上１０％以下とすることを
特徴とする鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優
れた電縫油井管の製造方法。
ｉ；０．０５〜０．３０％、Ｍｎ；０．５〜２．０を基
本成分として、Ｎｂ；０．００５〜０．０６０％、Ｖ；
０．００５〜０．０６０％、Ｍｏ；０．１０〜１．００
％、Ｔｉ；０．００５〜０．０３０％の１種または２種
以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純元素からなる鋳
造スラブを熱間圧延するに際して、その鋼の〔Ａｒ３
点＋５０℃〕以下Ａｒ１ 点までの温度域での累積圧延
率を初期スラブ厚みの３％以上１０％以下とすることを
特徴とする鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優
れた電縫油井管の製造方法。
【０００８】一般に、鋼のヤング率は２．１０×１０４
（ｋｇｆ／ｍｍ２）と考えられている。一方、鋼を温
間、冷間にて強加工したとき集合組織が形成され、これ
に伴いヤング率が変化することが知られている。冶金学
的には、α鉄単結晶の〔１１１〕方向のヤング率は最大
で２．９０×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２）であることが
知られている。また〔１１０〕方向のヤング率は２．１
６×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２）であるとされている。 即ち、結晶方位を〔１１１〕方向に整合させることによ
りヤング率を高めることが可能である。コイルの圧延直
角方向、即ち鋼管の円周方向の結晶方位を〔１１１〕方
向に整合させることにより、この方向のヤング率は２．
１０×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２）よりも上昇し、これ
に伴い電縫鋼管の圧潰特性を向上させることが可能とな
る。
（ｋｇｆ／ｍｍ２）と考えられている。一方、鋼を温
間、冷間にて強加工したとき集合組織が形成され、これ
に伴いヤング率が変化することが知られている。冶金学
的には、α鉄単結晶の〔１１１〕方向のヤング率は最大
で２．９０×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２）であることが
知られている。また〔１１０〕方向のヤング率は２．１
６×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２）であるとされている。 即ち、結晶方位を〔１１１〕方向に整合させることによ
りヤング率を高めることが可能である。コイルの圧延直
角方向、即ち鋼管の円周方向の結晶方位を〔１１１〕方
向に整合させることにより、この方向のヤング率は２．
１０×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２）よりも上昇し、これ
に伴い電縫鋼管の圧潰特性を向上させることが可能とな
る。
【０００９】本発明は、電縫鋼管の円周方向ヤング率を
積極的に高めることにより、圧潰特性を向上させる電縫
鋼管の製造技術に関するものである。鋼の結晶方位を制
御するには熱間圧延条件により集合組織を生成させる方
法が一般的に考えられるが、本発明は、熱間圧延におけ
る累積圧延量を制御することにより、鋼管の円周方向ヤ
ング率を従来値（２．１０×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２
））よりも約８％程度向上させ、これにより従来よりも
圧潰特性に優れた電縫油井管を提供しようとするもので
ある。
積極的に高めることにより、圧潰特性を向上させる電縫
鋼管の製造技術に関するものである。鋼の結晶方位を制
御するには熱間圧延条件により集合組織を生成させる方
法が一般的に考えられるが、本発明は、熱間圧延におけ
る累積圧延量を制御することにより、鋼管の円周方向ヤ
ング率を従来値（２．１０×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２
））よりも約８％程度向上させ、これにより従来よりも
圧潰特性に優れた電縫油井管を提供しようとするもので
ある。
【００１０】以下にヤング率を高めるための手段につい
て具体的に説明する。連続鋳造スラブをその鋼のＡｃ３
点以上に加熱したあと、熱間圧延を行うが、初期の圧
延は特に制約はなく、その鋼の〔Ａｒ３ 点＋５０℃〕
以下Ａｒ１ 点間で仕上げ圧延を実施し、累積圧延量を
初期スラブ厚みの３％以上とすることが必要である。ま
た累積圧延量の上限についての制約は特にないが、圧延
機の能力の関係から１０％以下が適当である。
て具体的に説明する。連続鋳造スラブをその鋼のＡｃ３
点以上に加熱したあと、熱間圧延を行うが、初期の圧
延は特に制約はなく、その鋼の〔Ａｒ３ 点＋５０℃〕
以下Ａｒ１ 点間で仕上げ圧延を実施し、累積圧延量を
初期スラブ厚みの３％以上とすることが必要である。ま
た累積圧延量の上限についての制約は特にないが、圧延
機の能力の関係から１０％以下が適当である。
【００１１】仕上げ圧延を〔Ａｒ３ 点＋５０℃〕以下
の低温域で実施し、かつその圧下量を初期スラブ厚みの
３％以上となるような強圧下を施すことにより鋼の集合
組織の形成が助長される。これにより、圧延方向のヤン
グ率とその直角方向ヤング率の間に異方性が生まれる。 これは〔Ａｒ３ 点＋５０℃〕以下ではその鋼は加工さ
れたままの組織が残存するためである。即ち、この様な
低温域ではオーステナイトの再結晶が起こりにくく、そ
のため集合組織が形成されるものである。
の低温域で実施し、かつその圧下量を初期スラブ厚みの
３％以上となるような強圧下を施すことにより鋼の集合
組織の形成が助長される。これにより、圧延方向のヤン
グ率とその直角方向ヤング率の間に異方性が生まれる。 これは〔Ａｒ３ 点＋５０℃〕以下ではその鋼は加工さ
れたままの組織が残存するためである。即ち、この様な
低温域ではオーステナイトの再結晶が起こりにくく、そ
のため集合組織が形成されるものである。
【００１２】またフェライト変態の開始するＡｒ３ 点
以下Ａｒ１点間のいわゆる２相域で最終圧延を実施した
場合、さらに集合組織の形成が助長される。このように
熱間圧延の最終圧延を〔Ａｒ３ 点＋５０℃〕以下Ａｒ
１ 点間で行うことにより集合組織を形成させ、これに
よりコイルのヤング率にＬ，Ｃ異方性を発生させること
ができる。この場合、コイルの圧延方向ヤング率が約２
．１０×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２）に比べて、圧延直
角方向ヤング率は集合組織形成に伴い約７〜８％程度上
昇する（ヤング率の異方性）。
以下Ａｒ１点間のいわゆる２相域で最終圧延を実施した
場合、さらに集合組織の形成が助長される。このように
熱間圧延の最終圧延を〔Ａｒ３ 点＋５０℃〕以下Ａｒ
１ 点間で行うことにより集合組織を形成させ、これに
よりコイルのヤング率にＬ，Ｃ異方性を発生させること
ができる。この場合、コイルの圧延方向ヤング率が約２
．１０×１０４ （ｋｇｆ／ｍｍ２）に比べて、圧延直
角方向ヤング率は集合組織形成に伴い約７〜８％程度上
昇する（ヤング率の異方性）。
【００１３】以上のような熱間圧延条件で鋼板を製造す
ることにより、一般的に用いられているヤング率（２．
１０×１０４ ｋｇｆ ／ｍｍ２ ）に対して、鋼管円
周方向のヤング率を最大で約８％程度向上させることが
できる。このような高圧潰型電縫油井管において、その
成分での制約は特になく、必要に応じて成分系を選択す
ればよいが、できるだけ安価な成分系で製造することが
好ましい。
ることにより、一般的に用いられているヤング率（２．
１０×１０４ ｋｇｆ ／ｍｍ２ ）に対して、鋼管円
周方向のヤング率を最大で約８％程度向上させることが
できる。このような高圧潰型電縫油井管において、その
成分での制約は特になく、必要に応じて成分系を選択す
ればよいが、できるだけ安価な成分系で製造することが
好ましい。
【００１４】以下に本発明者らが推奨する成分について
簡単に紹介する。Ｃは必要な強度を得るために重要とな
るが、０．０５％未満では本発明の狙いとする降伏強度
３５ ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上を確保することが非常に困
難であるため０．０５％以上含有することが好ましい。 また、０．５０％超では強度が高くなり過ぎることや、
低温靱性、腐食特性が著しく劣化すること等より、上限
は０．５０％が適当である。
簡単に紹介する。Ｃは必要な強度を得るために重要とな
るが、０．０５％未満では本発明の狙いとする降伏強度
３５ ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上を確保することが非常に困
難であるため０．０５％以上含有することが好ましい。 また、０．５０％超では強度が高くなり過ぎることや、
低温靱性、腐食特性が著しく劣化すること等より、上限
は０．５０％が適当である。
【００１５】Ｓｉも必要な強度を得るために重要となる
が、電縫溶接性の関点から０．０５％から０．３０％が
好ましい。Ｍｎも必要な強度を得るために重要であるが
、０．５％未満では本発明の狙いとする降伏強度３５
ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上を確保することが非常に困難であ
るため０．５％以上含有することが好ましい。また、２
．０％を越えた場合、低温靱性が大幅に劣化することや
、合金コストが高くなることを考慮して、上限は２．０
％が望ましい。
が、電縫溶接性の関点から０．０５％から０．３０％が
好ましい。Ｍｎも必要な強度を得るために重要であるが
、０．５％未満では本発明の狙いとする降伏強度３５
ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上を確保することが非常に困難であ
るため０．５％以上含有することが好ましい。また、２
．０％を越えた場合、低温靱性が大幅に劣化することや
、合金コストが高くなることを考慮して、上限は２．０
％が望ましい。
【００１６】以上Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎを基本成分とするが、
必要に応じてＮｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏを１種または２種以
上添加することもある。まずＮｂについては熱間圧延時
のオーステナイトの再結晶を大幅に抑制する効果がある
ため、集合組織を形成するには効果的である。但し、０
．００５％未満ではその効果が期待出来ず、また０．０
６０％を越えて添加しても効果は変わらないため、０．
００５％から０．０６０％が適当である。
必要に応じてＮｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏを１種または２種以
上添加することもある。まずＮｂについては熱間圧延時
のオーステナイトの再結晶を大幅に抑制する効果がある
ため、集合組織を形成するには効果的である。但し、０
．００５％未満ではその効果が期待出来ず、また０．０
６０％を越えて添加しても効果は変わらないため、０．
００５％から０．０６０％が適当である。
【００１７】ＶについてもＮｂと同様に熱間圧延時のオ
ーステナイトの再結晶を遅らせる効果が若干あると言う
報告もあるが明らかではない。Ｖは低温靱性向上や強度
の向上には効果があるため、必要に応じて添加すること
は効果的である。但し、０．００５％未満ではその効果
が期待出来ず、また０．０６０％を越えて添加しても効
果は変わらないため、０．００５％から０．０６０％が
好ましい。
ーステナイトの再結晶を遅らせる効果が若干あると言う
報告もあるが明らかではない。Ｖは低温靱性向上や強度
の向上には効果があるため、必要に応じて添加すること
は効果的である。但し、０．００５％未満ではその効果
が期待出来ず、また０．０６０％を越えて添加しても効
果は変わらないため、０．００５％から０．０６０％が
好ましい。
【００１８】Ｔｉについてはスラブ加熱時のオーステナ
イト粒粗大化を抑制し、この結果フェライト粒も細粒と
なることから、低温靱性の向上には効果的である。但し
、０．００５％未満ではその効果が期待出来ず、また０
．０３０％を越えて添加しても効果は変わらないため、
０．００５％から０．０３０％が好ましい。Ｍｏは強度
を向上させるために非常に効果的な元素である。但し、
０．１０％未満ではその効果が期待出来ず、また１．０
０％を越えて添加しても効果は変わらないため、０．１
０％から１．００％が好ましい。
イト粒粗大化を抑制し、この結果フェライト粒も細粒と
なることから、低温靱性の向上には効果的である。但し
、０．００５％未満ではその効果が期待出来ず、また０
．０３０％を越えて添加しても効果は変わらないため、
０．００５％から０．０３０％が好ましい。Ｍｏは強度
を向上させるために非常に効果的な元素である。但し、
０．１０％未満ではその効果が期待出来ず、また１．０
０％を越えて添加しても効果は変わらないため、０．１
０％から１．００％が好ましい。
【００１９】その他精錬時に不可避的に得られるＰ，Ｓ
についてはできるだけ少ないことが好ましい。以上に示
した成分はあくまで一例であり、その他Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃ
ｒ，Ｚｒ等を必要に応じて添加しても良い。次にヤング
率の測定方法について簡単に説明する。
についてはできるだけ少ないことが好ましい。以上に示
した成分はあくまで一例であり、その他Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃ
ｒ，Ｚｒ等を必要に応じて添加しても良い。次にヤング
率の測定方法について簡単に説明する。
【００２０】ヤング率の測定方法については磁気振動に
より共振周波数を測定して求める方法等があるが、本発
明では鋼の音速を測定することによりヤング率を算出し
た。その方法は図１に示す様な小型試験片１を鋼管から
採取し、各面を研磨したあと管軸方向２及び管円周方向
３に超音波を発進してその時の速度からヤング率を算出
した。算出するのに使用した計算式は理論的に波動方程
式から求まるものであり、詳細は割愛するが、その結果
得られる計算式のみ以下に示す。
より共振周波数を測定して求める方法等があるが、本発
明では鋼の音速を測定することによりヤング率を算出し
た。その方法は図１に示す様な小型試験片１を鋼管から
採取し、各面を研磨したあと管軸方向２及び管円周方向
３に超音波を発進してその時の速度からヤング率を算出
した。算出するのに使用した計算式は理論的に波動方程
式から求まるものであり、詳細は割愛するが、その結果
得られる計算式のみ以下に示す。
【００２１】
【数１】
【００２２】
【実施例】本発明の実施例について表１および表２（表
１のつづき）に示した。１〜１２までは、本発明の実施
例を示し、１３〜１７は、従来比較材を示す。尚、表１
および表２（表１のつづき）に示した実施例は全て、外
径３３９．７ｍｍ、肉厚９．６ｍｍサイズの電縫油井管
である。
１のつづき）に示した。１〜１２までは、本発明の実施
例を示し、１３〜１７は、従来比較材を示す。尚、表１
および表２（表１のつづき）に示した実施例は全て、外
径３３９．７ｍｍ、肉厚９．６ｍｍサイズの電縫油井管
である。
【００２３】本発明の実施例１〜１２では、熱延での圧
延条件として、〔Ａｒ３ ＋５０℃〜Ａｒ１ 〕間の累
積圧延量を３〜１０％とすることにより、鋼管Ｃ方向の
ヤング率を従来一般値である２．１０×１０４ （
ｋｇｆ／ｍｍ２ ）よりも約８％高めており、これによ
り圧潰特性を従来材に対して向上させている。表１およ
び表２（表１のつづき）に示した実施例においては、従
来材に対して約１５％程度圧潰値が向上している。
延条件として、〔Ａｒ３ ＋５０℃〜Ａｒ１ 〕間の累
積圧延量を３〜１０％とすることにより、鋼管Ｃ方向の
ヤング率を従来一般値である２．１０×１０４ （
ｋｇｆ／ｍｍ２ ）よりも約８％高めており、これによ
り圧潰特性を従来材に対して向上させている。表１およ
び表２（表１のつづき）に示した実施例においては、従
来材に対して約１５％程度圧潰値が向上している。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【発明の効果】本発明は、電縫鋼管の円周方向ヤング率
が従来一般的に知られている値である２．１０×１０４
ｋｇｆ／ｍｍ２ よりも約８％高く、圧潰特性に優
れた電縫油井管を製造する方法を提供するものである。 本発明では、電縫鋼管の円周方向ヤング率を高めること
により圧潰特性を向上させるため、これまでは鋼管の寸
法（外径、肉厚）によってのみ左右されていた弾性域サ
イズの鋼管に対しても非常に効果的である。
が従来一般的に知られている値である２．１０×１０４
ｋｇｆ／ｍｍ２ よりも約８％高く、圧潰特性に優
れた電縫油井管を製造する方法を提供するものである。 本発明では、電縫鋼管の円周方向ヤング率を高めること
により圧潰特性を向上させるため、これまでは鋼管の寸
法（外径、肉厚）によってのみ左右されていた弾性域サ
イズの鋼管に対しても非常に効果的である。
【図１】図１は本発明における、鋼管のヤング率（Ｌ，
Ｃ方向）を測定する方法を示した簡略図である。
Ｃ方向）を測定する方法を示した簡略図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ；０．０５〜０．５０％、Ｓｉ；０
．０５〜０．３０％、Ｍｎ；０．５〜２．０％を基本成
分として、残部Ｆｅ及び不可避的不純元素からなる鋳造
スラブを熱間圧延するに際して、その鋼の〔Ａｒ３ 点
＋５０℃〕以下Ａｒ１ 点までの温度域での累積圧延率
を初期スラブ厚みの３％以上１０％以下とすることを特
徴とする鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優れ
た電縫油井管の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ；０．０５〜０．５０％、Ｓｉ；０
．０５〜０．３０％、Ｍｎ；０．５〜２．０を基本成分
として、Ｎｂ；０．００５〜０．０６０％、Ｖ；０．０
０５〜０．０６０％、Ｍｏ；０．１０〜１．００％、Ｔ
ｉ；０．００５〜０．０３０％の１種または２種以上を
含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純元素からなる鋳造スラ
ブを熱間圧延するに際して、その鋼の〔Ａｒ３ 点＋５
０℃〕以下Ａｒ１ 点までの温度域での累積圧延率を初
期スラブ厚みの３％以上１０％以下とすることを特徴と
する鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優れた電
縫油井管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3013471A JP2596861B2 (ja) | 1991-02-04 | 1991-02-04 | 鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優れた電縫油井管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3013471A JP2596861B2 (ja) | 1991-02-04 | 1991-02-04 | 鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優れた電縫油井管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04254521A true JPH04254521A (ja) | 1992-09-09 |
| JP2596861B2 JP2596861B2 (ja) | 1997-04-02 |
Family
ID=11834050
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3013471A Expired - Lifetime JP2596861B2 (ja) | 1991-02-04 | 1991-02-04 | 鋼管の円周方向ヤング率が高く圧潰特性に優れた電縫油井管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2596861B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0698443A4 (en) * | 1994-03-11 | 1997-05-21 | Nippon Steel Corp | Wire for gas metal-arc welding |
| US5723089A (en) * | 1994-03-11 | 1998-03-03 | Nippon Steel Corporation | Line pipe metal arc welded with wire alloy |
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1991
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2596861B2 (ja) | 1997-04-02 |
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