JPS62192539A - 高ｆ値熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
高ｆ値熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS62192539A JPS62192539A JP61033646A JP3364686A JPS62192539A JP S62192539 A JPS62192539 A JP S62192539A JP 61033646 A JP61033646 A JP 61033646A JP 3364686 A JP3364686 A JP 3364686A JP S62192539 A JPS62192539 A JP S62192539A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、特定の成分からなり、熱延ままで高いｒ下値
を有する熱延鋼板の製造方法に関するものである。
を有する熱延鋼板の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
薄板の加工のうち、深絞りは基本的な加工であり、薄板
の加工性のなかで論ぜられる深絞り性は極めて重要な因
子である。周知のごとく深絞り性の支配因子は下値であ
り、例えば冷延、焼鈍を施し集合組織を制御することに
よりＦ値を高める努力がなされている。ここで、下値と
はり、 Ｃ。
の加工性のなかで論ぜられる深絞り性は極めて重要な因
子である。周知のごとく深絞り性の支配因子は下値であ
り、例えば冷延、焼鈍を施し集合組織を制御することに
よりＦ値を高める努力がなされている。ここで、下値と
はり、 Ｃ。
Ｄ（４５度）方向のランクフォード値の平均値のことで
あり、それぞれのランクフォード値を’Ｌ＋ｒＣ＋ ｒ
ｏとして Ｆ＝ （ｒｔ、 ＋ｒ、 ＋２ ｒｏ ） ／４により
算出されている。
あり、それぞれのランクフォード値を’Ｌ＋ｒＣ＋ ｒ
ｏとして Ｆ＝ （ｒｔ、 ＋ｒ、 ＋２ ｒｏ ） ／４により
算出されている。
従来、熱延鋼板、では下値の低いこと（〜０．９）が常
識とされている。これは、熱間圧延ままでは結晶方位が
ランダムであり、下値に有利な集合組織が得られないか
らである。従って、下値の高い鋼板を得るためには、冷
延、焼鈍する必要があり、逆に冷延、焼鈍することがｒ
下値を確保する唯一の方法と考えられている。
識とされている。これは、熱間圧延ままでは結晶方位が
ランダムであり、下値に有利な集合組織が得られないか
らである。従って、下値の高い鋼板を得るためには、冷
延、焼鈍する必要があり、逆に冷延、焼鈍することがｒ
下値を確保する唯一の方法と考えられている。
一方、最近の、熱延鋼板の加工性に対するユーザーの要
求は、高くなる一方であり、従来の製造方法のみでは限
界近くまでに及んでいる。従って、従来にはない、まっ
たく新しい性質を有する鋼板の開発が必要とされてきた
。
求は、高くなる一方であり、従来の製造方法のみでは限
界近くまでに及んでいる。従って、従来にはない、まっ
たく新しい性質を有する鋼板の開発が必要とされてきた
。
従来技術において、高加工性という観点で、時効性に有
害な固溶（Ｃ）、 （Ｎ）を真空脱ガス法、もしくは
Ｔｉ 、Ｎｂ 、Ｂ、Ａ１などで固定することによりＩ
Ｆ（インタースティシアルフリーＩｎｔｅｒｓｔｉｔｉ
ａｌ Ｆｒｅｅ）化し、加工性に有害なｐ、 ｓなど
を極力下げた鋼を、適当な熱延条件で圧延することによ
る、低ＹＰ、高伸びでかつ伸びフランジ性、張出し性に
優れた熱延鋼板製造技術（例えば特開昭５５−１０７７
３２号公報、特開昭５４−８６４２１号公報等）は多く
見受けられる。しかしこれらはいずれも高々０．９０程
度で高いＴ値を付与させた熱延鋼板製造技術ではない。
害な固溶（Ｃ）、 （Ｎ）を真空脱ガス法、もしくは
Ｔｉ 、Ｎｂ 、Ｂ、Ａ１などで固定することによりＩ
Ｆ（インタースティシアルフリーＩｎｔｅｒｓｔｉｔｉ
ａｌ Ｆｒｅｅ）化し、加工性に有害なｐ、 ｓなど
を極力下げた鋼を、適当な熱延条件で圧延することによ
る、低ＹＰ、高伸びでかつ伸びフランジ性、張出し性に
優れた熱延鋼板製造技術（例えば特開昭５５−１０７７
３２号公報、特開昭５４−８６４２１号公報等）は多く
見受けられる。しかしこれらはいずれも高々０．９０程
度で高いＴ値を付与させた熱延鋼板製造技術ではない。
一方、熱延鋼板で高いｒ下値を付与させた製造技術とし
ては、ＩＦ化させた鋼を仕上圧延段階で温間（十油潤滑
）圧延する技術（例えば、特開昭５９−２２６１４９号
公報、特願昭５９−１２４７５１号など）がある。しか
しこれらは、いずれも焼鈍が必須であり圧延方法そのも
のが非常に難しい技術である。
ては、ＩＦ化させた鋼を仕上圧延段階で温間（十油潤滑
）圧延する技術（例えば、特開昭５９−２２６１４９号
公報、特願昭５９−１２４７５１号など）がある。しか
しこれらは、いずれも焼鈍が必須であり圧延方法そのも
のが非常に難しい技術である。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明者らは、上述した先行技術とは全く違った観点か
ら新しい性質を有する高加工性熱延鋼板を得るべく鋭意
研究検討を重ねた。その結果として新しい性質とは高い
ｒ値を得ることであることを見出した。
ら新しい性質を有する高加工性熱延鋼板を得るべく鋭意
研究検討を重ねた。その結果として新しい性質とは高い
ｒ値を得ることであることを見出した。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは、高いｒ下値を得るためには、特定成分で
オーステナイト圧延を制御すれば良いことを見出した。
オーステナイト圧延を制御すれば良いことを見出した。
すなわち本発明はＣ０，０１５ｗｔ％以下、 Ｍｎ １
．０〜２．５ｗｔ％、 ＡｆＯ，００５〜０．１０−ｔ
％、ＮｂＯ，０１〜０．０６ｗｔ％、ＴｉＯ，０１〜０
．１ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼を熱片のまま、または、加熱炉に装入し１１５
０℃以上に加熱したのち、粗圧延において９８０〜１１
００℃の温度範囲で１バス、２０％以上の大圧下を少な
くとも１回以上加え、仕上圧延をＡｒ３〜９３０℃で終
了し、仕上圧延におけるＡｒ、＋ １５０℃以下での全
圧下量を９０％以上とし、６００〜８００℃で巻取るこ
とを特徴とする高下値熱延鋼板の製造方法を要旨とする
もので、高Ｍｎで固溶（Ｃ，Ｎ）のないＩＦ鋼をγ域に
おける特定温度範囲で大圧下をとり、その後冷却し特定
の温度で巻取る技術である。
．０〜２．５ｗｔ％、 ＡｆＯ，００５〜０．１０−ｔ
％、ＮｂＯ，０１〜０．０６ｗｔ％、ＴｉＯ，０１〜０
．１ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼を熱片のまま、または、加熱炉に装入し１１５
０℃以上に加熱したのち、粗圧延において９８０〜１１
００℃の温度範囲で１バス、２０％以上の大圧下を少な
くとも１回以上加え、仕上圧延をＡｒ３〜９３０℃で終
了し、仕上圧延におけるＡｒ、＋ １５０℃以下での全
圧下量を９０％以上とし、６００〜８００℃で巻取るこ
とを特徴とする高下値熱延鋼板の製造方法を要旨とする
もので、高Ｍｎで固溶（Ｃ，Ｎ）のないＩＦ鋼をγ域に
おける特定温度範囲で大圧下をとり、その後冷却し特定
の温度で巻取る技術である。
以下、本発明の成分および熱延条件の限定理由について
詳述する。
詳述する。
Ｃは、ＩＦ化を計るためには、極力低い方が良い。本発
明鋼はＭｎの高いことが一つの特徴であるが、製鋼での
溶製上Ｍｎ添加によりＣピックアンプが生じ、どうして
もＣ量が増加してしまう場合も考慮に入れ、Ｃの上限を
０．０１５ｗｔ％とした。
明鋼はＭｎの高いことが一つの特徴であるが、製鋼での
溶製上Ｍｎ添加によりＣピックアンプが生じ、どうして
もＣ量が増加してしまう場合も考慮に入れ、Ｃの上限を
０．０１５ｗｔ％とした。
好ましい範囲は、０．００３〜０．００８ｗｔ％である
。
。
Ｍｎは、本発明にとって重要な元素である。周知のごと
＜Ｍｎは鋼の強度を上げる元素であり、従来の高加工性
熱延鋼板製造技術では、極力下げた方が良いと判断され
ていた。しかしながら、本発明者らがその常識を省みず
、敢えて添加するように至った理由は次のとおりである
。すなわち、Ｍｎは、Ｃ以外には鋼の材質をあまり劣化
させること無く変態点を下げる唯一の元素である。従っ
て、仕上圧延段階でオーステナイトを未再結晶圧延させ
るためには非常に有効な元素である。そのためには少な
くとも１．０ｗｔ％は必要である。製鋼での溶製上、特
別な配慮を必要としない範囲として、上限を ２．５ｗ
ｔ％とした。好ましい範囲は、１．０〜２．０ｗｔ％で
ある。
＜Ｍｎは鋼の強度を上げる元素であり、従来の高加工性
熱延鋼板製造技術では、極力下げた方が良いと判断され
ていた。しかしながら、本発明者らがその常識を省みず
、敢えて添加するように至った理由は次のとおりである
。すなわち、Ｍｎは、Ｃ以外には鋼の材質をあまり劣化
させること無く変態点を下げる唯一の元素である。従っ
て、仕上圧延段階でオーステナイトを未再結晶圧延させ
るためには非常に有効な元素である。そのためには少な
くとも１．０ｗｔ％は必要である。製鋼での溶製上、特
別な配慮を必要としない範囲として、上限を ２．５ｗ
ｔ％とした。好ましい範囲は、１．０〜２．０ｗｔ％で
ある。
Ａ１は、脱酸剤として必要であり、０．００５ｗｔ％未
満であるとその効果は無くなる。上限は０．１０ｗｔχ
とした。脱酸剤としての効果はこの量で十分である。
満であるとその効果は無くなる。上限は０．１０ｗｔχ
とした。脱酸剤としての効果はこの量で十分である。
Ｎｂは、Ｍｎと同様に本発明にとって重要な元素である
。従来の高加工性熱延鋼板製造技術では、ＮｂはＴｉ
と同様、唯単に時効性に有害な固溶（Ｃ）、 （Ｎ）
を固定するためにのみ添加されていた。従って、熱延加
熱温度を低（するのが、従来の製造技術である。本発明
は、それとは別の理由でＮｂを添加する。すなわち、Ｎ
ｂがオーステナイトの再結晶温度を上げる元素であるこ
とを積極的に利用する。そのために熱延加熱温度、もし
くはスラブの圧延工程に至る時の温度が重要であること
は当然である。そのための゛、必要最低Ｎｂ量は、０．
０１ｗｔ％である。また、上限としては、０．０６ｗｔ
％で充分である。好ましい範囲は、０．０２〜０．０５
ｗｔ％である。
。従来の高加工性熱延鋼板製造技術では、ＮｂはＴｉ
と同様、唯単に時効性に有害な固溶（Ｃ）、 （Ｎ）
を固定するためにのみ添加されていた。従って、熱延加
熱温度を低（するのが、従来の製造技術である。本発明
は、それとは別の理由でＮｂを添加する。すなわち、Ｎ
ｂがオーステナイトの再結晶温度を上げる元素であるこ
とを積極的に利用する。そのために熱延加熱温度、もし
くはスラブの圧延工程に至る時の温度が重要であること
は当然である。そのための゛、必要最低Ｎｂ量は、０．
０１ｗｔ％である。また、上限としては、０．０６ｗｔ
％で充分である。好ましい範囲は、０．０２〜０．０５
ｗｔ％である。
Ｔｉは、Ｃおよび不可避的不純物としてのＮ。
Ｓを固定するために添加する。その量としては０．０１
ｗｔ％は必要である。製鋼での溶製の観点より、その上
限を０．０１〜０．１ｗｔ％とした。
ｗｔ％は必要である。製鋼での溶製の観点より、その上
限を０．０１〜０．１ｗｔ％とした。
更に、より高度のｒ下値、加工”性を要求される場合を
考慮し、Ｐ、 Ｓは極力下げた方が良い。特にＰはＡ
ｒ３変態点を極端に上げるため低い方が良く、好ましい
範囲として０．０１ｗｔ％未満、Ｓは加工性向上の観点
から０．００６ｗｔ％未満を好ましい範囲とする。
考慮し、Ｐ、 Ｓは極力下げた方が良い。特にＰはＡ
ｒ３変態点を極端に上げるため低い方が良く、好ましい
範囲として０．０１ｗｔ％未満、Ｓは加工性向上の観点
から０．００６ｗｔ％未満を好ましい範囲とする。
また、Ｓｔは、圧延鋼の変態点（特に Ａｒ５）上げる
元素であるため、少なくて良（、極力下げた方が良い。
元素であるため、少なくて良（、極力下げた方が良い。
好ましい範囲は０．０５１ｗｔ％以下である。
次に、熱延条件の限定理由について詳述する。
鋳片又は鋼片などのスラブは、熱片のまま圧延工程に装
入しても良い。但し、それは粗圧延が９８０〜１１００
”ｃの温度範囲で１パス、２０％以上の大圧下を少なく
とも１回以上加えることのできるスラブ装入温度である
必要がある。加熱炉に装入する場合は、Ｎｂを固溶させ
る意味から抽出温度で１１５０℃以上確保する必要があ
る。好ましくは、１２００〜１２５０℃である。
入しても良い。但し、それは粗圧延が９８０〜１１００
”ｃの温度範囲で１パス、２０％以上の大圧下を少なく
とも１回以上加えることのできるスラブ装入温度である
必要がある。加熱炉に装入する場合は、Ｎｂを固溶させ
る意味から抽出温度で１１５０℃以上確保する必要があ
る。好ましくは、１２００〜１２５０℃である。
粗圧延は、９８０〜１１００℃の温度範囲で１パス、２
０％以上の大圧下を少なくとも１回以上加えなければな
らない。本発明の場合、粗圧延は、オーステナイトの再
結晶域で圧延し、γ粒を小さくすることに意味がある。
０％以上の大圧下を少なくとも１回以上加えなければな
らない。本発明の場合、粗圧延は、オーステナイトの再
結晶域で圧延し、γ粒を小さくすることに意味がある。
従って、９８０℃以上必要であり、これを下まわると再
結晶域圧延とはならない。逆に、１１００℃を超えた温
度で該圧延を終了してしまうと、オーステナイト粒径は
大きくなるばかりである。また、該温度範囲で１パス、
２０％以上の大圧下を少なくとも１回以上行わないこと
には、所望の集合組織が得られない。
結晶域圧延とはならない。逆に、１１００℃を超えた温
度で該圧延を終了してしまうと、オーステナイト粒径は
大きくなるばかりである。また、該温度範囲で１パス、
２０％以上の大圧下を少なくとも１回以上行わないこと
には、所望の集合組織が得られない。
仕上圧延は、Ａｒ、〜９３０℃で終了しなければならな
い。（ここでＡｒ３は、仕上圧延温度測定点に相当する
銅帯の組織写真において、α域圧延による組織（加工フ
ェライトなど）が出なくなった温度とする。）Ｎｂ、Ｍ
ｎを添加しても仕上圧延温度を上記範囲に規定しなけれ
ば、高いＦ値は得られない。これは該温度範囲がオース
テナイトの未再結晶温度範囲であり、この未再結晶温度
範囲を拡げるためにＮｂとＭｎを添加している。従って
、最も好ましい温度は、Ａｒ、直上である。該温度範囲
を上まわっても下まわってもｒ下値は出な（なる。
い。（ここでＡｒ３は、仕上圧延温度測定点に相当する
銅帯の組織写真において、α域圧延による組織（加工フ
ェライトなど）が出なくなった温度とする。）Ｎｂ、Ｍ
ｎを添加しても仕上圧延温度を上記範囲に規定しなけれ
ば、高いＦ値は得られない。これは該温度範囲がオース
テナイトの未再結晶温度範囲であり、この未再結晶温度
範囲を拡げるためにＮｂとＭｎを添加している。従って
、最も好ましい温度は、Ａｒ、直上である。該温度範囲
を上まわっても下まわってもｒ下値は出な（なる。
また、仕上圧延の圧下量は高くなければならず、Ａｒ、
＋ １５０℃以下での温度範囲での全圧下量か量が９０
％未満であれば所望のＴ値は得られない。
＋ １５０℃以下での温度範囲での全圧下量か量が９０
％未満であれば所望のＴ値は得られない。
すなわち、該温度範囲がオーステナイトの未再結晶温度
域であり、その温度範囲での圧下率を高めることにより
オーステナイトにおける強い集合組織を得ることができ
る。Ａｒ、＋ １５０℃なる温度を定めた理由は、本来
この温度は再結晶域からはずれていること、安定した操
業を行うにあたってはこの程度の範囲が必要であるため
である。従って、仕上圧延ではＡｒ＝直上における等温
圧延が最も好ましい圧延方法である。
域であり、その温度範囲での圧下率を高めることにより
オーステナイトにおける強い集合組織を得ることができ
る。Ａｒ、＋ １５０℃なる温度を定めた理由は、本来
この温度は再結晶域からはずれていること、安定した操
業を行うにあたってはこの程度の範囲が必要であるため
である。従って、仕上圧延ではＡｒ＝直上における等温
圧延が最も好ましい圧延方法である。
巻取温度は、６００℃以上である必要がある。
すなわち、高温巻取とすることによりコイル段階におけ
る自己焼鈍を活用し、ｒ下値を高める。その効果が出て
くる最低温度が、６００℃であり、好ましくは７００〜
８００℃とする。また、高温巻取により延性も高くなる
ため、この観点からも好ましい。また、８００℃以上の
高温巻取は操業上非常に困難であるため、上限は８００
℃也した。
る自己焼鈍を活用し、ｒ下値を高める。その効果が出て
くる最低温度が、６００℃であり、好ましくは７００〜
８００℃とする。また、高温巻取により延性も高くなる
ため、この観点からも好ましい。また、８００℃以上の
高温巻取は操業上非常に困難であるため、上限は８００
℃也した。
ランアウトテーブルでの冷却条件は通常の方法で良いが
、好ましくは仕上圧延終了後２秒以内に３０℃／ｓｅｃ
以上の急冷を施した方がαの集合組織形成に有利である
。
、好ましくは仕上圧延終了後２秒以内に３０℃／ｓｅｃ
以上の急冷を施した方がαの集合組織形成に有利である
。
以上で、構成要件の数値的限定理由について述べた。但
し、巻取温度は自己焼鈍を活用し、ｒ下値および伸びを
改善するため高目としたが、仮に操業上のトラブルによ
り巻取温度が低くなり、所望のｒ下値が得られなかった
場合や、より高度の加工性を得るために、バッチ焼鈍を
行っても良い。また、熱延コイルとなった後の精整工程
は通常の方法でよく、スキンパス、レベラーなども通常
の方法で良い。
し、巻取温度は自己焼鈍を活用し、ｒ下値および伸びを
改善するため高目としたが、仮に操業上のトラブルによ
り巻取温度が低くなり、所望のｒ下値が得られなかった
場合や、より高度の加工性を得るために、バッチ焼鈍を
行っても良い。また、熱延コイルとなった後の精整工程
は通常の方法でよく、スキンパス、レベラーなども通常
の方法で良い。
（実施例）
第１表に示す成分を有する鋼を、実験室にて溶製し、型
抜き後圧延実験に供した。但し、この実験室圧延は、実
機を高精度で再現できる設備により行った。第１表のう
ち本発明鋼はＩ’ｋｌ、 ２であり、磁３はＭｎ、ｔ
ｌｈ４はＮｂ、１１ｈ５はＴｉ、ｍ６はＣが発明範囲外
である。
抜き後圧延実験に供した。但し、この実験室圧延は、実
機を高精度で再現できる設備により行った。第１表のう
ち本発明鋼はＩ’ｋｌ、 ２であり、磁３はＭｎ、ｔ
ｌｈ４はＮｂ、１１ｈ５はＴｉ、ｍ６はＣが発明範囲外
である。
ン
第２表は、６鋼を用い加熱温度１２００°Ｃ（炉り 、
９５０−１１００℃における粗圧延を３パｌ （２０−
２５−２５％）Ａｒ３〜Ａｒ３＋１５０℃ごの全圧下率
を９２％とし各々のＦＴ、ＣＴをと、たときの機械的性
質である。鋼１，２は、熱延ヒま普通鋼ではこれまで得
られなかったＦ値を示また。ここで、板隠は数字で示し
た鋼を用いアル２アベツトで区別する。ＦＴは仕上圧延
終了温度ト、ＣＴは巻取温度を示す。
９５０−１１００℃における粗圧延を３パｌ （２０−
２５−２５％）Ａｒ３〜Ａｒ３＋１５０℃ごの全圧下率
を９２％とし各々のＦＴ、ＣＴをと、たときの機械的性
質である。鋼１，２は、熱延ヒま普通鋼ではこれまで得
られなかったＦ値を示また。ここで、板隠は数字で示し
た鋼を用いアル２アベツトで区別する。ＦＴは仕上圧延
終了温度ト、ＣＴは巻取温度を示す。
第３表は、鋼１，２を用い、仕上圧延温度が機戎的性質
に及ぼす影響をみたものである。（仕上Ｅ延温度、巻取
温度以外は第２表の方法と同様）本発明の仕上圧延温度
範囲を定めたのは、上記の結果が参考になったことは言
うまでもない。
に及ぼす影響をみたものである。（仕上Ｅ延温度、巻取
温度以外は第２表の方法と同様）本発明の仕上圧延温度
範囲を定めたのは、上記の結果が参考になったことは言
うまでもない。
第４表は、粗圧延率、仕上圧延率が機械的性質に及ぼす
影響をみたものである。なお、表中“粗”は、９８０〜
１１００℃の温度範囲における各パスの圧延率を示し、
“仕上”は、Ａｒｚ＋１５０℃以下での全圧下率を示す
。（ＦＴ８５０℃、 ０７７１０℃） 以上のように、各工程における圧延率が本発明の構成上
の重要因子であることは明らかである。
影響をみたものである。なお、表中“粗”は、９８０〜
１１００℃の温度範囲における各パスの圧延率を示し、
“仕上”は、Ａｒｚ＋１５０℃以下での全圧下率を示す
。（ＦＴ８５０℃、 ０７７１０℃） 以上のように、各工程における圧延率が本発明の構成上
の重要因子であることは明らかである。
（発明の効果）
本発明によれば、対象がＩＦ鋼であるため、非時効、高
延性でありかつ４０ｋｇｆ／ｎ＋”以上の高強度を有す
る鋼が製造されうる。又本発明によって得られた鋼は４
５度方向のｒ値も高いことが特徴であり、例えば角筒絞
りなどの成形に適する。
延性でありかつ４０ｋｇｆ／ｎ＋”以上の高強度を有す
る鋼が製造されうる。又本発明によって得られた鋼は４
５度方向のｒ値も高いことが特徴であり、例えば角筒絞
りなどの成形に適する。
従って、本発明による綱は革新的な良加工性熱延薄板と
しての使用用途が広く、産業上稗益するところが橿めて
大である。
しての使用用途が広く、産業上稗益するところが橿めて
大である。
Claims (1)
- Ｃ０．０１５ｗｔ％以下、Ｍｎ１．０〜２．５ｗｔ％、
Ａｌ０．００５〜０．１０ｗｔ％、Ｎｂ０．０１〜０．
０６ｗｔ％、Ｔｉ０．０１〜０．１ｗｔ％を含有し、残
部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を熱片のまま、
または、加熱炉に装入し１１５０℃以上に加熱したのち
、粗圧延において９８０〜１１００℃の温度範囲で１パ
ス、２０％以上の大圧下を少なくとも１回以上加え、仕
上圧延をＡｒ＿３〜９３０℃で終了し、仕上圧延におけ
るＡｒ＿３＋１５０℃以下での全圧下量を９０％以上と
し、６００〜８００℃で巻取ることを特徴とする高＠ｒ
＠下値熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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Patent Citations (1)
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