JPH04276051A - 溶融金属めっき方法 - Google Patents
溶融金属めっき方法Info
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- JPH04276051A JPH04276051A JP3744591A JP3744591A JPH04276051A JP H04276051 A JPH04276051 A JP H04276051A JP 3744591 A JP3744591 A JP 3744591A JP 3744591 A JP3744591 A JP 3744591A JP H04276051 A JPH04276051 A JP H04276051A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融アルミニウム、溶
融アルミニウム合金、溶融亜鉛等の溶融金属による溶融
金属めっき方法に関する。
融アルミニウム合金、溶融亜鉛等の溶融金属による溶融
金属めっき方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】以下、溶融アルミニウムめっきを例とし
て説明する。溶融アルミニウムめっき製品は、耐食性・
耐熱性に優れ、最近では一般に無めっきの状態でも耐食
性に優れるステンレス鋼板の表面に、さらに溶融アルミ
ニウムめっきを施す処理が実施されている。
て説明する。溶融アルミニウムめっき製品は、耐食性・
耐熱性に優れ、最近では一般に無めっきの状態でも耐食
性に優れるステンレス鋼板の表面に、さらに溶融アルミ
ニウムめっきを施す処理が実施されている。
【０００３】従来から、溶融アルミニウムめっき鋼板は
、表面に付着した油脂等を洗浄装置で除去した後、還元
性の雰囲気で鋼帯を加熱し、図１に示すように外気に暴
露されることなく、同じく還元性の雰囲気で保護された
スナウト内の溶融アルミニウムに導入しめっきが施され
る。図において、１は鋼帯、２は焼鈍炉、３はターニン
グロール、４はスナウト、５はめっき浴、６はシンクロ
ールである。
、表面に付着した油脂等を洗浄装置で除去した後、還元
性の雰囲気で鋼帯を加熱し、図１に示すように外気に暴
露されることなく、同じく還元性の雰囲気で保護された
スナウト内の溶融アルミニウムに導入しめっきが施され
る。図において、１は鋼帯、２は焼鈍炉、３はターニン
グロール、４はスナウト、５はめっき浴、６はシンクロ
ールである。
【０００４】このアルミニウムめっきを施す場合、溶融
状態にあるアルミニウムが非常に酸化し易いため浴表面
にアルミニウムの酸化物の膜が生じ、この膜が鋼帯の表
面に付着して溶融アルミニウムと鋼帯との冶金学的結合
を妨げる結果、この膜の付着部分にめっきが行われない
いわゆる不めっきが生ずる。また、アルミニウム浴温度
は、純アルミニウム、又は少量の合金成分を含むアルミ
ニウム合金の溶融点以上とされ、この温度では酸化物に
よるドロスが発生し、特にスナウト内に発生したドロス
は鋼帯に付着しめっき製品の品質を損う。
状態にあるアルミニウムが非常に酸化し易いため浴表面
にアルミニウムの酸化物の膜が生じ、この膜が鋼帯の表
面に付着して溶融アルミニウムと鋼帯との冶金学的結合
を妨げる結果、この膜の付着部分にめっきが行われない
いわゆる不めっきが生ずる。また、アルミニウム浴温度
は、純アルミニウム、又は少量の合金成分を含むアルミ
ニウム合金の溶融点以上とされ、この温度では酸化物に
よるドロスが発生し、特にスナウト内に発生したドロス
は鋼帯に付着しめっき製品の品質を損う。
【０００５】このドロスの悪影響を防止するため、種々
の防止法が提案されており、例えば次のようなものがあ
る。 （１）ドロスの発生を防止するため、めっき浴温度を６
５０℃以下とし、連続焼鈍炉からアルミニウムめっき浴
に連通するスナウトのめっき浴浸漬部分を加熱する。 （特開昭５７−１３１３５５号公報） （２）スナウト内を不活性ガスとし酸化を防止する。 （特開昭６０−４３４７６号公報） （３）鋼帯表面に接触する払拭体により、鋼帯に付着し
たアルミニウム酸化物を払拭除去する。（実開昭５３−
７４４２３号公報） （４）鋼帯を浴中へ導く部分の保護ガスの露点を−４０
℃以下とする。 （５）スナウト内の鋼帯導入部浴面上にドロス除去回転
ロールを設置する。（特開昭５１−５６７３８号公報）
（６）スナウト内を少量の水素を含み露点が特定温度以
下の窒素ガスで吹掃することにより、スナウト内のドロ
スを除去する。（特公昭５７−１１３９０号公報）しか
し、いずれの方法にも欠点があり、不めっきを完全に防
止することはできない。
の防止法が提案されており、例えば次のようなものがあ
る。 （１）ドロスの発生を防止するため、めっき浴温度を６
５０℃以下とし、連続焼鈍炉からアルミニウムめっき浴
に連通するスナウトのめっき浴浸漬部分を加熱する。 （特開昭５７−１３１３５５号公報） （２）スナウト内を不活性ガスとし酸化を防止する。 （特開昭６０−４３４７６号公報） （３）鋼帯表面に接触する払拭体により、鋼帯に付着し
たアルミニウム酸化物を払拭除去する。（実開昭５３−
７４４２３号公報） （４）鋼帯を浴中へ導く部分の保護ガスの露点を−４０
℃以下とする。 （５）スナウト内の鋼帯導入部浴面上にドロス除去回転
ロールを設置する。（特開昭５１−５６７３８号公報）
（６）スナウト内を少量の水素を含み露点が特定温度以
下の窒素ガスで吹掃することにより、スナウト内のドロ
スを除去する。（特公昭５７−１１３９０号公報）しか
し、いずれの方法にも欠点があり、不めっきを完全に防
止することはできない。
【０００６】すなわち、（１）の方法はスナウト内のめ
っき浴を加熱することにより、部分的にせよドロスが生
成してしまい鋼帯への付着を完全には防止できない。 （２）の方法は、単にスナウト内を不活性ガスとしたの
みでは、例えばスナウト内壁に初期に付着したドロス等
がスナウト浴面に落下し、これが鋼帯に付着してしまう
。また、めっき前にこれら付着物を除去することは工業
的に非常に困難を伴うため現実的でない。（３）の方法
は、払拭体により鋼帯に付着したアルミニウム酸化物を
払拭除去するので払拭体の劣化が予想され、常に均一な
状態で払拭体を板面に接触させ十分なる除去を実施する
のは現実的でない。また、接触状態にすることにより鋼
帯表面に疵が発生し外観を損ねることなる。（４）に示
す方法は、この雰囲気ガスはアルミニウム浴面の保護と
共に鋼帯の還元清浄作用を行うものであることから大量
のガスが必要となり、この大量のガスの露点を−４０℃
以下に下げるにはガス乾燥用ドライヤを多数設置する必
要があり、設備費の高騰をきたすうえに、大量の雰囲気
ガスの露点を−４０℃以下に維持管理するのは難しく、
度々露点が上昇して不めっきが発生する。（５）の方法
は、除去したドロスを鋼帯浸入浴面付近から常に遠ざけ
た状態におくことが困難であり、工業的規模で生産する
うえでの十分なる対処とは言えない。（６）の方法は単
に窒素ガスで吹掃するのみで、場合によっては浴面から
浴の一部がスプラッシュとして飛散し、それがスナウト
内壁に付着し冷却されて再度スナウト内浴面に落下する
ことにより鋼帯に持込まれ欠陥となる。また、同様に窒
素ガスの流量やその吹付方向によっても、前記のスプラ
ッシュの問題や、あるいは流量が小さすぎたり、浴面に
対し吹付角度が大きすぎた場合は効果が十分に得られな
い。
っき浴を加熱することにより、部分的にせよドロスが生
成してしまい鋼帯への付着を完全には防止できない。 （２）の方法は、単にスナウト内を不活性ガスとしたの
みでは、例えばスナウト内壁に初期に付着したドロス等
がスナウト浴面に落下し、これが鋼帯に付着してしまう
。また、めっき前にこれら付着物を除去することは工業
的に非常に困難を伴うため現実的でない。（３）の方法
は、払拭体により鋼帯に付着したアルミニウム酸化物を
払拭除去するので払拭体の劣化が予想され、常に均一な
状態で払拭体を板面に接触させ十分なる除去を実施する
のは現実的でない。また、接触状態にすることにより鋼
帯表面に疵が発生し外観を損ねることなる。（４）に示
す方法は、この雰囲気ガスはアルミニウム浴面の保護と
共に鋼帯の還元清浄作用を行うものであることから大量
のガスが必要となり、この大量のガスの露点を−４０℃
以下に下げるにはガス乾燥用ドライヤを多数設置する必
要があり、設備費の高騰をきたすうえに、大量の雰囲気
ガスの露点を−４０℃以下に維持管理するのは難しく、
度々露点が上昇して不めっきが発生する。（５）の方法
は、除去したドロスを鋼帯浸入浴面付近から常に遠ざけ
た状態におくことが困難であり、工業的規模で生産する
うえでの十分なる対処とは言えない。（６）の方法は単
に窒素ガスで吹掃するのみで、場合によっては浴面から
浴の一部がスプラッシュとして飛散し、それがスナウト
内壁に付着し冷却されて再度スナウト内浴面に落下する
ことにより鋼帯に持込まれ欠陥となる。また、同様に窒
素ガスの流量やその吹付方向によっても、前記のスプラ
ッシュの問題や、あるいは流量が小さすぎたり、浴面に
対し吹付角度が大きすぎた場合は効果が十分に得られな
い。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記従来技術
による不めっき防止の困難を克服し、溶融金属めっきを
、めっき欠陥がなく、長時間安定して行える方法を提供
することを目的としたものである。
による不めっき防止の困難を克服し、溶融金属めっきを
、めっき欠陥がなく、長時間安定して行える方法を提供
することを目的としたものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するために、溶融金属浴中に鋼帯を連続的に浸漬する溶
融金属めっき方法において、連続焼鈍炉から鋼帯を溶融
金属浴に導くスナウト内で、スナウトの鋼帯幅方向一端
より他端に向けて、不活性ガスを溶融金属浴面に吹付け
ることを特徴とする溶融金属めっき方法を提供するもの
で、不活性ガスとして窒素ガスを用い、スナウトの鋼帯
厚さ方向１ｍあたりの窒素ガスの吹付量を１２．５〜２
５０Ｎｍ３ ／ｈｒとし、溶融金属浴面への吹付角度を
浴面に対して１〜１０度として、溶融アルミニウム又は
溶融アルミニウム合金のめっきを行うことができる。
するために、溶融金属浴中に鋼帯を連続的に浸漬する溶
融金属めっき方法において、連続焼鈍炉から鋼帯を溶融
金属浴に導くスナウト内で、スナウトの鋼帯幅方向一端
より他端に向けて、不活性ガスを溶融金属浴面に吹付け
ることを特徴とする溶融金属めっき方法を提供するもの
で、不活性ガスとして窒素ガスを用い、スナウトの鋼帯
厚さ方向１ｍあたりの窒素ガスの吹付量を１２．５〜２
５０Ｎｍ３ ／ｈｒとし、溶融金属浴面への吹付角度を
浴面に対して１〜１０度として、溶融アルミニウム又は
溶融アルミニウム合金のめっきを行うことができる。
【０００９】
【作用】本発明方法を図面を用いて説明する。図１は本
発明に用いられる装置における鋼帯とスナウトとの位置
関係を示す縦断面模式図、図２は本発明に用いられる装
置における吹付ノズル設置位置を示す横断面模式図、図
３は本発明に用いられる装置における鋼帯と溶融浴と吹
付ノズルとの位置関係を示す斜視図で、図において、１
は鋼帯、２は焼鈍炉、３はターニングロール、４はスナ
ウト、５はめっき浴、６はシンクロール、７は不活性ガ
ス、８は吹付ノズル、９はドロス、ａは不活性ガスとス
ナウト内面との間隙である。
発明に用いられる装置における鋼帯とスナウトとの位置
関係を示す縦断面模式図、図２は本発明に用いられる装
置における吹付ノズル設置位置を示す横断面模式図、図
３は本発明に用いられる装置における鋼帯と溶融浴と吹
付ノズルとの位置関係を示す斜視図で、図において、１
は鋼帯、２は焼鈍炉、３はターニングロール、４はスナ
ウト、５はめっき浴、６はシンクロール、７は不活性ガ
ス、８は吹付ノズル、９はドロス、ａは不活性ガスとス
ナウト内面との間隙である。
【００１０】本発明方法により、めっき浴５面上のドロ
スは、吹付ノズル８によりスナウト４の鋼帯１幅方向一
端より他端にむけて吹き付けられる不活性ガス７により
上記他端に吹寄せられ、これにより浴面は清浄化され、
鋼帯のドロス付着による不めっきを防ぐことができる。 不活性ガスの吹付けは、間隙ａをなるべく小さくすると
効果的である。
スは、吹付ノズル８によりスナウト４の鋼帯１幅方向一
端より他端にむけて吹き付けられる不活性ガス７により
上記他端に吹寄せられ、これにより浴面は清浄化され、
鋼帯のドロス付着による不めっきを防ぐことができる。 不活性ガスの吹付けは、間隙ａをなるべく小さくすると
効果的である。
【００１１】本発明においては、適用される金属として
はアルミニウム、アルミニウム合金、亜鉛等があり、用
いられる不活性ガスとしては、窒素ガス、アルゴンガス
等が使用可能であるが、窒素ガスが経済的に好適である
。アルミニウム又はアルミニウム合金の溶融金属めっき
は、図８に示すように、窒素ガスをスナウトの鋼帯厚さ
方向１ｍ当たり１．２５〜２５０Ｎｍ３ ／ｈｒ（以下
、１．２５〜２５０Ｎｍ３ ／ｈｒ・ｍと記す）、図４
に示す吹付角度θを１〜１０度とすることにより、不め
っき率を０．５％以下とすることができる。
はアルミニウム、アルミニウム合金、亜鉛等があり、用
いられる不活性ガスとしては、窒素ガス、アルゴンガス
等が使用可能であるが、窒素ガスが経済的に好適である
。アルミニウム又はアルミニウム合金の溶融金属めっき
は、図８に示すように、窒素ガスをスナウトの鋼帯厚さ
方向１ｍ当たり１．２５〜２５０Ｎｍ３ ／ｈｒ（以下
、１．２５〜２５０Ｎｍ３ ／ｈｒ・ｍと記す）、図４
に示す吹付角度θを１〜１０度とすることにより、不め
っき率を０．５％以下とすることができる。
【００１２】不活性ガス吹付位置における横断面を図５
に示すように、ドロスの吹寄せられる位置にドロス溜り
１０を設けたスナウトを用いると、一旦吹寄せられた後
再び鋼帯浸入浴面に回流するドロスが減少し、めっき鋼
板の不めっき率が低下する。すなわち、この形状のスナ
ウトは、鋼帯の振動や操業上やむを得ないラインスピー
ドの変化によりスナウト内で浴面に流れが生じ、ドロス
が再度鋼帯のめっき浴浸入部分に回流するのを防ぐこと
ができる。
に示すように、ドロスの吹寄せられる位置にドロス溜り
１０を設けたスナウトを用いると、一旦吹寄せられた後
再び鋼帯浸入浴面に回流するドロスが減少し、めっき鋼
板の不めっき率が低下する。すなわち、この形状のスナ
ウトは、鋼帯の振動や操業上やむを得ないラインスピー
ドの変化によりスナウト内で浴面に流れが生じ、ドロス
が再度鋼帯のめっき浴浸入部分に回流するのを防ぐこと
ができる。
【００１３】また、縦断面を図６に示すように、スナウ
トの下端を鋼帯の厚さ方向に広げると、浴面に浮遊した
ドロスが鋼帯より遠ざかることにより、図５に示した形
状のスナウトを使用した場合と同様の効果を得ることが
できる。
トの下端を鋼帯の厚さ方向に広げると、浴面に浮遊した
ドロスが鋼帯より遠ざかることにより、図５に示した形
状のスナウトを使用した場合と同様の効果を得ることが
できる。
【００１４】
【実施例】下記条件により鋼帯の溶融アルミニウムめっ
きを実施した。 鋼帯サイズ：１．０（厚み）×９００（幅）ｍｍライン
スピード：４０ｍｐｍ アルミニウム浴：Ａｌ−１０％Ｓｉ，浴温６５０℃不活
性ガス：窒素 スナウト露点：−４０℃ 実施例１ 図２に示した形状の装置を用い、吹付角度（図４におけ
るθ）を５度、流量を５０Ｎｍ３ ／ｈｒ・ｍとし、窒
素を吹込まなかった比較例と共に、図７にめっき開始か
らの不めっき発生率（不めっき発生鋼帯数／全めっき鋼
帯数）×１００％の推移を示す。窒素の吹込みを実施し
ない場合は、めっき開始直後では窒素吹きを実施した場
合と大差はないが、時間を経過するにつれて窒素吹きは
安定しているに対し、窒素吹きを実施しない場合は不め
っきの発生率が高くなってくる。
きを実施した。 鋼帯サイズ：１．０（厚み）×９００（幅）ｍｍライン
スピード：４０ｍｐｍ アルミニウム浴：Ａｌ−１０％Ｓｉ，浴温６５０℃不活
性ガス：窒素 スナウト露点：−４０℃ 実施例１ 図２に示した形状の装置を用い、吹付角度（図４におけ
るθ）を５度、流量を５０Ｎｍ３ ／ｈｒ・ｍとし、窒
素を吹込まなかった比較例と共に、図７にめっき開始か
らの不めっき発生率（不めっき発生鋼帯数／全めっき鋼
帯数）×１００％の推移を示す。窒素の吹込みを実施し
ない場合は、めっき開始直後では窒素吹きを実施した場
合と大差はないが、時間を経過するにつれて窒素吹きは
安定しているに対し、窒素吹きを実施しない場合は不め
っきの発生率が高くなってくる。
【００１５】実施例２
図２に示した形状の装置を用い、吹付角度及び窒素の流
量を変更して３０時間操業した後の、不めっきの発生率
を調査した結果を図８に示す。図８より、吹付角度は１
〜１０度、窒素流量は１２．５〜２５０Ｎｍ３ ／ｈｒ
・ｍが適当である。
量を変更して３０時間操業した後の、不めっきの発生率
を調査した結果を図８に示す。図８より、吹付角度は１
〜１０度、窒素流量は１２．５〜２５０Ｎｍ３ ／ｈｒ
・ｍが適当である。
【００１６】実施例３
図２に示す形状のスナウトと、図５に示す形状のドロス
溜りを備えたスナウトを用い、その他の条件は実施例１
の通り実施した。その結果を図９に示す。鋼帯の振動が
発生した場合は、図５に示した形状の有効性が示されて
おり、安定した操業が実施できることがわかる。
溜りを備えたスナウトを用い、その他の条件は実施例１
の通り実施した。その結果を図９に示す。鋼帯の振動が
発生した場合は、図５に示した形状の有効性が示されて
おり、安定した操業が実施できることがわかる。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、溶融金属めっきを、め
っき欠陥なく長時間安定して行うことができる。
っき欠陥なく長時間安定して行うことができる。
【図１】鋼帯とスナウトとの位置関係を示す縦断面模式
図である。
図である。
【図２】吹込みノズルの設置位置を示す横断面模式図で
ある。
ある。
【図３】鋼帯と溶融浴と吹付ノズルとの位置関係を示す
斜視図である。
斜視図である。
【図４】不活性ガスの吹付角度を示す説明図である。
【図５】スナウトの一形状を示す横断面模式図である。
【図６】スナウトの他の形状を示す縦断面模式図である
。
。
【図７】窒素吹込みの有無とめっき時間が不めっき発生
率に及ぼす影響を示すグラフである。
率に及ぼす影響を示すグラフである。
【図８】窒素流量と吹付ノズル角度が不めっき発生率に
及ぼす影響を示すグラフである。
及ぼす影響を示すグラフである。
【図９】スナウト形状とめっき時間が不めっき発生率に
及ぼす影響を示すグラフである。
及ぼす影響を示すグラフである。
１ 鋼帯
２ 焼鈍炉 ３ ターニングロール
４ スナウト ５ めっき浴
６ シンクロール ７ 不活性ガス
８ 吹付ノズル ９ ドロス
１０ ドロス溜り ａ 間隙
θ 吹付角度
２ 焼鈍炉 ３ ターニングロール
４ スナウト ５ めっき浴
６ シンクロール ７ 不活性ガス
８ 吹付ノズル ９ ドロス
１０ ドロス溜り ａ 間隙
θ 吹付角度
Claims (2)
- 【請求項１】 溶融金属浴中に鋼帯を連続的に浸漬す
る溶融金属めっき方法において、連続焼鈍炉から鋼帯を
溶融金属浴に導くスナウト内で、スナウトの鋼帯幅方向
一端より他端に向けて、不活性ガスを溶融金属浴面に吹
付けることを特徴とする溶融金属めっき方法。 - 【請求項２】 不活性ガスとして窒素ガスを用い、ス
ナウトの鋼帯厚さ方向１ｍあたりの吹付量を１２．５〜
２５０Ｎｍ３ ／ｈｒ、溶融金属浴面への吹付角度を浴
面に対して１〜１０度として、溶融アルミニウム又は溶
融アルミニウム合金をめっきする請求項１記載の溶融金
属めっき方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3744591A JPH04276051A (ja) | 1991-03-04 | 1991-03-04 | 溶融金属めっき方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3744591A JPH04276051A (ja) | 1991-03-04 | 1991-03-04 | 溶融金属めっき方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04276051A true JPH04276051A (ja) | 1992-10-01 |
Family
ID=12497702
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3744591A Pending JPH04276051A (ja) | 1991-03-04 | 1991-03-04 | 溶融金属めっき方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04276051A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4855534B1 (ja) * | 2010-11-08 | 2012-01-18 | 三菱電線工業株式会社 | メッキ線材の製造方法 |
| EP3428305A4 (en) * | 2016-03-11 | 2019-08-21 | Nisshin Steel Co., Ltd. | PRODUCTION PROCESS FOR COPPER WIRE WITH COATING FROM ALUMINUM MELT |
-
1991
- 1991-03-04 JP JP3744591A patent/JPH04276051A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4855534B1 (ja) * | 2010-11-08 | 2012-01-18 | 三菱電線工業株式会社 | メッキ線材の製造方法 |
| EP3428305A4 (en) * | 2016-03-11 | 2019-08-21 | Nisshin Steel Co., Ltd. | PRODUCTION PROCESS FOR COPPER WIRE WITH COATING FROM ALUMINUM MELT |
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