JPH04298917A - 化合物超電導導体の製造方法 - Google Patents
化合物超電導導体の製造方法Info
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- JPH04298917A JPH04298917A JP3064448A JP6444891A JPH04298917A JP H04298917 A JPH04298917 A JP H04298917A JP 3064448 A JP3064448 A JP 3064448A JP 6444891 A JP6444891 A JP 6444891A JP H04298917 A JPH04298917 A JP H04298917A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】［発明の目的］
【０００２】
【産業上の利用分野】本発明は、化合物超電導導体の製
造方法に関する。
造方法に関する。
【０００３】
【従来の技術】現在、実用化されている超電導導体とし
ては、Ｎｂ３ ＳｎやＮｂ３ Ａｌ等の化合物系超電導
体を用いたものや、Ｎｂ−Ｔｉ やＮｂ−Ｚｒ 等の合
金系超電導体を用いたものが知られており、送電ケーブ
ルや電力をほとんど消費することなく強磁界の形成が可
能な超電導コイル等への実用化が進められている。上記
したような化合物超電導体を用いた超電導導体の製造方
法としては、ブロンズ法、チューブ法、内部拡散法、ジ
ェリーロール法等が知られている。
ては、Ｎｂ３ ＳｎやＮｂ３ Ａｌ等の化合物系超電導
体を用いたものや、Ｎｂ−Ｔｉ やＮｂ−Ｚｒ 等の合
金系超電導体を用いたものが知られており、送電ケーブ
ルや電力をほとんど消費することなく強磁界の形成が可
能な超電導コイル等への実用化が進められている。上記
したような化合物超電導体を用いた超電導導体の製造方
法としては、ブロンズ法、チューブ法、内部拡散法、ジ
ェリーロール法等が知られている。
【０００４】例えば、Ｎｂチューブ法を適用した超電導
導体は、例えば以下に示すようにして製造される。超電
導導体として、Ｎｂ３ Ｓｎマルチ超電導線を例にとる
と、まずＮｂチューブ内に、 Ｃｕ−Ｓｎ合金やＳｎ棒
を挿入したＣｕ管を充填すると共に、このＮｂチューブ
の外周にＣｕを被覆し、これをスウェージングマシン等
により一体化しながら所定の外径まで減面加工する。次
いで、この素線の多数本をＣｕ管内に挿入し、一体化し
た後に、減面加工を施して所定の線径とする。この後、
Ｎｂ３ Ｓｎの生成温度で熱処理を施すことによって、
Ｎｂチューブ内のＳｎを拡散させてＮｂと反応させ、Ｎ
ｂチューブの表面にＮｂ３ Ｓｎ超電導体層を形成する
。
導体は、例えば以下に示すようにして製造される。超電
導導体として、Ｎｂ３ Ｓｎマルチ超電導線を例にとる
と、まずＮｂチューブ内に、 Ｃｕ−Ｓｎ合金やＳｎ棒
を挿入したＣｕ管を充填すると共に、このＮｂチューブ
の外周にＣｕを被覆し、これをスウェージングマシン等
により一体化しながら所定の外径まで減面加工する。次
いで、この素線の多数本をＣｕ管内に挿入し、一体化し
た後に、減面加工を施して所定の線径とする。この後、
Ｎｂ３ Ｓｎの生成温度で熱処理を施すことによって、
Ｎｂチューブ内のＳｎを拡散させてＮｂと反応させ、Ｎ
ｂチューブの表面にＮｂ３ Ｓｎ超電導体層を形成する
。
【０００５】また、Ｎｂ３ Ｓｎ等を用いた超電導線は
、長手方向の引張り力や曲げ歪が加わった際に、臨界電
流密度等の超電導特性が低下しやすいという欠点を有し
ているが、断面円形の超電導線よりも断面矩形状の超電
導線の方が、上記した変形による超電導特性の低下が少
ないため、超電導コイルを作製するような際には、断面
矩形状の超電導線が一般的に用いられている。このよう
な平角状の超電導線は、上述したＮｂチューブ法におい
て、化合物超電導体の生成温度による熱処理前に、減面
加工によって所定の線径とした丸線を加圧ローラ等で圧
延することによって、断面形状を正方形や長方形のよう
な矩形状にし、この後に化合物超電導体の生成温度によ
る熱処理を施して得ている。
、長手方向の引張り力や曲げ歪が加わった際に、臨界電
流密度等の超電導特性が低下しやすいという欠点を有し
ているが、断面円形の超電導線よりも断面矩形状の超電
導線の方が、上記した変形による超電導特性の低下が少
ないため、超電導コイルを作製するような際には、断面
矩形状の超電導線が一般的に用いられている。このよう
な平角状の超電導線は、上述したＮｂチューブ法におい
て、化合物超電導体の生成温度による熱処理前に、減面
加工によって所定の線径とした丸線を加圧ローラ等で圧
延することによって、断面形状を正方形や長方形のよう
な矩形状にし、この後に化合物超電導体の生成温度によ
る熱処理を施して得ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述したよ
うな平角状の超電導線では、丸線を断面矩形状に加工す
る際に、図４に示すように、Ｓｎ棒１およびＣｕ管２が
順に充填されたＮｂチューブ３自体も偏平状に変形して
しまう。同図では省略したが、Ｎｂ３ Ｓｎ等の超電導
体層は、変形したＮｂチューブ３の内周側に形成される
ため、Ｎｂチューブ３が偏平状に変形すると、磁場に対
する超電導線の臨界電流密度（Ｊｃ）に異方性が生じて
しまう。この様子を図５に示す。図５から明らかなよう
に、超電導線の断面の短辺方向に磁場が印加された際の
Ｊｃ （図中、△で示す）に比べて、超電導線の断面の
長辺方向に磁場が印加された際のＪｃ （図中、○で示
す）は大幅に低下する。これによって、超電導線を使用
する際の自由度が大幅に制限されている。
うな平角状の超電導線では、丸線を断面矩形状に加工す
る際に、図４に示すように、Ｓｎ棒１およびＣｕ管２が
順に充填されたＮｂチューブ３自体も偏平状に変形して
しまう。同図では省略したが、Ｎｂ３ Ｓｎ等の超電導
体層は、変形したＮｂチューブ３の内周側に形成される
ため、Ｎｂチューブ３が偏平状に変形すると、磁場に対
する超電導線の臨界電流密度（Ｊｃ）に異方性が生じて
しまう。この様子を図５に示す。図５から明らかなよう
に、超電導線の断面の短辺方向に磁場が印加された際の
Ｊｃ （図中、△で示す）に比べて、超電導線の断面の
長辺方向に磁場が印加された際のＪｃ （図中、○で示
す）は大幅に低下する。これによって、超電導線を使用
する際の自由度が大幅に制限されている。
【０００７】また、超電導マグネットを作製する際には
、巻き易さや歪および荷重によるＪｃ の低下を抑制す
るため、平角状超電導線の断面長辺が巻き治具に接する
ように巻回している。すなわち平角状超電導線を、超電
導マグネットが形成する磁場方向に対してＪｃ の低下
が大きい方向に巻回することになる。したがって、所定
の磁場を得るためには、巻数を多くしたり、線径を太く
する等によって対処しなければならないため、大型で重
い超電導マグネットになってしまうという問題があった
。
、巻き易さや歪および荷重によるＪｃ の低下を抑制す
るため、平角状超電導線の断面長辺が巻き治具に接する
ように巻回している。すなわち平角状超電導線を、超電
導マグネットが形成する磁場方向に対してＪｃ の低下
が大きい方向に巻回することになる。したがって、所定
の磁場を得るためには、巻数を多くしたり、線径を太く
する等によって対処しなければならないため、大型で重
い超電導マグネットになってしまうという問題があった
。
【０００８】本発明は、このような従来技術の課題に対
処するためになされたもので、平角状の超電導導体を作
製する際、超電導素線を変形させることなく、所定の断
面矩形状に容易に加工することを可能にした化合物超電
導導体の製造方法を提供することを目的としている。
処するためになされたもので、平角状の超電導導体を作
製する際、超電導素線を変形させることなく、所定の断
面矩形状に容易に加工することを可能にした化合物超電
導導体の製造方法を提供することを目的としている。
【０００９】［発明の構成］
【００１０】
【課題を解決するための手段と作用】すなわち、本発明
の化合物超電導導体の製造方法は、熱処理により反応し
て化合物超電導体を形成する化合物超電導体材料を含む
多数の素線を、 ５００℃〜７００℃の範囲の温度で加
熱処理されたＣｕ系マトリックス内に埋設する工程と、
前記Ｃｕ系マトリックスの外周側に強化銅層を一体化す
る工程と、この一体化された構造体を、所定の外形形状
に冷間加工する工程と、前記加工体に対して、前記化合
物超電導体の生成温度領域での熱処理を施す工程とを有
することを特徴としている。
の化合物超電導導体の製造方法は、熱処理により反応し
て化合物超電導体を形成する化合物超電導体材料を含む
多数の素線を、 ５００℃〜７００℃の範囲の温度で加
熱処理されたＣｕ系マトリックス内に埋設する工程と、
前記Ｃｕ系マトリックスの外周側に強化銅層を一体化す
る工程と、この一体化された構造体を、所定の外形形状
に冷間加工する工程と、前記加工体に対して、前記化合
物超電導体の生成温度領域での熱処理を施す工程とを有
することを特徴としている。
【００１１】本発明に用いられる熱処理により反応して
化合物超電導体を形成する化合物超電導体材料としては
、Ｎｂ３ Ｓｎの形成材料であるＮｂとＳｎや、Ｎｂ３
Ａｌの形成材料であるＮｂとＡｌ等が例示され、例え
ばＮｂチューブ内にＳｎやＡｌを含む材料等を充填する
ことによって超電導体素線が形成される。また、Ｎｂや
ＳｎもしくはＡｌを別個に素線として用いることも可能
である。
化合物超電導体を形成する化合物超電導体材料としては
、Ｎｂ３ Ｓｎの形成材料であるＮｂとＳｎや、Ｎｂ３
Ａｌの形成材料であるＮｂとＡｌ等が例示され、例え
ばＮｂチューブ内にＳｎやＡｌを含む材料等を充填する
ことによって超電導体素線が形成される。また、Ｎｂや
ＳｎもしくはＡｌを別個に素線として用いることも可能
である。
【００１２】このような超電導体素線は、Ｃｕ系マトリ
ックス内に埋設される。また、このＣｕ系マトリックス
の外周側には、強化銅層が一体化され、本発明の化合物
超電導導体の原型となる構造体が構成される。ここで、
上記Ｃｕ系マトリックスは、 ５００℃〜 ７００℃の
温度で加熱処理されたＣｕからなるものである。このよ
うな加熱処理が施されたＣｕは、減面加工等の冷間加工
によって軟化現象を起こすため、上記超電導体素線の変
形を防止する上で非常に有効である。上記加熱処理時の
温度が ５００℃未満では、上記した軟化現象を十分に
得ることができず、また ７００℃を超えると軟化しに
くくなる。加熱処理時の雰囲気は、特に限定されるもの
ではないが、Ｃｕの酸化を防ぐ上で真空または不活性雰
囲気とすることが好ましい。ただし、大気中等の酸化性
雰囲気中において熱処理した際には、その後に酸化層の
除去処理を行えばよい。また、熱処理時間は１０時間〜
５０時間程度とすることが好ましい。また、上記したＣ
ｕ系マトリックスの外周側に一体化される強化銅として
は、例えばアルミナ粒子等による粒子分散強化型銅合金
、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｚｎ等による固溶強化型銅合金、
加工硬化させた銅等が例示され、特にアルミナ分散強化
銅が好ましい。このアルミナ分散強化銅は、Ｃｕ中にＡ
ｌ２ Ｏ ３ 粒子を １〜 ２重量％程度の範囲で分
散させることによって、分散強化させた強化Ｃｕ合金で
あり、例えば酸化銅粉末とアルミナ粉末との混合物を還
元焼結させることによって得られる。このアルミナ分散
強化銅は、化合物超電導体の生成温度による熱処理によ
っても、引張り強度の低下が極めて小さく、化合物超電
導導体の強度メンバーとして十分な効果をもたらすと共
に、超電導体素線の変形を防止する上で非常に有効であ
る。
ックス内に埋設される。また、このＣｕ系マトリックス
の外周側には、強化銅層が一体化され、本発明の化合物
超電導導体の原型となる構造体が構成される。ここで、
上記Ｃｕ系マトリックスは、 ５００℃〜 ７００℃の
温度で加熱処理されたＣｕからなるものである。このよ
うな加熱処理が施されたＣｕは、減面加工等の冷間加工
によって軟化現象を起こすため、上記超電導体素線の変
形を防止する上で非常に有効である。上記加熱処理時の
温度が ５００℃未満では、上記した軟化現象を十分に
得ることができず、また ７００℃を超えると軟化しに
くくなる。加熱処理時の雰囲気は、特に限定されるもの
ではないが、Ｃｕの酸化を防ぐ上で真空または不活性雰
囲気とすることが好ましい。ただし、大気中等の酸化性
雰囲気中において熱処理した際には、その後に酸化層の
除去処理を行えばよい。また、熱処理時間は１０時間〜
５０時間程度とすることが好ましい。また、上記したＣ
ｕ系マトリックスの外周側に一体化される強化銅として
は、例えばアルミナ粒子等による粒子分散強化型銅合金
、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｚｎ等による固溶強化型銅合金、
加工硬化させた銅等が例示され、特にアルミナ分散強化
銅が好ましい。このアルミナ分散強化銅は、Ｃｕ中にＡ
ｌ２ Ｏ ３ 粒子を １〜 ２重量％程度の範囲で分
散させることによって、分散強化させた強化Ｃｕ合金で
あり、例えば酸化銅粉末とアルミナ粉末との混合物を還
元焼結させることによって得られる。このアルミナ分散
強化銅は、化合物超電導体の生成温度による熱処理によ
っても、引張り強度の低下が極めて小さく、化合物超電
導導体の強度メンバーとして十分な効果をもたらすと共
に、超電導体素線の変形を防止する上で非常に有効であ
る。
【００１３】本発明の製造方法においては、上記した構
造体に対して冷間にて伸線加工を施し、所定の線径の丸
型線とした後、この丸型線を加圧ローラ等によって圧延
して化合物超電導導体の外形形状を断面矩形状に加工す
る。ここで、上記丸型線に印加された圧力は、最外層の
強化銅層により受け止められ、また内部のＣｕ系マトリ
ックスは伸線加工によって軟化現象を起こしており、マ
トリックス内の超電導体素線の移動が起き易くなってい
ることから、超電導体素線に加わる荷重は分散されると
共に軽減される。したがって、化合物超電導導体自体の
外形形状を断面矩形状に加工しても、超電導体素線の形
状をおおよそ断面円形に維持することができる。
造体に対して冷間にて伸線加工を施し、所定の線径の丸
型線とした後、この丸型線を加圧ローラ等によって圧延
して化合物超電導導体の外形形状を断面矩形状に加工す
る。ここで、上記丸型線に印加された圧力は、最外層の
強化銅層により受け止められ、また内部のＣｕ系マトリ
ックスは伸線加工によって軟化現象を起こしており、マ
トリックス内の超電導体素線の移動が起き易くなってい
ることから、超電導体素線に加わる荷重は分散されると
共に軽減される。したがって、化合物超電導導体自体の
外形形状を断面矩形状に加工しても、超電導体素線の形
状をおおよそ断面円形に維持することができる。
【００１４】そして、上記したように外形形状を所定の
断面矩形状に加工した加工体に対して、化合物超電導体
の生成温度領域での熱処理を施すことによって、化合物
超電導体層を形成し、目的とする化合物超電導導体が得
られる。この熱処理条件は、例えばＮｂ３ Ｓｎの場合
には ６５０℃〜 ７７０℃の温度で１０時間〜 ４０
０時間程度、Ｎｂ３ Ａｌの場合には ７５０℃〜 ９
５０℃の温度で １時間〜 １００時間程度である。
断面矩形状に加工した加工体に対して、化合物超電導体
の生成温度領域での熱処理を施すことによって、化合物
超電導体層を形成し、目的とする化合物超電導導体が得
られる。この熱処理条件は、例えばＮｂ３ Ｓｎの場合
には ６５０℃〜 ７７０℃の温度で１０時間〜 ４０
０時間程度、Ｎｂ３ Ａｌの場合には ７５０℃〜 ９
５０℃の温度で １時間〜 １００時間程度である。
【００１５】なお、本発明により得られた化合物超電導
導体を熱処理可能な製品へ適用する場合には、本発明の
熱処理をその製品の組立過程で行うようにしてもよい。 例えば、本発明により製造された超電導線を用いて超電
導マグネットを形成するような場合には、コイル用の巻
枠へ熱処理前のものを巻装し、この状態で化合物超電導
体および拡散防止層形成のための熱処理を行うようにし
てもよい。
導体を熱処理可能な製品へ適用する場合には、本発明の
熱処理をその製品の組立過程で行うようにしてもよい。 例えば、本発明により製造された超電導線を用いて超電
導マグネットを形成するような場合には、コイル用の巻
枠へ熱処理前のものを巻装し、この状態で化合物超電導
体および拡散防止層形成のための熱処理を行うようにし
てもよい。
【００１６】
【実施例】次に、本発明の化合物超電導導体の製造方法
の実施例について、図面を参照して説明する。
の実施例について、図面を参照して説明する。
【００１７】実施例１
図１および図２は、本発明の一実施例の化合物超電導導
体の製造工程を示す図である。これらの図にしたがって
、この実施例のマルチ超電導線の製造方法を以下に説明
する。
体の製造工程を示す図である。これらの図にしたがって
、この実施例のマルチ超電導線の製造方法を以下に説明
する。
【００１８】まず、純銅からなる管状部材に、大気中に
て ６００℃、１６時間の加熱処理を施した。次いで、
酸化銅の形成によって黒化した表面を光輝にするため、
さらに ６００℃の真空中で熱処理した。このような加
熱処理を施したＣｕ管を、マトリックス構成部材として
使用し、超電導体素線を以下の要領により作製した。
て ６００℃、１６時間の加熱処理を施した。次いで、
酸化銅の形成によって黒化した表面を光輝にするため、
さらに ６００℃の真空中で熱処理した。このような加
熱処理を施したＣｕ管を、マトリックス構成部材として
使用し、超電導体素線を以下の要領により作製した。
【００１９】図１（ａ）に示すように、Ｎｂチューブ１
１内にＳｎ棒１２が充填されたＣｕ管１３を挿入した後
、さらにこれを上記加熱処理が施されたＣｕ管１４内に
挿入し、一体化して超電導体素線１５を作製した。上記
加熱処理が施されたＣｕ管１４は、Ｃｕマトリックスの
構成部材となるものである。
１内にＳｎ棒１２が充填されたＣｕ管１３を挿入した後
、さらにこれを上記加熱処理が施されたＣｕ管１４内に
挿入し、一体化して超電導体素線１５を作製した。上記
加熱処理が施されたＣｕ管１４は、Ｃｕマトリックスの
構成部材となるものである。
【００２０】次に、図１（ｂ）に示すように、上記超電
導体素線１５を多数本束ね、アルミナ分散強化銅（ １
．１ｗｔ％ Ａｌ２ Ｏ ３ −Ｃｕ）管１６内に挿入
した。このアルミナ分散強化銅管１６は、目的とする超
電導線の最外層を構成するものである。
導体素線１５を多数本束ね、アルミナ分散強化銅（ １
．１ｗｔ％ Ａｌ２ Ｏ ３ −Ｃｕ）管１６内に挿入
した。このアルミナ分散強化銅管１６は、目的とする超
電導線の最外層を構成するものである。
【００２１】上記多数本の超電導体素線１５を挿入した
アルミナ分散強化銅管１６を、図２（ａ）に示すように
、スウェージングマシンによって一体化して、目的とす
る超電導線の原型となる構造体を作製した。この一体化
工程で、上記加熱処理が施されたＣｕ管１４はＣｕマト
リックスを形成する。この後、上記一体化した構造体に
、冷間にて減面加工（伸線加工）を施して、直径１．１
２ｍｍの丸形線１７を得た。
アルミナ分散強化銅管１６を、図２（ａ）に示すように
、スウェージングマシンによって一体化して、目的とす
る超電導線の原型となる構造体を作製した。この一体化
工程で、上記加熱処理が施されたＣｕ管１４はＣｕマト
リックスを形成する。この後、上記一体化した構造体に
、冷間にて減面加工（伸線加工）を施して、直径１．１
２ｍｍの丸形線１７を得た。
【００２２】次に、上記丸形線１７を加圧ローラで圧延
し、断面形状が ０．７ｍｍ× １．４ｍｍの長方形と
なるように加工して、図２（ｂ）に示すように平角線１
８を作製した。この平角線１８の断面構造を顕微鏡で観
察したところ、図２（ｂ）に示したように、超電導体素
線１５の形状はおおよそ丸形を維持していた。これは、
図２（ａ）に示したように、丸形線１７に印加された圧
力（図中、矢印Ａで示す）が、機械的強度が大きい最外
層のアルミナ分散強化銅管１６に受け止められると共に
、内部のＣｕマトリックス１４は、伸線加工によって軟
化現象を起こしており、マトリックス１４内の超電導体
素線１５の移動が起き易くなっているためである。
し、断面形状が ０．７ｍｍ× １．４ｍｍの長方形と
なるように加工して、図２（ｂ）に示すように平角線１
８を作製した。この平角線１８の断面構造を顕微鏡で観
察したところ、図２（ｂ）に示したように、超電導体素
線１５の形状はおおよそ丸形を維持していた。これは、
図２（ａ）に示したように、丸形線１７に印加された圧
力（図中、矢印Ａで示す）が、機械的強度が大きい最外
層のアルミナ分散強化銅管１６に受け止められると共に
、内部のＣｕマトリックス１４は、伸線加工によって軟
化現象を起こしており、マトリックス１４内の超電導体
素線１５の移動が起き易くなっているためである。
【００２３】この後、上記平角線１８に、真空中で ７
００℃にて３０時間熱処理を施し、Ｎｂチューブ１１と
内部のＣｕ管１３中を拡散してきたＳｎとを反応させて
、図２（ｂ）では図示を省略したが、Ｎｂチューブ１１
の内周側にＮｂ３ Ｓｎ層を形成して、目的とする平角
形の超電導線を得た。
００℃にて３０時間熱処理を施し、Ｎｂチューブ１１と
内部のＣｕ管１３中を拡散してきたＳｎとを反応させて
、図２（ｂ）では図示を省略したが、Ｎｂチューブ１１
の内周側にＮｂ３ Ｓｎ層を形成して、目的とする平角
形の超電導線を得た。
【００２４】このようにして得た平角形超電導線の臨界
電流密度を、断面の短辺方向に磁場を印加した状態と長
辺方向に磁場を印加した状態それぞれについて測定した
。その結果を図３に示す。図３から明らかなように、磁
場の印加方向に対する臨界電流密度の異方性が従来の平
角形超電導線（図５参照）に比べて大幅に改善されてい
ることが分かる。例えば、断面の短辺方向に磁場を印加
した状態では、１５テスラで ８５０Ａ／ｍｍ２ であ
り、また長辺方向に磁場を印加した状態では、１５テス
ラで８００Ａ／ｍｍ２ であった。また、平角状に加工
する前の丸形線を同様にして作製し、これに同様な熱処
理を施して得た超電導線の臨界電流密度を測定したとこ
ろ、９３５Ａ／ｍｍ２ であった。このことから、超電
導体素線を偏平させることなく平角状に加工することに
よって、臨界電流密度の値自体も丸形超電導線に近い値
が得られることが分かる。
電流密度を、断面の短辺方向に磁場を印加した状態と長
辺方向に磁場を印加した状態それぞれについて測定した
。その結果を図３に示す。図３から明らかなように、磁
場の印加方向に対する臨界電流密度の異方性が従来の平
角形超電導線（図５参照）に比べて大幅に改善されてい
ることが分かる。例えば、断面の短辺方向に磁場を印加
した状態では、１５テスラで ８５０Ａ／ｍｍ２ であ
り、また長辺方向に磁場を印加した状態では、１５テス
ラで８００Ａ／ｍｍ２ であった。また、平角状に加工
する前の丸形線を同様にして作製し、これに同様な熱処
理を施して得た超電導線の臨界電流密度を測定したとこ
ろ、９３５Ａ／ｍｍ２ であった。このことから、超電
導体素線を偏平させることなく平角状に加工することに
よって、臨界電流密度の値自体も丸形超電導線に近い値
が得られることが分かる。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の化合物超
電導導体の製造方法によれば、平角状の超電導導体を作
製する際に、超電導体素線を偏平状に変形させることな
く、所定の断面矩形状に容易に加工することが可能とな
るため、磁場の印加方向に対する臨界電流密度等の超電
導特性の異方性が小さい化合物超電導導体を提供するこ
とが可能となる。これにより、平角状の超電導導体を使
用する際の自由度を大幅に向上させることが可能となる
。
電導導体の製造方法によれば、平角状の超電導導体を作
製する際に、超電導体素線を偏平状に変形させることな
く、所定の断面矩形状に容易に加工することが可能とな
るため、磁場の印加方向に対する臨界電流密度等の超電
導特性の異方性が小さい化合物超電導導体を提供するこ
とが可能となる。これにより、平角状の超電導導体を使
用する際の自由度を大幅に向上させることが可能となる
。
【図１】本発明の一実施例の超電導線の製造工程の一部
を示す断面図である。
を示す断面図である。
【図２】図１に続く超電導線の製造工程を示す断面図で
ある。
ある。
【図３】本発明の一実施例により得た平角形超電導線の
印加磁場方向に対する臨界電流密度を示す図である。
印加磁場方向に対する臨界電流密度を示す図である。
【図４】従来の平角形超電導線の断面構造を示す図であ
る。
る。
【図５】従来の平角形の超電導線の印加磁場方向に対す
る臨界電流密度を示す図である。
る臨界電流密度を示す図である。
１１……Ｎｂチューブ
１２……Ｓｎ棒
１３……Ｃｕ管
１４……Ｃｕマトリックス（加熱処理が施されたＣｕ管
）１５……超電導体素線 １６……アルミナ分散強化銅管 １７……丸形線 １８……平角線
）１５……超電導体素線 １６……アルミナ分散強化銅管 １７……丸形線 １８……平角線
Claims (1)
- 【請求項１】 熱処理により反応して化合物超電導体
を形成する化合物超電導体材料を含む多数の素線を、
５００℃〜 ７００℃の範囲の温度で加熱処理されたＣ
ｕ系マトリックス内に埋設する工程と、前記Ｃｕ系マト
リックスの外周側に強化銅を一体化する工程と、この一
体化された構造体を、所定の外形形状に冷間加工する工
程と、前記加工体に対して、前記化合物超電導体の生成
温度領域での熱処理を施す工程とを有することを特徴と
する化合物超電導導体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3064448A JPH04298917A (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 化合物超電導導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3064448A JPH04298917A (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 化合物超電導導体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04298917A true JPH04298917A (ja) | 1992-10-22 |
Family
ID=13258548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3064448A Withdrawn JPH04298917A (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 化合物超電導導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04298917A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007173102A (ja) * | 2005-12-22 | 2007-07-05 | Kobe Steel Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材製造用前駆体およびその製造方法 |
| WO2023013726A1 (ja) | 2021-08-06 | 2023-02-09 | 古河電気工業株式会社 | 化合物超電導線用前駆体線、化合物超電導線および化合物超電導線の巻替え方法 |
-
1991
- 1991-03-28 JP JP3064448A patent/JPH04298917A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007173102A (ja) * | 2005-12-22 | 2007-07-05 | Kobe Steel Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材製造用前駆体およびその製造方法 |
| WO2023013726A1 (ja) | 2021-08-06 | 2023-02-09 | 古河電気工業株式会社 | 化合物超電導線用前駆体線、化合物超電導線および化合物超電導線の巻替え方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |