JPH04314903A - タペット - Google Patents
タペットInfo
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- JPH04314903A JPH04314903A JP10865491A JP10865491A JPH04314903A JP H04314903 A JPH04314903 A JP H04314903A JP 10865491 A JP10865491 A JP 10865491A JP 10865491 A JP10865491 A JP 10865491A JP H04314903 A JPH04314903 A JP H04314903A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flange
- tappet
- crowning
- ceramic plate
- maximum thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用エンジン等の
内燃機関その他の産業用機械に用いるタペットに関する
。
内燃機関その他の産業用機械に用いるタペットに関する
。
【０００２】
【従来の技術】従来、タペット等の摺動部品の摺動面は
、カム等との片当たりを防止する目的で中央に向かって
数μｍ〜数十μｍの緩やかな膨らみを持たせた所謂クラ
ウニング形状になっている。このクラウニング形状は三
次曲面であるため、研磨等の方法では成形が困難でコス
トが高くつく。そこで、金属にセラミック板をろう付け
し、その両者の熱膨張率の差を利用してセラミック板の
表面にクラウニング形状をつけるようにした技術が本出
願人の出願に係る特開昭６３−２２５７２８号に開示さ
れている。
、カム等との片当たりを防止する目的で中央に向かって
数μｍ〜数十μｍの緩やかな膨らみを持たせた所謂クラ
ウニング形状になっている。このクラウニング形状は三
次曲面であるため、研磨等の方法では成形が困難でコス
トが高くつく。そこで、金属にセラミック板をろう付け
し、その両者の熱膨張率の差を利用してセラミック板の
表面にクラウニング形状をつけるようにした技術が本出
願人の出願に係る特開昭６３−２２５７２８号に開示さ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記特開昭６３−２２
５７２８号の技術は、第１にろう付けする際に接合炉内
の場所によって若干の温度差や冷却速度の差があること
、第２に鋼材のロットによっても収縮量が僅かづつ異な
ること、等の理由によってクラウニング量のばらつきが
大きくなる虞がある。タペットに要求されるクラウニン
グ量は、少なすぎるとカムとの片当たりを生じ、多すぎ
ると面圧が高くなりすぎて異常摩耗の原因になるため、
非常に厳しく管理する必要がある。従って、クラウニン
グ量のばらつきを如何に許容範囲内に抑制できるかが前
記特開昭６３−２２５７２８号の重要な課題であった。 また、エンジン等の運転時にタペットの温度が上昇する
と、金属とセラミックの熱膨張率の差によって金属が多
く伸びるためクラウニング量が減少する。このクラウニ
ング量の減少が初期クラウニング量を上回ると逆クラウ
ニング形状になり、カムとの片当たりを起こす。特に、
スライダー部の下端に鍔部を形成した所謂逆さ茸形のタ
ペットでは、鍔部の剛性がスライダー部に比べて小さい
ため変形し易く、運転時の熱で逆クラウニング形状にな
る危険性が高い。従って、このような運転時の熱による
クラウニング量の減少を如何に少なくできるかという点
も先の課題と同様に重要であった。
５７２８号の技術は、第１にろう付けする際に接合炉内
の場所によって若干の温度差や冷却速度の差があること
、第２に鋼材のロットによっても収縮量が僅かづつ異な
ること、等の理由によってクラウニング量のばらつきが
大きくなる虞がある。タペットに要求されるクラウニン
グ量は、少なすぎるとカムとの片当たりを生じ、多すぎ
ると面圧が高くなりすぎて異常摩耗の原因になるため、
非常に厳しく管理する必要がある。従って、クラウニン
グ量のばらつきを如何に許容範囲内に抑制できるかが前
記特開昭６３−２２５７２８号の重要な課題であった。 また、エンジン等の運転時にタペットの温度が上昇する
と、金属とセラミックの熱膨張率の差によって金属が多
く伸びるためクラウニング量が減少する。このクラウニ
ング量の減少が初期クラウニング量を上回ると逆クラウ
ニング形状になり、カムとの片当たりを起こす。特に、
スライダー部の下端に鍔部を形成した所謂逆さ茸形のタ
ペットでは、鍔部の剛性がスライダー部に比べて小さい
ため変形し易く、運転時の熱で逆クラウニング形状にな
る危険性が高い。従って、このような運転時の熱による
クラウニング量の減少を如何に少なくできるかという点
も先の課題と同様に重要であった。
【０００４】本発明は上記従来技術に存する課題を克服
するべくなされたもので、生産時のクラウニング量のば
らつきを許容範囲に抑制し、さらに使用時（運転時）の
熱によってもクラウニング量の減少が少ないタペットの
提供を目的とする。
するべくなされたもので、生産時のクラウニング量のば
らつきを許容範囲に抑制し、さらに使用時（運転時）の
熱によってもクラウニング量の減少が少ないタペットの
提供を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め本発明は、スライダー部の下端に鍔部を形成した逆さ
茸形をなす金属製のタペット本体と、該タペット本体の
底壁に接合され、前記タペット本体との熱膨張率の差を
利用してクラウニング形状がつけられるセラミック板と
からなるタペットにおいて、タペット本体の鍔部の最大
厚みＡ２と鍔部径Ｄ１との寸法比を（Ａ２／Ｄ１≧０．
１）にし、且つ、鍔部の最大厚みＡ２とセラミック板の
厚みＡ１との寸法比を（Ａ２／Ａ１≧２）にしたタペッ
トを提供するものである。またさらに望ましくは、前記
タペット本体の鍔部の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１との寸
法比を（０．１≦Ａ２／Ｄ１≦０．４）にするのが良い
。なお、ここで鍔部の最大厚みＡ２とは、鍔部の下端か
ら、スライダー部と同径の部分までの厚さをいう。
め本発明は、スライダー部の下端に鍔部を形成した逆さ
茸形をなす金属製のタペット本体と、該タペット本体の
底壁に接合され、前記タペット本体との熱膨張率の差を
利用してクラウニング形状がつけられるセラミック板と
からなるタペットにおいて、タペット本体の鍔部の最大
厚みＡ２と鍔部径Ｄ１との寸法比を（Ａ２／Ｄ１≧０．
１）にし、且つ、鍔部の最大厚みＡ２とセラミック板の
厚みＡ１との寸法比を（Ａ２／Ａ１≧２）にしたタペッ
トを提供するものである。またさらに望ましくは、前記
タペット本体の鍔部の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１との寸
法比を（０．１≦Ａ２／Ｄ１≦０．４）にするのが良い
。なお、ここで鍔部の最大厚みＡ２とは、鍔部の下端か
ら、スライダー部と同径の部分までの厚さをいう。
【０００６】
【作用】鍔部の最大厚みＡ２が鍔部径Ｄ１に対し０．１
倍未満の場合は鍔部の剛性が不足し、クラウニング量の
ばらつきが大きくなる。従って、過大なクラウニングが
ついて異常摩耗するか、或いは、クラウニングが小さす
ぎてカムとの片当たりを起こし、やはり異常摩耗する。 鍔部の最大厚みＡ２がセラミック板の厚みＡ１の２倍未
満の場合には、鍔部が変形してしまうため規定のクラウ
ニング量を得ることが難しく、また、運転時の熱影響を
受けて鍔部が多く膨張してクラウニング形状を保てない
。そしてさらに、セラミック板の厚みＡ１が薄い場合は
、運転時にセラミック板に作用する衝撃力を鍔部が吸収
しきれず、セラミック板が破壊する場合がある。一方、
鍔部の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１との寸法比を高くして
ゆくと鍔部とセラミック板の接合部に大きな引張応力が
作用してセラミック板の割れや剥離という弊害が若干現
れる事があるが、請求項２のように、タペット本体の鍔
部の最大厚みＡ２を鍔部径Ｄ１の０．４倍以下に設定す
ればそのようなセラミック板の割れや剥離も防ぎ得る。 また、本発明の寸法比率に設定したものでは生産時のク
ラウニング量のばらつきが小さいが、それはタペットの
クラウニング量変化が温度変化に対して鈍感であること
を意味する。従って、運転時の温度変化に対しても鈍感
な反応を示し、クラウニング量の減少が極めて少ない。
倍未満の場合は鍔部の剛性が不足し、クラウニング量の
ばらつきが大きくなる。従って、過大なクラウニングが
ついて異常摩耗するか、或いは、クラウニングが小さす
ぎてカムとの片当たりを起こし、やはり異常摩耗する。 鍔部の最大厚みＡ２がセラミック板の厚みＡ１の２倍未
満の場合には、鍔部が変形してしまうため規定のクラウ
ニング量を得ることが難しく、また、運転時の熱影響を
受けて鍔部が多く膨張してクラウニング形状を保てない
。そしてさらに、セラミック板の厚みＡ１が薄い場合は
、運転時にセラミック板に作用する衝撃力を鍔部が吸収
しきれず、セラミック板が破壊する場合がある。一方、
鍔部の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１との寸法比を高くして
ゆくと鍔部とセラミック板の接合部に大きな引張応力が
作用してセラミック板の割れや剥離という弊害が若干現
れる事があるが、請求項２のように、タペット本体の鍔
部の最大厚みＡ２を鍔部径Ｄ１の０．４倍以下に設定す
ればそのようなセラミック板の割れや剥離も防ぎ得る。 また、本発明の寸法比率に設定したものでは生産時のク
ラウニング量のばらつきが小さいが、それはタペットの
クラウニング量変化が温度変化に対して鈍感であること
を意味する。従って、運転時の温度変化に対しても鈍感
な反応を示し、クラウニング量の減少が極めて少ない。
【０００７】
【実施例１】図１は実施例１を示すタペットＩの縦断面
図である。該タペットＩは、金属製のタペット本体１の
底壁にセラミック板２を接合したものである。タペット
本体１は、プッシュロッドとの当たり面となる半球状の
凹部３を頂部に形成した円柱状のスライダー部４と、そ
のスライダー部４の下端に形成した略円錐台径の鍔部５
とからなり、総合的に逆さ茸形をしている。材質は、Ｊ
ＩＳＳＮＣＭ６３０であり、かかる材質の丸棒から削り
だして成形する。セラミック板２は窒化珪素９０重量％
にＹ２Ｏ３−Ａｌ２Ｏ３系焼結助材を混合し、成形バイ
ンダを加えて金型プレスにより円板状に成形し、焼成後
両面を研磨加工した。タペット本体１とセラミック板２
はＴｉを含む銀ろうにより真空中で８００℃×３０分で
加熱接合した。銀ろうはＡｇ−Ｃｕ−Ｉｎ−Ｔｉ系を用
いた。タペットＩの形状は、鍔部５の最大厚みＡ２と鍔
部径Ｄ１との寸法比が（Ａ２／Ｄ１≧０．１）を満足し
、且つ、鍔部５の最大厚みＡ２とセラミック板２の厚み
Ａ１との寸法比が（Ａ２／Ａ１≧２）となるように設定
される。
図である。該タペットＩは、金属製のタペット本体１の
底壁にセラミック板２を接合したものである。タペット
本体１は、プッシュロッドとの当たり面となる半球状の
凹部３を頂部に形成した円柱状のスライダー部４と、そ
のスライダー部４の下端に形成した略円錐台径の鍔部５
とからなり、総合的に逆さ茸形をしている。材質は、Ｊ
ＩＳＳＮＣＭ６３０であり、かかる材質の丸棒から削り
だして成形する。セラミック板２は窒化珪素９０重量％
にＹ２Ｏ３−Ａｌ２Ｏ３系焼結助材を混合し、成形バイ
ンダを加えて金型プレスにより円板状に成形し、焼成後
両面を研磨加工した。タペット本体１とセラミック板２
はＴｉを含む銀ろうにより真空中で８００℃×３０分で
加熱接合した。銀ろうはＡｇ−Ｃｕ−Ｉｎ−Ｔｉ系を用
いた。タペットＩの形状は、鍔部５の最大厚みＡ２と鍔
部径Ｄ１との寸法比が（Ａ２／Ｄ１≧０．１）を満足し
、且つ、鍔部５の最大厚みＡ２とセラミック板２の厚み
Ａ１との寸法比が（Ａ２／Ａ１≧２）となるように設定
される。
【０００８】次に、タペットＩに基づくテストサンプル
を多数製作しクラウニング量について調べた。テストサ
ンプルの各部の寸法は、全長Ｌ＝８０ｍｍ、鍔部径Ｄ１
＝φ４０ｍｍ、スライダー部径Ｄ２＝２５ｍｍ、セラミ
ック板２の厚みＡ１＝２ｍｍ，３ｍｍ、鍔部５のテーパ
角α＝１０゜，３０゜とし、本発明の効果を確認するた
め鍔部５の最大厚みＡ２を種々変更した。そして、テス
トサンプルを、１つの形状について５種類の鋼材ロット
（鋼材の溶解ロット）各２０個づつを用いて合計１００
個製作し、その１００個の全てについてクラウニング量
を測定した。この作業を全てのテストサンプルごとに行
った。各々の形状でのクラウニング量のばらつきを標準
偏差値（±３σ）で表し、その結果を図２のグラフに示
す。なお、テストサンプルで許容されるクラウニング量
は１５μｍ〜４５μｍであることが他の試験で確認され
ている。すなわち、この値以外のものはカムとの片当た
りや、面圧の上昇等の問題が発生し、カムが異常摩耗す
るのである。従って、許容されるクラウニング量の幅は
３０μｍ以下である。
を多数製作しクラウニング量について調べた。テストサ
ンプルの各部の寸法は、全長Ｌ＝８０ｍｍ、鍔部径Ｄ１
＝φ４０ｍｍ、スライダー部径Ｄ２＝２５ｍｍ、セラミ
ック板２の厚みＡ１＝２ｍｍ，３ｍｍ、鍔部５のテーパ
角α＝１０゜，３０゜とし、本発明の効果を確認するた
め鍔部５の最大厚みＡ２を種々変更した。そして、テス
トサンプルを、１つの形状について５種類の鋼材ロット
（鋼材の溶解ロット）各２０個づつを用いて合計１００
個製作し、その１００個の全てについてクラウニング量
を測定した。この作業を全てのテストサンプルごとに行
った。各々の形状でのクラウニング量のばらつきを標準
偏差値（±３σ）で表し、その結果を図２のグラフに示
す。なお、テストサンプルで許容されるクラウニング量
は１５μｍ〜４５μｍであることが他の試験で確認され
ている。すなわち、この値以外のものはカムとの片当た
りや、面圧の上昇等の問題が発生し、カムが異常摩耗す
るのである。従って、許容されるクラウニング量の幅は
３０μｍ以下である。
【０００９】図２のグラフより、鍔部５の最大厚みＡ２
と鍔部径Ｄ１の比が（Ａ２／Ｄ１＜０．１）のものはク
ラウニング量のばらつきが大きくて問題あることが判る
。また、鍔部５の最大厚みＡ２とセラミック板２の厚み
Ａ１の比が（Ａ２／Ａ１＜２）のものでは、仮に鍔部５
の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１の比が（Ａ２／Ｄ１≧０．
１）であっても規定値に入らないものが多くあった。一
方、鍔部５の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１の比が（Ａ２／
Ｄ１＞０．４）のものではセラミック板２の割れや接合
面の剥離が、セラミック板２の厚みＡ１＝２ｍｍのもの
で２％、セラミック板２の厚みＡ１＝３ｍｍのもので８
％あった。この結果は、鍔部の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ
１との寸法比を（Ａ２／Ｄ１≦０．４）にすることによ
り本発明の効果がより完全に達成できることを示す。ま
たそれと同時に、鍔部５の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１の
比が（Ａ２／Ｄ１＞０．４）であっても不良率が僅かで
あることから、（Ａ２／Ｄ１）の上限値を限定しない請
求項１の発明でも、所期の目的を十分達成できることが
判る。
と鍔部径Ｄ１の比が（Ａ２／Ｄ１＜０．１）のものはク
ラウニング量のばらつきが大きくて問題あることが判る
。また、鍔部５の最大厚みＡ２とセラミック板２の厚み
Ａ１の比が（Ａ２／Ａ１＜２）のものでは、仮に鍔部５
の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１の比が（Ａ２／Ｄ１≧０．
１）であっても規定値に入らないものが多くあった。一
方、鍔部５の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１の比が（Ａ２／
Ｄ１＞０．４）のものではセラミック板２の割れや接合
面の剥離が、セラミック板２の厚みＡ１＝２ｍｍのもの
で２％、セラミック板２の厚みＡ１＝３ｍｍのもので８
％あった。この結果は、鍔部の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ
１との寸法比を（Ａ２／Ｄ１≦０．４）にすることによ
り本発明の効果がより完全に達成できることを示す。ま
たそれと同時に、鍔部５の最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１の
比が（Ａ２／Ｄ１＞０．４）であっても不良率が僅かで
あることから、（Ａ２／Ｄ１）の上限値を限定しない請
求項１の発明でも、所期の目的を十分達成できることが
判る。
【００１０】次に、前記試験で得られたタペットＩの中
から、クラウニング量の小さなもの（約１５μｍ）を抽
出し、運転時最大温度相当である１５０℃に加熱した状
態でのクラウニング量を測定した。その結果を図３のグ
ラフに示した。このようにタペットを１５０℃に加熱し
て測定した結果、室温状態で許容範囲内のクラウニング
が形成されている場合でも、鍔部５の最大厚みＡ２と鍔
部径Ｄ１との比が（Ａ２／Ｄ１＜０．１）のものでは、
クラウニング形状が保たれずに殆どフラットになったり
、或いは逆クラウニング形状になってしまうことが確認
できた。そしてテストサンプルの一部をＯＨＶディーゼ
ルエンジン（排気量 １５，０００ｃｃ、８気筒）に
装着し、定格回転数（約２，５００ｒｐｍ）の１５０％
で１００時間運転したところ、前記セラミック板２がフ
ラットになったり逆クラウニング形状になったタペット
Ｉはカムに異常摩耗が発生した。一方、本発明に係るタ
ペットＩを使用したものでは、タペットＩ及びカムの双
方とも摩耗量は３μｍ以下であり全く問題はなかった。
から、クラウニング量の小さなもの（約１５μｍ）を抽
出し、運転時最大温度相当である１５０℃に加熱した状
態でのクラウニング量を測定した。その結果を図３のグ
ラフに示した。このようにタペットを１５０℃に加熱し
て測定した結果、室温状態で許容範囲内のクラウニング
が形成されている場合でも、鍔部５の最大厚みＡ２と鍔
部径Ｄ１との比が（Ａ２／Ｄ１＜０．１）のものでは、
クラウニング形状が保たれずに殆どフラットになったり
、或いは逆クラウニング形状になってしまうことが確認
できた。そしてテストサンプルの一部をＯＨＶディーゼ
ルエンジン（排気量 １５，０００ｃｃ、８気筒）に
装着し、定格回転数（約２，５００ｒｐｍ）の１５０％
で１００時間運転したところ、前記セラミック板２がフ
ラットになったり逆クラウニング形状になったタペット
Ｉはカムに異常摩耗が発生した。一方、本発明に係るタ
ペットＩを使用したものでは、タペットＩ及びカムの双
方とも摩耗量は３μｍ以下であり全く問題はなかった。
【００１１】
【実施例２】図４は実施例２のタペットＩＩを示す縦断
面図である。該タペットＩＩは、金属製のタペット本体
１を上半部１ａと下半部１ｂに分割形成して溶接接合し
、このタペット本体１の底壁にセラミック板２をろう付
け接合したものである。上半部１ａはＪＩＳ Ｓ４０
Ｃの鋼材丸棒から有底円筒状に削りだし、９００℃に加
熱して油焼き入れしたものである。下半部１ｂはＪＩＳ
ＳＮＣＭ６３０の鋼材を削りだして成形したもので
ある。セラミック板２は前記タペットＩと同じである。 そして、先ず下半部１ｂとセラミック板２を前記タペッ
トＩと同じ条件でろう付けしたのち、上半部１ａと下半
部１ｂを電子ビーム溶接により接合した。
面図である。該タペットＩＩは、金属製のタペット本体
１を上半部１ａと下半部１ｂに分割形成して溶接接合し
、このタペット本体１の底壁にセラミック板２をろう付
け接合したものである。上半部１ａはＪＩＳ Ｓ４０
Ｃの鋼材丸棒から有底円筒状に削りだし、９００℃に加
熱して油焼き入れしたものである。下半部１ｂはＪＩＳ
ＳＮＣＭ６３０の鋼材を削りだして成形したもので
ある。セラミック板２は前記タペットＩと同じである。 そして、先ず下半部１ｂとセラミック板２を前記タペッ
トＩと同じ条件でろう付けしたのち、上半部１ａと下半
部１ｂを電子ビーム溶接により接合した。
【００１２】次に、タペットＩＩに基づくテストサンプ
ルを製作し、前記と同様クラウニング量のばらつきを調
べた。各々の形状でのクラウニング量のばらつき（±３
σ）を図５に示す。なお、タペットＩＩ各部の寸法は、
全長Ｌ＝６０ｍｍ、鍔部径Ｄ１＝φ３３ｍｍ、スライダ
ー部外径Ｄ２＝２０ｍｍ、同内径Ｄ３＝１５ｍｍ、セラ
ミック板２の厚みＡ１＝１．５ｍｍ，２ｍｍ，３ｍｍ、
鍔部５のテーパ角α＝２０゜（但し、Ａ２／Ｄ１＜０．
１のものは１０゜）とし、本発明の効果を確認するため
鍔部５の最大厚みＡ２を種々変更した。この結果からも
本発明に係るタペットＩＩのクラウニング形状が許容範
囲にあることが確認できる。
ルを製作し、前記と同様クラウニング量のばらつきを調
べた。各々の形状でのクラウニング量のばらつき（±３
σ）を図５に示す。なお、タペットＩＩ各部の寸法は、
全長Ｌ＝６０ｍｍ、鍔部径Ｄ１＝φ３３ｍｍ、スライダ
ー部外径Ｄ２＝２０ｍｍ、同内径Ｄ３＝１５ｍｍ、セラ
ミック板２の厚みＡ１＝１．５ｍｍ，２ｍｍ，３ｍｍ、
鍔部５のテーパ角α＝２０゜（但し、Ａ２／Ｄ１＜０．
１のものは１０゜）とし、本発明の効果を確認するため
鍔部５の最大厚みＡ２を種々変更した。この結果からも
本発明に係るタペットＩＩのクラウニング形状が許容範
囲にあることが確認できる。
【００１３】
【発明の効果】以上テストサンプルによる試験結果から
明かなように、本発明のタペットは、生産時のクラウニ
ング量のばらつきを最小限に抑制することができる。こ
れによりタペット製造の歩留まりを大幅に向上させるこ
とができる。すなわち、クラウニング量自体は、セラミ
ック板の接合温度や冷却温度を変えることによってコン
トロールできるから、許容されるクラウニング量の範囲
内にばらつきが収まるように接合温度等を設定すればよ
いのである。また、本発明の寸法比率に設定したもので
は、クラウニング量変化が温度変化に対して鈍感になり
、運転時の温度変化に対してもクラウニング量の減少が
極めて少なくなる。如上のように本発明は、金属とセラ
ミック板の熱膨張率の差を利用してクラウニング形状を
つける技術の生産性と信頼性を著しく高めることができ
る。また、請求項２のように鍔部の最大厚みを鍔部径の
０．４倍以下に制限することによって、生産時における
セラミック板の割れや剥離等の不良も生じない効果があ
る。
明かなように、本発明のタペットは、生産時のクラウニ
ング量のばらつきを最小限に抑制することができる。こ
れによりタペット製造の歩留まりを大幅に向上させるこ
とができる。すなわち、クラウニング量自体は、セラミ
ック板の接合温度や冷却温度を変えることによってコン
トロールできるから、許容されるクラウニング量の範囲
内にばらつきが収まるように接合温度等を設定すればよ
いのである。また、本発明の寸法比率に設定したもので
は、クラウニング量変化が温度変化に対して鈍感になり
、運転時の温度変化に対してもクラウニング量の減少が
極めて少なくなる。如上のように本発明は、金属とセラ
ミック板の熱膨張率の差を利用してクラウニング形状を
つける技術の生産性と信頼性を著しく高めることができ
る。また、請求項２のように鍔部の最大厚みを鍔部径の
０．４倍以下に制限することによって、生産時における
セラミック板の割れや剥離等の不良も生じない効果があ
る。
【図１】実施例１を示すタペットの縦断面図である。
【図２】（鍔部最大厚み／鍔部径）と（クラウニング量
のばらつき）の関係を示すグラフである。
のばらつき）の関係を示すグラフである。
【図３】（鍔部最大厚み／鍔部径）と（１５０℃でのク
ラウニング量）の関係を示すグラフである。
ラウニング量）の関係を示すグラフである。
【図４】実施例２を示すタペットの縦断面図である。
【図５】（鍔部最大厚み／鍔部径）と（クラウニング量
のばらつき）の関係を示すグラフである。
のばらつき）の関係を示すグラフである。
Ｉ，ＩＩ …タペット
１ …タペット本体
２ …セラミック板
４ …スライダー部
５ …鍔部
Ｄ１ …鍔部径
Ａ１ …セラミック板の厚み
Ａ２ …鍔部の最大厚み
Claims (2)
- 【請求項１】 スライダー部の下端に鍔部を形成した
逆さ茸形をなす金属製のタペット本体と、該タペット本
体の底壁に接合され、前記タペット本体との熱膨張率の
差を利用してクラウニング形状がつけられるセラミック
板とからなるタペットにおいて、タペット本体の鍔部の
最大厚みＡ２と鍔部径Ｄ１との寸法比を（Ａ２／Ｄ１≧
０．１）にし、且つ、鍔部の最大厚みＡ２とセラミック
板の厚みＡ１との寸法比を（Ａ２／Ａ１≧２）にしたこ
とを特徴とするタペット。 - 【請求項２】 前記タペット本体の鍔部の最大厚みＡ
２と鍔部径Ｄ１との寸法比を（０．１≦Ａ２／Ｄ１≦０
．４）にしたことを特徴とする請求項１記載のタペット
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10865491A JP2715381B2 (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | タペット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10865491A JP2715381B2 (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | タペット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04314903A true JPH04314903A (ja) | 1992-11-06 |
| JP2715381B2 JP2715381B2 (ja) | 1998-02-18 |
Family
ID=14490292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10865491A Expired - Lifetime JP2715381B2 (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | タペット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2715381B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0794321A1 (en) | 1995-06-19 | 1997-09-10 | Sumitomo Electric Industries, Limited | Sliding part and method for manufacturing the same |
| US5809842A (en) * | 1995-06-26 | 1998-09-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Ceramic sliding component |
| JP2012072671A (ja) * | 2010-09-28 | 2012-04-12 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関のバルブリフタ |
-
1991
- 1991-04-12 JP JP10865491A patent/JP2715381B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0794321A1 (en) | 1995-06-19 | 1997-09-10 | Sumitomo Electric Industries, Limited | Sliding part and method for manufacturing the same |
| US5783314A (en) * | 1995-06-19 | 1998-07-21 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Sliding component and production method thereof |
| US5809842A (en) * | 1995-06-26 | 1998-09-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Ceramic sliding component |
| JP2012072671A (ja) * | 2010-09-28 | 2012-04-12 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関のバルブリフタ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2715381B2 (ja) | 1998-02-18 |
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