JPH04321705A - 駆動装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、圧縮機、燃焼器、ガス
タービンを備えてオープンガスタービンサイクルを形成
するとともに、前記ガスタービンからの廃熱により蒸気
を生成する廃熱ボイラーを備え、前記廃熱ボイラーによ
り生成された蒸気を、前記ガスタービンの高圧部に導く
高圧蒸気路を設けた駆動装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】この種の駆動装置を説明するに際して、
この駆動装置に連結される被駆動側機器が発電機である
発電設備に採用される発電サイクルについて以下に説明
する。従来、発電設備に採用されているサイクルとして
は、コンバイドサイクル（蒸気複合ガスタービンサイク
ル）とチェンサイクル（蒸気吹込ガスタービンサイクル
、もしくはＳＴＩＧとも呼ばれる。）が知られている。 コンバインドサイクル１は、最近のＬＮＧを燃料とした
火力発電に多く用いられるようになったものであり、図
５にこのサイクルの構成が示されている。このサイクル
１は、オープンガスタービンサイクルを構成するガスタ
ービン２の排気路３に、廃熱ボイラー４を備え、さらに
この廃熱ボイラー４に対して前述のオープンガスタービ
ンサイクルとは別個にクローズド蒸気タービンサイクル
５を備えて構成するものである。このサイクル１は、従
来の火力発電（効率３９％）に比して効率が良化する（
４２％程度）とともに、始動、停止の容易性、小型ユニ
ットに於ける高効率性等の利点を有するものである。一
方、チェンサイクル６は、提案はされているものの日本
の営業発電用にはまだ使用されていない。このサイクル
６の構成が、図６に示されている。このサイクルは、オ
ープンガスタービンサイクルを構成するガスタービン２
の排気路３に廃熱ボイラー４を備え、この廃熱ボイラー
４によって生成される蒸気ｓを高圧蒸気路７を介してガ
スタービン２の高圧部に供給し、ガスタービン２におい
て、これに供給される加圧状態の空気ａと燃料によって
燃焼したガスと蒸気ｓを膨張させ、これらより動力を回
収するものである。このチェンサイクル６は、前述のコ
ンバインドサイクル１よりも空気量が少なくて済むため
、圧縮機等の設備費が安くなるとともに、比出力が大き
くなる利点がある。さらに、廃ガス中のＮＯｘが、従来
のシステムに比して１０分の１程度に押さえられる大き
な利点をも備えている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】さて、上記の従来技術
においては以下のような欠点があった。これを各サイク
ルについて箇条書きする。先ず、コンバイドサイクルに
ついて説明する。 （イ）タービンの比出力が小さく、同じ出力に対して圧
縮機やタービンが大きくなる。 （ロ）廃ガス中のＮＯｘ量が多いため、脱硝用の容量の
大きな設備を必要とする。 （ハ）蒸気を凝縮させるための冷却水が必要である。次
に、チェンサイクルについて説明する。 （イ）このサイクルの効率は、コンバインドサイクルの
それよりも低い。 （ロ）効率を高くするために、高圧力比のガスタービン
を設備することも可能であるが、技術的、経済的な問題
を伴う。 従って、本発明の目的は、コンバインドサイクルあるい
はチェンサイクルに使用されているガスタービンの圧力
比等の条件を大きく変化させることなく、これらのサイ
クルより効率を高くすることが可能であるとともに、そ
の経済性が向上するサイクルを採用した駆動装置を得る
ことである。またさらなる目的は、この駆動装置からの
排ガスに含まれるＮＯｘの量が少ないものを得ることで
ある。

【０００４】

【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
の本発明による駆動装置の特徴構成は、高圧蒸気路に蒸
気タービンを設けるとともに、この蒸気タービンに於け
る背圧が、ガスタービンの高圧部の圧力より高く設定さ
れていることにあり、その作用・効果は次の通りである
。

【０００５】

【作用】つまり、本願の駆動装置においては廃熱ボイラ
ーによって生成される蒸気が、高圧蒸気路に備えられる
蒸気タービンに先ず送られる。そしてこの蒸気タービン
において蒸気は膨張し、動力回収が図られる。ここで蒸
気タービンの背圧は、ガスタービンの高圧部の圧力より
も高く設定されており、蒸気タービンから排出される蒸
気は、ガスタービンの高圧部に高圧蒸気路を介して送り
込まれる。そして、ガスタービンにおいても利用される
。

【０００６】

【発明の効果】本願の駆動装置に採用されているサイク
ル（以後、カスケード蒸気吹込サイクル、もしくはＣＡ
ＳＴＩＧと称する。）と従来のコンバインドサイクル、
チェンサイクルにおける廃熱により生成される蒸気の状
態変化を、図４に示すＴ−Ｑ線図にて説明する。縦軸に
エンタルピーｈが、横軸に変換温度Ｔ（蒸気のエントロ
ピーをｓとした場合の１−１／ｓ）が示されている。こ
の線図において実線が本願のサイクルを示し、破線がコ
ンバインドサイクルを示し、一点鎖線がチェンサイクル
を示している。ここでａ−ａで示す状態が加熱昇圧過程
を経た蒸気であり、本願のサイクルは、ｂ−ｂに示す蒸
気タービンでの第一膨張過程とｃ−ｃに示すガスタービ
ンでの第二膨張過程を有し、コンバインドサイクルは、
ｄ−ｄで示す蒸気タービンによる膨張過程とｅ−ｅに示
す復水過程とを有している。このサイクルにおいては、
復水過程過程における動力は冷却水に捨てられる。さら
に、チェンサイクルは、ｆ−ｆで示すガスタービンでの
膨張過程を有している。この線図において、サイクル内
の面積が大きいほど効率が良いが、図からも判るように
、効率は、本願のサイクル、コンバインドサイクル、さ
らにチェンサイクルの順となる。従って、従来のサイク
ルと比較して本願のサイクルはサイクル全体の効率が上
昇するとともに、ガスタービンを流れる流体の量が増加
するため、同じ空気量に対して出力が増加する。以下に
一例としての同じガスタービンを使用して、その入口温
度を同じ（１０９０℃）としたときの、効率、出力比、
および空気比を示す。

【０００７】

【表１】 　　　　　　サイクルの種類　　　　　　　　　　　　
　　　　　　効率　　　　　　　　出力比　　　　空気
比　　　　　　コンバインドサイクル　　　　　　　　
　　４５．５　　　　　　１００　　　　１００　　　
　　　チェンサイクル　　　　　　　　　　　　　　　
　４３．８　　　　　　１０９　　　　　　８４　　　
　　　ＣＡＳＴＩＧ　　　　　　　　　　　　　　　　
　　４６．５　　　　　　１３１　　　　　　７９この
ように、出力比が大きく、空気比が小さくなるため、こ
の装置の設備費は従来より安くなる。一方、効率の良化
を目的として、ガスタービンの圧力比をそれほど高くす
る必要がなく、燃料ガスの圧力もそれほど高くする必要
もないため全体として非常に経済的な駆動装置を得るこ
とができる。さらに、このサイクルにおいては、ガスタ
ービンについては、チェンサイクルと同様に蒸気が、ガ
スタービン内に送り込まれているため、このガスタービ
ンからの排気中に含有されるＮＯｘの量も、従来より格
段に減少する。

【０００８】

【実施例】本願の実施例を図面に基づいて説明する。図
１には、本願の駆動装置１０の出力側に発電機１１を取
り付けてた発電システムが示されている。この発電シス
テムは、オープンガスタービンサイクル１２を形成する
圧縮機１３、燃焼器１４、ガスタービン１５を備え、さ
らに、前記ガスタービン１５の排気路Ｅには、ガスター
ビン１５からの廃熱により蒸気を生成する廃熱ボイラー
１６が配設されている。またこの廃熱ボイラー１６には
、高圧蒸気路１７が配設されるとともに、この高圧蒸気
路１７に蒸気タービン１８が介装される構成が採用され
ている。以下に、このサイクルの作用について説明する
。

【０００９】ガスタービン１５を主に流れることとなる
空気ａは、圧縮機１３の吸引口１３ａより吸引されると
ともに、これにより圧縮されて、燃焼器１４に送られる
。そしてこの燃焼器１４で形成される高圧、高温の燃焼
ガスｇは、ガスタービン１５に送られてこの部位で膨張
し、仕事をする。さらに、このガスタービン１５からの
排気は、廃熱ボイラー１６に送られ、この廃熱ボイラー
１６に供給される水ｗとの間で熱交換をし、低温化され
て排気される。この過程は、従来のサイクルのものと同
様である。　　一方、廃熱ボイラー１６で生成される蒸
気ｓは、高圧状態とされ蒸気タービン１８の吸入側１８
ａに送られる。この蒸気タービン１８において、蒸気ｓ
は膨張し仕事をする。ただし、この蒸気タービン１８に
おいては、その背圧がガスタービン１５に於ける蒸気吸
引部１５ａであるガスタービンの高圧部よりも高くなる
ように設定されている。即ち、蒸気ｓはコンバインドサ
イクルの膨張に比較して限られた状態での膨張をおこな
うこととなる。さらに、蒸気タービン１８より排出され
た蒸気ｓは、ガスタービンの高圧部１５ａに送りこまれ
、この部位１５ａで再度、高温の状態とされて、前述の
燃焼ガスｇとともに仕事をする。さらに、このガスター
ビン１５からの蒸気ｓは、前述同様に廃熱ボイラー１６
に送られ、この廃熱ボイラー１６において供給される水
ｗとの熱交換により、低温化されて排出される。

【００１０】本願のサイクルに於ける蒸気ｓの状態変化
を、蒸気ｈーｓ線図に基づいて説明すると、図２に示す
実線の経路をたどることとなる。即ち、ａ−ｂで示す部
位が廃熱ボイラー１６による加熱部、ｂ−ｃで示す部位
が蒸気タービン１８による第一膨張部、ｃ−ｄで示す部
位がガスタービン高圧部１５ａにおける再熱部、ｄ−ｅ
で示す部位がガスタービン１５による第二膨張部、さら
に、ｅ−ｆで示す部位が排出側の熱回収部となっている
。比較のために、コンバインドサイクルにおける蒸気の
状態変化を破線で示す。この場合、ａ１−ｂ１で示す部
位が廃熱ボイラ−４による加熱部であり、ｂ１−ｃ１で
示す部位が蒸気タービンでの膨張部である。すなわち、
前者のサイクルにおいては、第一膨張部および第二膨張
部において仕事が取り出され、後者のサイクルにおいて
は、単一の膨張部で仕事が取り出されることとなる。

【００１１】本装置においては、ガスタービン１５の廃
熱によって発生した高圧の蒸気ｓを蒸気タービン１８で
動力を回収した後、その背圧蒸気をガスタービン１５内
に吹き込むことによって、蒸気ｓは蒸気タービン１８と
ガスタービン１５の両方で使用され、全体の効率が上昇
する。また、同時にガスタービン１５を流れる流体の量
が増加するため、同じ空気量に対して、その出力が増加
する。さらにこのサイクルにおいては、チェンサイクル
と同じように蒸気を大量に消費することとなるが、海水
などのコストの低い冷却水を利用することも可能である
。また、ボイラ給水処理としてはＲＯ純水装置などが経
済的になってきており、給水のためのコストはそれほど
高くなることはない。

【００１２】〔別実施例〕本願の別実施例を以下に箇条
書きする。 （イ）上記の実施例においては、本願のサイクルに発電
機１１を取り付け発電サイクルとする例を示したが、こ
れは例えばコンプレッサーの駆動用に使用することも考
えられる。従って本願のサイクルを採用した装置を駆動
装置と称する。 （ロ）さらに、上記の実施例においては、蒸気タービン
１８を出た蒸気全てをガスタービン１５に送る例を示し
たが、この蒸気タービンを出た蒸気の一部１９を系外に
取り出し、冷暖房用の熱源などに使用することができる
。

【００１３】〔シミュレーション例〕本願のサイクルと
従来のサイクル（コンバインドサイクル及びチェンサイ
クル）の比較シミュレーシュン例を以下に示す。 比較例１ この例は、ガスタービン等を共通のものとし、その入口
温度（１０９０℃）を同じにした場合の比較例である。 （イ）共通前提条件 　　　　設置海抜　　　　（ｍ）　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　０　　　　吸込空気
温度（℃）　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　１５　　　　吸込相対湿度（％）　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　６０　
　　　圧縮機　　　　　　　　入口圧（ａｔａ）　　　
　　　　　　　　　　　１．０　　　　　　　　　　　
　　　　　　　出口圧（ａｔａ）　　　　　　　　　　
　　　　１４．０　　　　　　　　　　　　　　　　　
　断熱熱効率（％）　　　　　　　　　　　　　　８５
　　　　ガスタービン　　入口圧（ａｔａ）　　　　　
　　　　　　　　　１３．２　　　　　　　　　　　　
　　　　　　出口圧（ａｔａ）　　　　　　　　　　　
　　　１．１　　　　　　　　　　　　　　　　　　断
熱熱効率（％）　　　　　　　　　　　　　　８７　　
　　　　ガスタービン　　入口温度（℃）　　　　　　
　　　　　　　　　　１０９０　　　　　　　　　　　
　　　　　　　流量（ｋｇ／ｓｅｃ）　　　　　　　　
　　４１７　　　　燃料　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　メタン　　　　発電機効率（％）　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　９８

【００１
４】 （ロ）比較シミュレ−ション結果 　　　　サイクル　　　　　　　　コンバインド　　　
　Ｆｕｌｌ　　ＳＴＩＧ　　　　ＣＡＳＴＩＧ　　ガス
タービン出力（ｋＷ）　２７３，８７２　　　　　　　
　　　　３１９，１０９　　　　　　　　　　　３１２
，０５６圧縮機所要動力（ｋＷ）　　　１６０，１７１
　　　　　　　　　　　１３４，５８８　　　　　　　
　　　　１２６，７５７蒸気タービン出力（ｋＷ）　　
５７，３１７　　　　　　　　　　　　　　　　−　　
　　　　　　　　　　３４，２４３発電機出力（ｋＷ）
　　　　　　　１６７，５９８　　　　　　　　　　　
１８０，８３１　　　　　　　　　　　２１９，５４２
燃料必要量（ｋｇ／ｈ）　　　　２６，３８１　　　　
　　　　　　　　２９，７０１　　　　　　　　　　　
　３３，８０１加熱量（×１０６　ｋｃａｌ／ｈ，ＨＨ
Ｖ）　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　３４８，９４１　　　　　　　　　　　３９２，８
５５　　　　　　　　　　　４４７，０８６吸引空気量
（ｋｇ／ｓｅｃ）　４０９．７　　　　　　　　　　　
　　３４４．３　　　　　　　　　　　　　３２４．２
ガスタービン出口温度（℃）　　　５５８　　　　　　
　　　　　　　　　５７５　　　　　　　　　　　　　
　　５８６排気ガス温度（℃）　　　　　　　　　　　
１４０　　　　　　　　　　　　　　　１２０　　　　
　　　　　　　　　　　１００蒸気量（ｋｇ／ｈ）　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　高圧蒸気　　　　　　　　　　　　　１９
８，０００　　　　　　　　　　　　　　　　−　　　
　　　　　　　　２３９，３１０　　　　低圧蒸気　　
　　　　　　　　　　　　　　　　−　　　　　　　　
　　　２３８，５７０　　　　　　　　　　　　４５，
３１０ボイラ−の蒸気圧力（ａｔａ） 　　　　高圧側　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　３２　　　　　　　　　　　　　　　　−　　　　
　　　　　　　　　　　１５０　　　　低圧側　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　−　　　　　　　　
　　　　　　　　１６　　　　　　　　　　　　　　　
　１６蒸気温度（℃） 　　　　蒸気タービン入口　　　　　　　　　５３０　
　　　　　　　　　　　　　　　−　　　　　　　　　
　　　　　　５６０　　　　蒸気タービン出口　　　　
　　　　　　４０　　　　　　　　　　　　　　　　−
　　　　　　　　　　　　　　　２８０　　　　インジ
ェクション　　　　　　　　　　−　　　　　　　　　
　　　　　　５５０　　　　　　　　　　　　　　　２
６５所要動力（ｋＷ）　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ボイラー供
給ポンプ　　　　　　　３００　　　　　　　　　　　
　　　　１７５　　　　　　　　　　　　　１，５４０
水処理　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　１０　　　　　　　　　　　　　　　３６０　　　
　　　　　　　　　　　　４５０冷却水　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　１，２００　　　　　　
　　　　　　　　　　−　　　　　　　　　　　　　　
　　−その他　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　４０　　　　　　　　　　　　　　　　４０
　　　　　　　　　　　　　　　　５０出力（ｋＷ）　
　　　　　　　　　　　　１６６，０４８　　　　　　
　　　　　１８０，２５６　　　　　　　　　　　２１
７，５０２熱効率（％）　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
ＨＨＶ　　　　　　　　　　　　　　　　４０．９２５
　　　　　　　　　　　　３９．４６１　　　　　　　
　　　　　４１．８３９　　　　ＬＨＶ　　　　　　　
　　　　　　　　　４５．４７２　　　　　　　　　　
　　４３．８４５　　　　　　　　　　　　４６．４８
８出力比　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　１００　　　　　　　　　　　　　　　１０９　　
　　　　　　　　　　　　　１３１空気比　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　１００　　　　　
　　　　　　　　　　　８４　　　　　　　　　　　　
　　　　７９予想ＮＯｘ発生量（ｐｐｍ）　　　２５０
　　　　　　　　　　　　　　　　２５　　　　　　　
　　　　　　　　　２５（ハ）結果 （１）本願のサイクルにおいては、効率の良化（コンバ
インドサイクルに対して１％、チェンサイクルに対して
２．８％の良化）が認められる。 （２）出力比が高く、空気比が低くなっている。 （３）予想ＮＯｘ発生量もチェンサイクル程度である。

【００１５】比較例２ この比較例は、Ａ社ガスタービンにおいて、これが蒸気
吹き込み運転した場合（チェンサイクルを採用）の成績
を参考にして、これを本願のサイクルに基づいて運転し
た場合の比較例である。 （イ）共通前提条件 　　　　燃料　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ガス　　
　　軸出力（ｋｗ）　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　５，９４３　　　　熱消
費率（ｋＪ／ｋＷｈ）　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　８，６４２　　　　圧力比　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　９．３　　　　流量　　（ｋｇ／ｓ）　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１７
．１　　　　ガスタービン入口温度（℃）　　　　　　
　　　　　　　　　　　　９８２　　　　ガスタービン
出口温度（℃）　　　　　　　　　　　　　　　　　　
５２５

【００１６】 （ロ）　　比較シミュレ−ション結果 　　　　サイクル　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　Ｆｕｌｌ　　ＳＴＩＧ　　　　ＣＡＳＴ
ＩＧ吸引空気量（ｋｇ／ｈ）　　　　　　　　　　　　
　　　　５１，５３４　　　　　　　　５１，５３４燃
料必要量（ｋｇ／ｈ）　　　　　　　　　　　　　　　
　１，０２６　　　　　　　　　　１，０９６　　ガス
タービン　　 　　　　　　　　　　　　　　蒸気流量（ｋｇ／ｈ）　
　　　９，０００　　　　　　　　　　８，９３０　　
　　　　　　　　　　　　蒸気入口温度（℃）　　　　
　　４６８　　　　　　　　　　　　　　２８０　　　
　　　　　　　　　　　入口温度（℃）　　　　　　　
　　　９８２　　　　　　　　　　　　　　９８２　　
　　　　　　　　　　　　出口温度（℃）　　　　　　
　　　　５２５　　　　　　　　　　　　　　５２５　
　　　　　　　　　　　　　出力（ｋＷ）　　　　　　
　　　　　　５，９３４　　　　　　　　　　５，９３
４蒸気タービン 　　　　　　　　　　　　　　流量（ｋｇ／ｈ）　　　
　　　　　−　　　　　　　　　　　　　　　　　　７
，９００　　　　　　　　　　　　　　入口温度（℃）
　　　　　　　　　　−　　　　　　　　　　　　　　
　　　　５００　　　　　　　　　　　　　　出口温度
（℃）　　　　　　　　　　−　　　　　　　　　　　
　　　　　　　３００　　　　　　　　　　　　　　出
力（ｋＷ）　　　　　　　　　　　　−　　　　　　　
　　　　　　　　　　　８６９供給熱量 （×１０６　ｋｃａｌ／ｈ，ＬＨＶ）　　　　　　１２
，２６９　　　　　　　　１３，１６６熱消費率（ｋＪ
／ｋＷｈ，ＬＨＶ）　　　　　　８，６４２　　　　　
　　　　　８，００９発電機出力（ｋＷ）　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　５，６４６　　　　　　
　　　　６，４７１その他所要電力（ｋＷ） 　　　　　　　　　　ボイラーポンプ　　　　　　　　
　　　　　　１０　　　　　　　　　　　　　　　　３
０　　　　　　　　　　水処理　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　２　　　　　　　　　　　　　
　　　　　１５出　　力（ｋＷ）　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　５，６３４　　　　　　
　　　　６，４２６熱効率（％、ＬＨＶ）　　　　　　
　　　　　　　　　　　　３９．４９　　　　　　　　
　　４１．９７（ハ） （１）この条件においても効率が、２．５％程度良化し
ている。

【００１７】〔ＮＯｘ発生量に対する参考資料〕上記の
各システム比較に関して、ＮＯｘの発生量に対するデー
タを図３に示した。図において縦軸にはＮＯｘ発生量が
、横軸には使用されているサイクルの出力量が示されて
いる。実線がガスタービンの高圧部に蒸気吹き込みを含
むサイクルのＮＯｘの発生量を、破線が蒸気吹き込みな
しのサイクルにおけるＮＯｘの発生量を示している。 （ただし、蒸気吹き込みは、火炎の安定を図るため、２
００００ＫＷ以下の出力についてはおこなわれていない
。）図３よりわかるように、蒸気吹き込みをおこなった
ＮＯｘの発生量は、おこなわない場合に対してその１．
５〜１割程度となっている。

【００１８】尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を
便利にするために符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構成に限定されるものではない。

【図面の簡単な説明】

【図１】本願の駆動装置を採用した発電サイクルの図

【
図２】蒸気ｈ−ｓ線図におけるサイクルの説明図

【図３
】ＮＯｘの発生状態の説明図

【図４】Ｔ−Ｑ線図におけるサイクルの説明図

【図５】
コンバインドサイクルの構成図

【図６】チェンサイクル
の構成図

【符号の説明】

１３　　圧縮機 １４　　燃焼器 １５　　ガスタービン １５ａ　　ガスタービンの高圧部 １６　　廃熱ボイラー １７　　高圧蒸気路 １８　　蒸気タービン ｓ　　　　蒸気

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　圧縮機（１３）、燃焼器（１４）、ガ
   スタービン（１５）を備えてオープンガスタービンサイ
   クルを形成するとともに、前記ガスタービン（１５）か
   らの廃熱により蒸気（ｓ）を生成する廃熱ボイラー（１
   ６）を備え、前記廃熱ボイラー（１６）により生成され
   た蒸気（ｓ）を、前記ガスタービンの高圧部（１５ａ）
   に導く高圧蒸気路（１７）を設けた駆動装置であって、
   前記高圧蒸気路（１７）に蒸気タービン（１８）を設け
   るとともに、前記蒸気タービン（１８）に於ける背圧が
   、前記ガスタービンの高圧部（１５ａ）の圧力より高く
   設定されている駆動装置。