JPH1026029A - ガスタービンエンジンの熱交換装置 - Google Patents
ガスタービンエンジンの熱交換装置Info
- Publication number
- JPH1026029A JPH1026029A JP18057396A JP18057396A JPH1026029A JP H1026029 A JPH1026029 A JP H1026029A JP 18057396 A JP18057396 A JP 18057396A JP 18057396 A JP18057396 A JP 18057396A JP H1026029 A JPH1026029 A JP H1026029A
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- JP
- Japan
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- air
- heat exchanger
- compressor
- temperature
- heat
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- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱交換器における燃焼用空気の予熱をタービ
ンからの排気ガスの熱を利用することなく行い得るよう
にして、熱効率を向上するとともに、排気ガスエネルギ
を推力として利用可能としたガスタービンエンジンの熱
交換装置を提供する。 【解決手段】 圧縮機からの高圧空気を上記熱交換器へ
導くための高圧空気路から分岐された高圧空気が導入さ
れ、この空気を高温空気と低温空気とに分離するボルテ
ックスチューブを設け、同ボルテックスチューブからの
上記高温空気を上記熱交換器に導き、同熱交換器にて同
高温空気により上記圧縮機からの空気を加熱するように
して、排気ガスによる燃焼用空気の予熱を廃止する。
ンからの排気ガスの熱を利用することなく行い得るよう
にして、熱効率を向上するとともに、排気ガスエネルギ
を推力として利用可能としたガスタービンエンジンの熱
交換装置を提供する。 【解決手段】 圧縮機からの高圧空気を上記熱交換器へ
導くための高圧空気路から分岐された高圧空気が導入さ
れ、この空気を高温空気と低温空気とに分離するボルテ
ックスチューブを設け、同ボルテックスチューブからの
上記高温空気を上記熱交換器に導き、同熱交換器にて同
高温空気により上記圧縮機からの空気を加熱するように
して、排気ガスによる燃焼用空気の予熱を廃止する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はガスタービンエンジ
ンにおいて、タービンの排気ガスの熱を利用することな
く燃焼用空気を予熱する熱交換装置に関する。
ンにおいて、タービンの排気ガスの熱を利用することな
く燃焼用空気を予熱する熱交換装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２には、一般的なガスタービンエンジ
ンの主要部系統図が示されている。図２において、４は
圧縮機、９は同圧縮機４への供給空気が通流する給気
路、５はタービン、６は同タービン５と上記圧縮機４と
を連結するロータシャフトである。
ンの主要部系統図が示されている。図２において、４は
圧縮機、９は同圧縮機４への供給空気が通流する給気
路、５はタービン、６は同タービン５と上記圧縮機４と
を連結するロータシャフトである。
【０００３】２は上記タービン５から排気管８を経た排
気ガスにより圧縮機４にて圧縮され高圧空気路７を経た
燃焼用空気を加熱する熱交換器、３は同燃焼用空気中に
燃料を噴射して燃焼せしめる燃焼器、１０は上記燃焼器
３からの燃焼ガスを上記タービンに導くための燃焼ガス
路である。
気ガスにより圧縮機４にて圧縮され高圧空気路７を経た
燃焼用空気を加熱する熱交換器、３は同燃焼用空気中に
燃料を噴射して燃焼せしめる燃焼器、１０は上記燃焼器
３からの燃焼ガスを上記タービンに導くための燃焼ガス
路である。
【０００４】上記ガスタービンエンジンにおいてタービ
ン５により駆動される圧縮機４で高圧に加圧された燃焼
用空気は高圧空気路７を経て熱交換器２に入り、ここで
上記タービン５からの排気管８を経て導入される排気ガ
スと熱交換することにより昇温され、高温・高圧の燃焼
用空気となって燃焼器３に送られる。同燃焼器３にて上
記燃焼用空気中に燃料を噴射することにより燃焼せしめ
られた燃焼ガスは、燃焼ガス路１０を通ってタービン５
に導入されてこれを駆動する。同タービン５を駆動した
後の排気ガスは、上記のようにして排気管８を通って熱
交換器２に導かれる。
ン５により駆動される圧縮機４で高圧に加圧された燃焼
用空気は高圧空気路７を経て熱交換器２に入り、ここで
上記タービン５からの排気管８を経て導入される排気ガ
スと熱交換することにより昇温され、高温・高圧の燃焼
用空気となって燃焼器３に送られる。同燃焼器３にて上
記燃焼用空気中に燃料を噴射することにより燃焼せしめ
られた燃焼ガスは、燃焼ガス路１０を通ってタービン５
に導入されてこれを駆動する。同タービン５を駆動した
後の排気ガスは、上記のようにして排気管８を通って熱
交換器２に導かれる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】図２に示されるような
従来のガスタービンエンジンにあっては、タービン５を
駆動した後の排気ガスは、その全量が排気管８を経て熱
交換器２に導かれ、圧縮機４出口の燃焼用空気の予熱
（加熱）に供されることにより、降温され、またある程
度降圧されるため、この排気ガスを推力として利用する
ことは不可能となる。
従来のガスタービンエンジンにあっては、タービン５を
駆動した後の排気ガスは、その全量が排気管８を経て熱
交換器２に導かれ、圧縮機４出口の燃焼用空気の予熱
（加熱）に供されることにより、降温され、またある程
度降圧されるため、この排気ガスを推力として利用する
ことは不可能となる。
【０００６】このため、上記従来の熱交換システムを備
えたガスタービンエンジンは、タービン５からの排気ガ
スを推力として利用するターボジェットエンジンに適用
することはできない。
えたガスタービンエンジンは、タービン５からの排気ガ
スを推力として利用するターボジェットエンジンに適用
することはできない。
【０００７】本発明の目的は、熱交換器における燃焼用
空気の予熱をタービンからの排気ガスの熱を利用するこ
となく行い得るようにして、熱効率を向上するととも
に、排気ガスエネルギを推力として利用可能としたガス
タービンエンジンの熱交換装置を提供することにある。
空気の予熱をタービンからの排気ガスの熱を利用するこ
となく行い得るようにして、熱効率を向上するととも
に、排気ガスエネルギを推力として利用可能としたガス
タービンエンジンの熱交換装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決するもので、その要旨とする手段は、圧縮機から送出
される高圧の燃焼用空気を熱交換器にて予熱して燃焼器
に送り、同燃焼器にて上記燃焼用空気中に燃料を噴射し
て生成された燃焼ガスにより上記圧縮機と同軸のタービ
ンを駆動するように構成されたガスタービンエンジンに
おいて、上記圧縮機からの高圧空気を上記熱交換器へ導
くための高圧空気路から分岐された高圧空気が導入さ
れ、この空気を高温空気と低温空気とに分離するボルテ
ックスチューブを設け、同ボルテックスチューブからの
上記高温空気を上記熱交換器に導き、同熱交換器にて同
高温空気により上記圧縮機からの空気を加熱するように
構成されたことを特徴とするガスタービンエンジンの熱
交換装置にある。
決するもので、その要旨とする手段は、圧縮機から送出
される高圧の燃焼用空気を熱交換器にて予熱して燃焼器
に送り、同燃焼器にて上記燃焼用空気中に燃料を噴射し
て生成された燃焼ガスにより上記圧縮機と同軸のタービ
ンを駆動するように構成されたガスタービンエンジンに
おいて、上記圧縮機からの高圧空気を上記熱交換器へ導
くための高圧空気路から分岐された高圧空気が導入さ
れ、この空気を高温空気と低温空気とに分離するボルテ
ックスチューブを設け、同ボルテックスチューブからの
上記高温空気を上記熱交換器に導き、同熱交換器にて同
高温空気により上記圧縮機からの空気を加熱するように
構成されたことを特徴とするガスタービンエンジンの熱
交換装置にある。
【０００９】上記手段によれば、ガスタービンエンジン
の圧縮機から流出した高圧空気の一部はボルテックスチ
ューブへ導かれ、同ボルテックスチューブにおいて圧縮
機から流出したときよりも高温の空気と低温の空気とに
分離される。このうち、上記高温の空気は、熱交換器へ
導かれ、圧縮機から同熱交換器へ直接導かれた空気と熱
交換してこれに熱を与える。
の圧縮機から流出した高圧空気の一部はボルテックスチ
ューブへ導かれ、同ボルテックスチューブにおいて圧縮
機から流出したときよりも高温の空気と低温の空気とに
分離される。このうち、上記高温の空気は、熱交換器へ
導かれ、圧縮機から同熱交換器へ直接導かれた空気と熱
交換してこれに熱を与える。
【００１０】これにより、タービンからの排気ガスの熱
を利用することなく、燃焼器へ流入する空気の予熱を行
なうことが可能となり、ガスタービンエンジンの熱効率
の向上が得られる。
を利用することなく、燃焼器へ流入する空気の予熱を行
なうことが可能となり、ガスタービンエンジンの熱効率
の向上が得られる。
【００１１】また、タービン駆動後の排気ガスは熱交換
器を通さないので、高い排気エネルギを有し、これを大
気中に噴出せしめて推力を得ることができる。
器を通さないので、高い排気エネルギを有し、これを大
気中に噴出せしめて推力を得ることができる。
【００１２】尚、上記手段に加えて、上記ボルテックス
チューブへの高圧空気が上記圧縮機の中間段から抽気さ
れるように構成することも可能である。
チューブへの高圧空気が上記圧縮機の中間段から抽気さ
れるように構成することも可能である。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下図１を参照して本発明の実施
形態につき詳細に説明する。図１には本発明の実施形態
に係るガスタービンエンジンの主要部の系統図が示され
ている。
形態につき詳細に説明する。図１には本発明の実施形態
に係るガスタービンエンジンの主要部の系統図が示され
ている。
【００１４】図１において、４は給気路９を経て供給さ
れる空気（燃焼用空気）を圧縮する圧縮機、５はタービ
ン、６は同タービン５と圧縮機４とを連結するロータシ
ャフトである。２は後述する手段により、上記圧縮機４
にて加圧され高圧空気路７を経て導入される燃焼用空気
を予熱（加熱）する熱交換器、３は同熱交換器２にて予
熱された燃焼用空気中に燃料を噴射して燃焼ガスを生成
する燃焼器、１０は同燃焼器３からの燃焼ガスを上記タ
ービンに導くための燃焼ガス路である。
れる空気（燃焼用空気）を圧縮する圧縮機、５はタービ
ン、６は同タービン５と圧縮機４とを連結するロータシ
ャフトである。２は後述する手段により、上記圧縮機４
にて加圧され高圧空気路７を経て導入される燃焼用空気
を予熱（加熱）する熱交換器、３は同熱交換器２にて予
熱された燃焼用空気中に燃料を噴射して燃焼ガスを生成
する燃焼器、１０は同燃焼器３からの燃焼ガスを上記タ
ービンに導くための燃焼ガス路である。
【００１５】以上の構成は図２に示される従来のものと
同様である。
同様である。
【００１６】１はボルテックスチューブであり、同ボル
テックスチューブ１には、上記圧縮機４から熱交換器２
に接続される高圧空気路７から分岐された高圧空気路７
１を経て、上記圧縮機出口の高圧空気の一部が導入され
るようになっている。
テックスチューブ１には、上記圧縮機４から熱交換器２
に接続される高圧空気路７から分岐された高圧空気路７
１を経て、上記圧縮機出口の高圧空気の一部が導入され
るようになっている。
【００１７】そして、同ボルテックスチューブ１は、そ
の詳細構造は周知であるので説明を省略するが、入口ａ
から流入される気体（高圧空気）を、この流入空気より
も高温の気体と低温の気体とに分離し、高温の気体を出
口ｃから、低温の気体を出口ｂから流出せしめる機能を
備える。
の詳細構造は周知であるので説明を省略するが、入口ａ
から流入される気体（高圧空気）を、この流入空気より
も高温の気体と低温の気体とに分離し、高温の気体を出
口ｃから、低温の気体を出口ｂから流出せしめる機能を
備える。
【００１８】１２は上記ボルテックスチューブ１の低温
出口ｂに接続される低温側空気路である。１１は上記ボ
ルテックスチューブ１の高温出口ｃと上記熱交換器２と
を接続する高温側空気路であり、上記ボルテックスチュ
ーブ１にて分離された高温空気がこの空気路１１を通っ
て熱交換器２に導かれるようになっている。上記のよう
に構成された熱交換システムを備えたガスタービンエン
ジンの運転時において、上記圧縮機４から導出された高
圧の空気は、高圧空気路７１、及び７に分流されてボル
テックスチューブ１及び熱交換器２へ夫々導かれる。こ
のうちボルテックスチューブ１へ導かれた空気は、同チ
ューブ１の入口ａから流入したときよりも低温の空気と
高温の空気とに分離される。このうち、出口ｃより流出
する高温の空気は熱交換器２へ導かれ、上記圧縮機４か
ら高圧空気路７を経て熱交換器２へ直接導かれた空気と
熱交換してこれを加熱する。
出口ｂに接続される低温側空気路である。１１は上記ボ
ルテックスチューブ１の高温出口ｃと上記熱交換器２と
を接続する高温側空気路であり、上記ボルテックスチュ
ーブ１にて分離された高温空気がこの空気路１１を通っ
て熱交換器２に導かれるようになっている。上記のよう
に構成された熱交換システムを備えたガスタービンエン
ジンの運転時において、上記圧縮機４から導出された高
圧の空気は、高圧空気路７１、及び７に分流されてボル
テックスチューブ１及び熱交換器２へ夫々導かれる。こ
のうちボルテックスチューブ１へ導かれた空気は、同チ
ューブ１の入口ａから流入したときよりも低温の空気と
高温の空気とに分離される。このうち、出口ｃより流出
する高温の空気は熱交換器２へ導かれ、上記圧縮機４か
ら高圧空気路７を経て熱交換器２へ直接導かれた空気と
熱交換してこれを加熱する。
【００１９】従って、上記燃焼器３へ流入する空気は、
上記のようにして熱交換器２において、ボルテックスチ
ューブ１からの高温空気によって熱を与えられているた
め、圧縮機４出口よりも高温になっている。このため、
タービン５の入口における所定のガス温度まで燃焼器３
で加熱するのに必要となる燃料の量は、図２のもののよ
うに圧縮機４出口の空気をそのまま熱交換器２に導く場
合よりも少なくて済む。これによって、タービン５の排
気ガスの熱を利用することなく、次式で定義されるガス
タービンエンジンの熱効率ηを向上させることができ
る。
上記のようにして熱交換器２において、ボルテックスチ
ューブ１からの高温空気によって熱を与えられているた
め、圧縮機４出口よりも高温になっている。このため、
タービン５の入口における所定のガス温度まで燃焼器３
で加熱するのに必要となる燃料の量は、図２のもののよ
うに圧縮機４出口の空気をそのまま熱交換器２に導く場
合よりも少なくて済む。これによって、タービン５の排
気ガスの熱を利用することなく、次式で定義されるガス
タービンエンジンの熱効率ηを向上させることができ
る。
【００２０】熱効率η＝（７５×有効出力）／（４２
６．８×燃料流量×燃料の低位発熱量） 一方、タービン５を駆動後の排気ガスは、熱交換器２を
通さないので、降温されてない高温の排気ガスであり、
高い排気エネルギを有するので、排気管８を経て噴出口
から後方に噴出せしめることによって、推力を得ること
ができる。
６．８×燃料流量×燃料の低位発熱量） 一方、タービン５を駆動後の排気ガスは、熱交換器２を
通さないので、降温されてない高温の排気ガスであり、
高い排気エネルギを有するので、排気管８を経て噴出口
から後方に噴出せしめることによって、推力を得ること
ができる。
【００２１】一方、ボルテックスチューブ１の出口ｂよ
り流出する低温側の空気は低温側空気路１２を経て所定
の使用先に送られ、圧縮空気として利用される。
り流出する低温側の空気は低温側空気路１２を経て所定
の使用先に送られ、圧縮空気として利用される。
【００２２】尚、上記圧縮機４の圧力比によっては、同
圧縮機４の中間段からの抽気をボルテックスチューブ１
に導くようにしてもよい。
圧縮機４の中間段からの抽気をボルテックスチューブ１
に導くようにしてもよい。
【００２３】（実施例）次に上記実施形態に係るボルテ
ックスチューブ１を用いたガスタービンエンジンの熱交
換装置についての熱効率を図２に示す従来のものと比較
した計算例を、図３を参照して説明する。
ックスチューブ１を用いたガスタービンエンジンの熱交
換装置についての熱効率を図２に示す従来のものと比較
した計算例を、図３を参照して説明する。
【００２４】上記のように、ガスタービンエンジンは、
空気を圧縮機４で圧縮し、これを加熱して生じた高温・
高圧ガスでタービン５を駆動するもので、タービン出力
と圧縮機駆動動力との差が有効出力となる。上記加熱の
方法としては、通常のガスタービンエンジンでは、圧縮
機４からの高温・高圧の燃焼用空気に燃焼器３にて燃料
を噴射し、燃焼させることによって、より高温の燃焼ガ
スを作り出し、これをタービン５に導いている。上記圧
縮機出口の空気温度Ｔ1 は、圧縮機の設計条件及び運転
時の外気温度によって決定され、また、タービン５の入
口ガス温度Ｔ2は、タービンの材質によって決定され
る。圧縮機４から出て、タービン５に入るまでにガスの
温度を上記Ｔ2 −Ｔ1 だけ上昇させる必要があることか
ら、温度Ｔ 1 が高いほど燃料の燃焼によって加熱する温
度差は小さくなり、燃料の消費量は少なくなる。
空気を圧縮機４で圧縮し、これを加熱して生じた高温・
高圧ガスでタービン５を駆動するもので、タービン出力
と圧縮機駆動動力との差が有効出力となる。上記加熱の
方法としては、通常のガスタービンエンジンでは、圧縮
機４からの高温・高圧の燃焼用空気に燃焼器３にて燃料
を噴射し、燃焼させることによって、より高温の燃焼ガ
スを作り出し、これをタービン５に導いている。上記圧
縮機出口の空気温度Ｔ1 は、圧縮機の設計条件及び運転
時の外気温度によって決定され、また、タービン５の入
口ガス温度Ｔ2は、タービンの材質によって決定され
る。圧縮機４から出て、タービン５に入るまでにガスの
温度を上記Ｔ2 −Ｔ1 だけ上昇させる必要があることか
ら、温度Ｔ 1 が高いほど燃料の燃焼によって加熱する温
度差は小さくなり、燃料の消費量は少なくなる。
【００２５】上記知見に基づき、等エントロピ流れを仮
定した、ガスタービンエンジンのサイクル計算によっ
て、熱交換器２での圧力損失を５％、またその熱交換効
率は０．９０と仮定し、上記有効出力Ｗ及び熱効率ηを
算出した結果を図３に示す。図３において、ボルテック
スチューブ１（以下ＶＴという）による熱効率の向上が
成立する範囲、例えば図３の流量比３５％での温度上昇
は１８℃となる。
定した、ガスタービンエンジンのサイクル計算によっ
て、熱交換器２での圧力損失を５％、またその熱交換効
率は０．９０と仮定し、上記有効出力Ｗ及び熱効率ηを
算出した結果を図３に示す。図３において、ボルテック
スチューブ１（以下ＶＴという）による熱効率の向上が
成立する範囲、例えば図３の流量比３５％での温度上昇
は１８℃となる。
【００２６】上記圧縮機４によって圧縮された高圧空気
をＶＴ１に導くことによって、タービン５への空気流量
が減少し、タービンから取り出せる有効出力Ｗが低下す
るが、これを許容できる、部分負荷運転時に上記ＶＴ１
によるガスタービンエンジンの熱効率向上が成立する。
前述のように図３の計算例の場合、熱効率η1 が従来の
ものの効率η2 よりも向上する範囲は、ＶＴ１へ導く空
気の割合（図１の流量比）が３５％以上である。またＶ
Ｔ１へ導く空気の割合が、４０％及び４５％の時の熱効
率向上は、次のようになる。 ＶＴ１への空気流量 熱効率ηの向上 ＶＴ無し（従来のもの）の熱 効率に対する効率向上の割合 ４０％ ＋０．００３２３ １．２０４９７２％ ４５％ ＋０．００６９４ ２．５８５５２５％
をＶＴ１に導くことによって、タービン５への空気流量
が減少し、タービンから取り出せる有効出力Ｗが低下す
るが、これを許容できる、部分負荷運転時に上記ＶＴ１
によるガスタービンエンジンの熱効率向上が成立する。
前述のように図３の計算例の場合、熱効率η1 が従来の
ものの効率η2 よりも向上する範囲は、ＶＴ１へ導く空
気の割合（図１の流量比）が３５％以上である。またＶ
Ｔ１へ導く空気の割合が、４０％及び４５％の時の熱効
率向上は、次のようになる。 ＶＴ１への空気流量 熱効率ηの向上 ＶＴ無し（従来のもの）の熱 効率に対する効率向上の割合 ４０％ ＋０．００３２３ １．２０４９７２％ ４５％ ＋０．００６９４ ２．５８５５２５％
【００２７】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
本発明によれば、圧縮機からの高圧空気からボルテック
スチューブにて高温空気を分離、抽出し、この高温空気
により圧縮機から直接熱交換器へ導かれる空気を予熱す
るので、従来のもののようにタービンの排気ガスの熱に
よる空気の予熱が不要となり、ガスタービンエンジンの
熱効率が向上するとともに、タービン出口の排気ガスを
推力発生用として利用することが可能となり、ターボジ
ェットエンジンにも適用可能なガスタービンエンジンが
得られる。
本発明によれば、圧縮機からの高圧空気からボルテック
スチューブにて高温空気を分離、抽出し、この高温空気
により圧縮機から直接熱交換器へ導かれる空気を予熱す
るので、従来のもののようにタービンの排気ガスの熱に
よる空気の予熱が不要となり、ガスタービンエンジンの
熱効率が向上するとともに、タービン出口の排気ガスを
推力発生用として利用することが可能となり、ターボジ
ェットエンジンにも適用可能なガスタービンエンジンが
得られる。
【図１】本発明の実施形態に係るガスタービンエンジン
の熱交換装置の要部系統図。
の熱交換装置の要部系統図。
【図２】従来の熱交換装置を示す要部系統図。
【図３】ガスタービンエンジンの熱効率及び有効出力の
比較図。
比較図。
１ ボルテックスチューブ ２ 熱交換器 ３ 燃焼器 ４ 圧縮機 ５ タービン ７、７１高圧空気路 ８ 排気管 １０ 燃焼ガス路 １１ 高温側空気路
Claims (1)
- 【請求項１】 圧縮機から送出される高圧の燃焼用空気
を熱交換器にて予熱して燃焼器に送り、同燃焼器にて上
記燃焼用空気中に燃料を噴射して生成された燃焼ガスに
より上記圧縮機と同軸のタービンを駆動するように構成
されたガスタービンエンジンにおいて、上記圧縮機から
の高圧空気を上記熱交換器へ導くための高圧空気路から
分岐された高圧空気が導入され、この空気を高温空気と
低温空気とに分離するボルテックスチューブを設け、同
ボルテックスチューブからの上記高温空気を上記熱交換
器に導き、同熱交換器にて同高温空気により上記圧縮機
からの空気を加熱するように構成されたことを特徴とす
るガスタービンエンジンの熱交換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18057396A JPH1026029A (ja) | 1996-07-10 | 1996-07-10 | ガスタービンエンジンの熱交換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18057396A JPH1026029A (ja) | 1996-07-10 | 1996-07-10 | ガスタービンエンジンの熱交換装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1026029A true JPH1026029A (ja) | 1998-01-27 |
Family
ID=16085646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18057396A Withdrawn JPH1026029A (ja) | 1996-07-10 | 1996-07-10 | ガスタービンエンジンの熱交換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1026029A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100428368B1 (ko) * | 2001-09-11 | 2004-04-30 | 현대자동차주식회사 | 엔진 냉각 및 공기 조화 겸용 시스템 |
| JP2017015077A (ja) * | 2015-06-30 | 2017-01-19 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ガスタービン用の空気供給及び調和システム |
| CN111852602A (zh) * | 2020-06-22 | 2020-10-30 | 西安交通大学 | 一种基于涡流管的跨临界二氧化碳发电系统 |
| JP2023072686A (ja) * | 2021-11-12 | 2023-05-24 | エルジー エレクトロニクス インコーポレイティド | 燃料電池装置及びその制御方法 |
| JP7725755B1 (ja) * | 2025-05-13 | 2025-08-19 | 日機装株式会社 | ポンプシステム |
-
1996
- 1996-07-10 JP JP18057396A patent/JPH1026029A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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