JPH04325628A - 電縫溶接部の硬化の少ない電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
電縫溶接部の硬化の少ない電縫鋼管の製造方法Info
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- JPH04325628A JPH04325628A JP9533991A JP9533991A JPH04325628A JP H04325628 A JPH04325628 A JP H04325628A JP 9533991 A JP9533991 A JP 9533991A JP 9533991 A JP9533991 A JP 9533991A JP H04325628 A JPH04325628 A JP H04325628A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電縫溶接部の硬化の少な
い電縫鋼管の製造方法に関する。
い電縫鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車管等の構造部材及び駆動伝達部材
として使用される機械構造用鋼管はその品質特性の点か
ら広く電縫鋼管法で製造されている。しかし、高張力化
しようとすれば必然的に含有元素が多くなり、電縫溶接
部が焼き入れ状態となり、硬化する。そのために電縫溶
接部の延性が低下し、加工性が悪くなる。
として使用される機械構造用鋼管はその品質特性の点か
ら広く電縫鋼管法で製造されている。しかし、高張力化
しようとすれば必然的に含有元素が多くなり、電縫溶接
部が焼き入れ状態となり、硬化する。そのために電縫溶
接部の延性が低下し、加工性が悪くなる。
【０００３】これを解決する手段の一つは、電縫溶接後
に、電縫溶接部或は管全体を焼鈍又は焼準する方法であ
る。これにより、電縫溶接部と母材部との均質化を図る
ことができる。もう一つの手段は、特開昭５２−１１４
５１９号公報等に記載されているような方法で、成分及
び熱延条件を適正化することにより、鋼板自体を高張力
化し、その後電縫溶接をする方法であり、電縫溶接をし
て電縫溶接部が硬化しても母材部の強度が高いために硬
度差が少ない。
に、電縫溶接部或は管全体を焼鈍又は焼準する方法であ
る。これにより、電縫溶接部と母材部との均質化を図る
ことができる。もう一つの手段は、特開昭５２−１１４
５１９号公報等に記載されているような方法で、成分及
び熱延条件を適正化することにより、鋼板自体を高張力
化し、その後電縫溶接をする方法であり、電縫溶接をし
て電縫溶接部が硬化しても母材部の強度が高いために硬
度差が少ない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の電縫鋼管製造技
術には、上記のように２タイプがある。図１は一般的な
電縫鋼管の製造工程を示す図である。一般には成形・溶
接・定型して鋼管とするが、高張力化をしようとすれば
、電縫溶接部が硬化する。しかし、上記第１の方法は、
造管後熱処理をして電縫溶接部の均質化と延性確保を図
ろうとするものであるが、この方法では熱処理をするた
めコスト高は避けられない。又、上記第２の方法のよう
に、成分及び熱延条件を適正化することにより、鋼板自
体を高張力化し、その後電縫溶接をする方法では、板の
幅方向、長手方向とも均質化することは困難であり、一
部不安定部の切捨てが必要となる。
術には、上記のように２タイプがある。図１は一般的な
電縫鋼管の製造工程を示す図である。一般には成形・溶
接・定型して鋼管とするが、高張力化をしようとすれば
、電縫溶接部が硬化する。しかし、上記第１の方法は、
造管後熱処理をして電縫溶接部の均質化と延性確保を図
ろうとするものであるが、この方法では熱処理をするた
めコスト高は避けられない。又、上記第２の方法のよう
に、成分及び熱延条件を適正化することにより、鋼板自
体を高張力化し、その後電縫溶接をする方法では、板の
幅方向、長手方向とも均質化することは困難であり、一
部不安定部の切捨てが必要となる。
【０００５】本発明はこのような電縫鋼管の製造方法で
の問題点を解決することを目的にするものである。
の問題点を解決することを目的にするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、重量でＣ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．０
５〜０．６０％、Ｍｎ：０．２５〜２．０％、Ｔｉ：０
．０２０〜０．１５０％を基本成分とし、残部Ｆｅ及び
不可避的元素よりなる電縫鋼管の製造にあたり、管用鋼
材の熱間板厚圧延時に４００〜６００℃又は７００〜７
５０℃にて巻き取り、熱間板厚圧延後に圧延リダクショ
ン５〜３０％の造管オンライン冷間板厚圧延を付加する
ことを特徴とする電縫溶接部の硬化の少ない電縫鋼管の
製造方法にある。
ろは、重量でＣ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．０
５〜０．６０％、Ｍｎ：０．２５〜２．０％、Ｔｉ：０
．０２０〜０．１５０％を基本成分とし、残部Ｆｅ及び
不可避的元素よりなる電縫鋼管の製造にあたり、管用鋼
材の熱間板厚圧延時に４００〜６００℃又は７００〜７
５０℃にて巻き取り、熱間板厚圧延後に圧延リダクショ
ン５〜３０％の造管オンライン冷間板厚圧延を付加する
ことを特徴とする電縫溶接部の硬化の少ない電縫鋼管の
製造方法にある。
【０００７】以下に本発明を詳細に説明する。図２に本
発明の製造工程を示す。従来の工程では前述したように
電縫溶接部の硬化の少ない電縫鋼管を製造しようとすれ
ば、造管後に熱処理をするか、あるいは鋼板自体を焼き
入れ等で高張力化し、その後電縫溶接することにより製
造するかのいずれかであるが、いずれもコスト高になっ
たり、製造上不安定となったりする。
発明の製造工程を示す。従来の工程では前述したように
電縫溶接部の硬化の少ない電縫鋼管を製造しようとすれ
ば、造管後に熱処理をするか、あるいは鋼板自体を焼き
入れ等で高張力化し、その後電縫溶接することにより製
造するかのいずれかであるが、いずれもコスト高になっ
たり、製造上不安定となったりする。
【０００８】そこで本発明では鋼板自体は溶接熱影響に
より軟化のし難い材質とし、造管前に造管オンライン冷
間板厚圧延を付加して、板全体を加工硬化させ、その後
の電縫溶接で電縫溶接部が硬化しても、加工硬化させた
母材部とほぼ均質とすることにより、電縫溶接部の硬化
が少ない電縫鋼管を製造しようとするものである。そこ
でまず本発明に使用する鋼板の成分について説明する。
より軟化のし難い材質とし、造管前に造管オンライン冷
間板厚圧延を付加して、板全体を加工硬化させ、その後
の電縫溶接で電縫溶接部が硬化しても、加工硬化させた
母材部とほぼ均質とすることにより、電縫溶接部の硬化
が少ない電縫鋼管を製造しようとするものである。そこ
でまず本発明に使用する鋼板の成分について説明する。
【０００９】Ｃは少なければ延性が良好であり、加工性
に優れ、しかも電縫溶接部の硬化も少ないが、所要の強
度を得られないことから、下限を０．０２％とした。 又、０．１５％を越えると、本発明の方法によっても、
電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、加工性が低
下することから、上限を０．１５％とした。Ｓｉはキル
ド鋼の場合、０．０５％未満に抑えることは製鋼技術上
難しく、又、０．６０％を越えると延靱性に悪影響を及
ぼし、かつスケール生成による表面性状の悪化の点から
、０．６０％を上限とした。
に優れ、しかも電縫溶接部の硬化も少ないが、所要の強
度を得られないことから、下限を０．０２％とした。 又、０．１５％を越えると、本発明の方法によっても、
電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、加工性が低
下することから、上限を０．１５％とした。Ｓｉはキル
ド鋼の場合、０．０５％未満に抑えることは製鋼技術上
難しく、又、０．６０％を越えると延靱性に悪影響を及
ぼし、かつスケール生成による表面性状の悪化の点から
、０．６０％を上限とした。
【００１０】Ｍｎについては、強度面から０．２５％未
満では強度不足となり、２，０％を越えると造管時の成
形加工等の加工時に延靱性の不足のため亀裂が発生する
ことがあることから、下限を０．２５％、上限を２．０
％とした。Ｔｉは高強度化のための重量な元素であり、
ＨＡＺ耐軟化性に効果があるが、０．０２０％未満では
強度不足となり、０．１５０％を越えて添加しても効果
の向上のないことから、下限を０．０２０％、上限を０
．１５０％とした。
満では強度不足となり、２，０％を越えると造管時の成
形加工等の加工時に延靱性の不足のため亀裂が発生する
ことがあることから、下限を０．２５％、上限を２．０
％とした。Ｔｉは高強度化のための重量な元素であり、
ＨＡＺ耐軟化性に効果があるが、０．０２０％未満では
強度不足となり、０．１５０％を越えて添加しても効果
の向上のないことから、下限を０．０２０％、上限を０
．１５０％とした。
【００１１】次に上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に４０
０〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻取る。これは
熱間圧延でＴｉの析出効果を防いで、電縫溶接時の熱影
響でＴｉを析出させ、熱影響による軟化を防ぐためであ
り、４００℃未満ではＴｉの析出効果は少ないものの、
却って冷速が速く強度が上昇し、靱性も低下する。６０
０超〜７００℃未満はＴｉの析出効果が最も存在すると
ころである。７５０℃超は製造上不可能である。よって
、上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に４００〜６００℃又
は７００〜７５０℃にて巻取ることによって、Ｔｉの析
出効果の少ない材質となり、その後の電縫溶接の熱影響
により析出し、熱影響による軟化を防ぐことになる。
０〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻取る。これは
熱間圧延でＴｉの析出効果を防いで、電縫溶接時の熱影
響でＴｉを析出させ、熱影響による軟化を防ぐためであ
り、４００℃未満ではＴｉの析出効果は少ないものの、
却って冷速が速く強度が上昇し、靱性も低下する。６０
０超〜７００℃未満はＴｉの析出効果が最も存在すると
ころである。７５０℃超は製造上不可能である。よって
、上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に４００〜６００℃又
は７００〜７５０℃にて巻取ることによって、Ｔｉの析
出効果の少ない材質となり、その後の電縫溶接の熱影響
により析出し、熱影響による軟化を防ぐことになる。
【００１２】次に造管オンライン冷間板厚圧延であるが
、この目的は加工硬化させるためである。造管ライン上
で造管前の圧延機で加工硬化させる。この場合、圧延リ
ダクションが５％未満ではほとんど加工硬化せず、３０
％超では延性が著しく低下してしまうため、圧延リダク
ションは５〜３０％とした。このように加工硬化した板
を成形し、電縫溶接することになるが、一般に電縫溶接
時に電縫溶接部が焼き入れされた状態となり硬化する。 しかし、この時の硬さはＣ等の成分によりほぼ決まって
しまう。よって、板、すなわち母材部を加工硬化させて
おけば、電縫溶接部と母材部の硬度差は少なくなるわけ
である。一方、電縫溶接時の熱影響により熱影響部が軟
化するが、これは上記のようにＴｉを添加することによ
り防ぐことができ、ほぼ均一な硬さ分布となる。
、この目的は加工硬化させるためである。造管ライン上
で造管前の圧延機で加工硬化させる。この場合、圧延リ
ダクションが５％未満ではほとんど加工硬化せず、３０
％超では延性が著しく低下してしまうため、圧延リダク
ションは５〜３０％とした。このように加工硬化した板
を成形し、電縫溶接することになるが、一般に電縫溶接
時に電縫溶接部が焼き入れされた状態となり硬化する。 しかし、この時の硬さはＣ等の成分によりほぼ決まって
しまう。よって、板、すなわち母材部を加工硬化させて
おけば、電縫溶接部と母材部の硬度差は少なくなるわけ
である。一方、電縫溶接時の熱影響により熱影響部が軟
化するが、これは上記のようにＴｉを添加することによ
り防ぐことができ、ほぼ均一な硬さ分布となる。
【００１３】以上の方法により、電縫溶接部の硬化の少
ない電縫鋼管の製造が可能となる。
ない電縫鋼管の製造が可能となる。
【００１４】
【実施例】サイズφ５０．８×ｔ５．０で表１および表
２（表１のつづき）に従来法による場合と本発明の方法
による場合とを比較して示した。
２（表１のつづき）に従来法による場合と本発明の方法
による場合とを比較して示した。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】従来の工程で電縫溶接部の硬化が少ない
電縫鋼管を製造しようとすれば、造管後に熱処理をする
か、あるいは鋼板自体を焼き入れ等で高張力化し、その
後電縫溶接することにより製造するかのいずれかである
が、いずれもコスト高になったり、製造上不安定となっ
たりするが、本発明の方法を適用することで、製造上の
問題なしに、かつ経済的に電縫溶接部の硬化が少ない電
縫鋼管を製造することが可能となった。
電縫鋼管を製造しようとすれば、造管後に熱処理をする
か、あるいは鋼板自体を焼き入れ等で高張力化し、その
後電縫溶接することにより製造するかのいずれかである
が、いずれもコスト高になったり、製造上不安定となっ
たりするが、本発明の方法を適用することで、製造上の
問題なしに、かつ経済的に電縫溶接部の硬化が少ない電
縫鋼管を製造することが可能となった。
【図１】従来の製造工程を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 成分組成が重量でＣ：０．０２〜０．
１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．６０％、Ｍｎ：０．２５
〜２．０％、Ｔｉ：０．０２０〜０．１５０％を基本成
分とし、残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼管の
製造にあたり、管用鋼材の熱間板厚圧延時に４００〜６
００℃又は７００〜７５０℃にて巻き取り、熱間板厚圧
延後に圧延リダクション５〜３０％の造管オンライン冷
間板厚圧延を付加することを特徴とする電縫溶接部の硬
化の少ない電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3095339A JP2542293B2 (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 電縫溶接部の硬化の少ない電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3095339A JP2542293B2 (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 電縫溶接部の硬化の少ない電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04325628A true JPH04325628A (ja) | 1992-11-16 |
| JP2542293B2 JP2542293B2 (ja) | 1996-10-09 |
Family
ID=14134946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3095339A Expired - Lifetime JP2542293B2 (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 電縫溶接部の硬化の少ない電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2542293B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005029882A (ja) * | 2003-06-19 | 2005-02-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐溶接軟化性に優れた構造用高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JP2006070312A (ja) * | 2004-09-01 | 2006-03-16 | Nisshin Steel Co Ltd | タッピング性に優れた高強度電縫鋼管製自動車用フレーム材の製造方法 |
-
1991
- 1991-04-25 JP JP3095339A patent/JP2542293B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005029882A (ja) * | 2003-06-19 | 2005-02-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐溶接軟化性に優れた構造用高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JP2006070312A (ja) * | 2004-09-01 | 2006-03-16 | Nisshin Steel Co Ltd | タッピング性に優れた高強度電縫鋼管製自動車用フレーム材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2542293B2 (ja) | 1996-10-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960409 |