JPH04330702A - 耐触性に優れた希土類永久磁石 - Google Patents
耐触性に優れた希土類永久磁石Info
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- JPH04330702A JPH04330702A JP2314643A JP31464390A JPH04330702A JP H04330702 A JPH04330702 A JP H04330702A JP 2314643 A JP2314643 A JP 2314643A JP 31464390 A JP31464390 A JP 31464390A JP H04330702 A JPH04330702 A JP H04330702A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、電気、電子分野に有用な希土類永久磁石に
関する。
関する。
（従来の技術）
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久磁石は、Ｒ−Ｃｏ系希土類
永久磁石より高い磁気特性を有し、最大エネルギー積（
以下、（ＢＨ）ｍａｘで示す）で見ると基本組成である
Ｎｄ１５Ｆｅ７７Ｂ８で３５ＭＧＯｅまでに達し、組成
改良したものの量産レベルで３７ＭＧＯｅの磁石が提供
されている。現在（ＢＨ）ｍａｘ４０ＭＧＯｅ以上の高
特性磁石が開発されつつあり、Ｒ−Ｃｏ系磁石で得られ
る３３ＭＧＯｅを大きく上回っている。また、Ｆｅの一
部をＣｏで置換することによりキュリー温度が向上する
こと、Ａｌ、Ｂｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｗ、Ｍｏ、Ｃｒ、
Ｔａ、Ｓｂ、Ｇｅ、Ｎｂ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｓｎなどの添加
によりｉＨｃが向上することが知られている。このよう
な高特性を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久磁石でも粉
末状態の磁石原料粉は非常に酸化され易く、インゴット
を粉砕して希土類磁石の原料粉末を調整する場合、酸化
防止のため粉砕工程を窒素のような非酸化性ガス中、あ
るいはアルゴンのような不活性ガス中、もしくはヘキサ
ンのような有機溶剤中で実施しなければならないという
不利があった。らにこれらＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石合金
焼結体は化学的に不安定であることが知られており、Ｒ
−Ｃｏ系希土類永久磁石に較べて錆を発生し易い欠点を
有していた。
永久磁石より高い磁気特性を有し、最大エネルギー積（
以下、（ＢＨ）ｍａｘで示す）で見ると基本組成である
Ｎｄ１５Ｆｅ７７Ｂ８で３５ＭＧＯｅまでに達し、組成
改良したものの量産レベルで３７ＭＧＯｅの磁石が提供
されている。現在（ＢＨ）ｍａｘ４０ＭＧＯｅ以上の高
特性磁石が開発されつつあり、Ｒ−Ｃｏ系磁石で得られ
る３３ＭＧＯｅを大きく上回っている。また、Ｆｅの一
部をＣｏで置換することによりキュリー温度が向上する
こと、Ａｌ、Ｂｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｗ、Ｍｏ、Ｃｒ、
Ｔａ、Ｓｂ、Ｇｅ、Ｎｂ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｓｎなどの添加
によりｉＨｃが向上することが知られている。このよう
な高特性を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久磁石でも粉
末状態の磁石原料粉は非常に酸化され易く、インゴット
を粉砕して希土類磁石の原料粉末を調整する場合、酸化
防止のため粉砕工程を窒素のような非酸化性ガス中、あ
るいはアルゴンのような不活性ガス中、もしくはヘキサ
ンのような有機溶剤中で実施しなければならないという
不利があった。らにこれらＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石合金
焼結体は化学的に不安定であることが知られており、Ｒ
−Ｃｏ系希土類永久磁石に較べて錆を発生し易い欠点を
有していた。
（発明が解決しようとする課題）
前述の欠点を解消するために、合成樹脂を磁石表面に
塗装する方法や、Ｎｉ、Ｃｕなどの金属元素をメッキす
る方法などが採られている。しかし、磁石素地自体の耐
蝕性は改善されないため、表面処理のみではおのずと限
界があり、必ずしも満足できる方法ではなかった。
塗装する方法や、Ｎｉ、Ｃｕなどの金属元素をメッキす
る方法などが採られている。しかし、磁石素地自体の耐
蝕性は改善されないため、表面処理のみではおのずと限
界があり、必ずしも満足できる方法ではなかった。
本発明の目的はこれら磁石自体の耐蝕性を改善するため
に、磁石内部の組織を改良することにより耐蝕性の優れ
た永久磁石を提供することにある。
に、磁石内部の組織を改良することにより耐蝕性の優れ
た永久磁石を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
本発明者は、このような問題を解決するために磁石組
成について研究を重ねた結果、不純物炭素が希土類元素
−炭素の金属間化合物を形成し、これが酸化を促進し、
磁石劣化の原因となっていることを突止め、炭素混入防
止策を検討して本発明を完成させた。本発明の要旨は、 希土類元素Ｒ１０〜２５原子％（ここにＲはＮｄを含む
希土類元素の内少なくとも１種もしくは２種以上の希土
類元素）、ボロンＢ１〜２０原子％、及び残部が鉄から
なる永久磁石合金の焼結体中の組織が、強磁性主相Ｒ２
Ｆｅ１４Ｂ、非磁性Ｂリッチ相および非磁性Ｒリッチ相
の３相組織であり、かつ非磁性Ｒリッチ相の組織中の希
土類元素と炭素との金属間化合物Ｒ−Ｃが１．０重量％
以下であることを特徴とする耐蝕性に優れた希土類永久
磁石にある。
成について研究を重ねた結果、不純物炭素が希土類元素
−炭素の金属間化合物を形成し、これが酸化を促進し、
磁石劣化の原因となっていることを突止め、炭素混入防
止策を検討して本発明を完成させた。本発明の要旨は、 希土類元素Ｒ１０〜２５原子％（ここにＲはＮｄを含む
希土類元素の内少なくとも１種もしくは２種以上の希土
類元素）、ボロンＢ１〜２０原子％、及び残部が鉄から
なる永久磁石合金の焼結体中の組織が、強磁性主相Ｒ２
Ｆｅ１４Ｂ、非磁性Ｂリッチ相および非磁性Ｒリッチ相
の３相組織であり、かつ非磁性Ｒリッチ相の組織中の希
土類元素と炭素との金属間化合物Ｒ−Ｃが１．０重量％
以下であることを特徴とする耐蝕性に優れた希土類永久
磁石にある。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の希土類鉄系永久磁石の組成は、希土類元素Ｒ（
但し、ＲはＮｄを含む希土類元素のうち少なくとも１種
以上の希土類元素）とボロン（Ｂ）および残部が鉄（Ｆ
ｅ）からなる永久磁石含金の焼結体であって、先ず、磁
石合金成分Ｒとしては、Ｎｄを含むＹ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｐ
ｒ，Ｐｍ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ
，Ｔｍ、ＹｂおよびＬｕの各希土類元素の内少なくとも
１種以上の希土類元素を１０〜２５原子％含有すること
が必要で、１０原子％未満では磁石焼結体中の粒子の配
向を乱すα−Ｆｅの析出が起こり、２５原子％を越える
と実用的な磁束密度が得られない。Ｂは１〜２０原子％
を必須要件とし、１原子％未満では軟磁性相のＲ２Ｆｅ
１７化合物が析出し、磁気特性が低下し、２０原子％を
越えると非磁性Ｒ１Ｆｅ４Ｂ４の析出により充分な磁束
密度が得られない。これらＲ、Ｂを除く残部はＦｅとす
れば良く、ＦｅをＣｏ、Ａｌ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｍｏ、Ｇａ
、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｂｉ、Ｈｆ、Ｗ、Ｃｒ、Ｔａ
、Ｓｂ、Ｇｅ、Ｓｎ等から選択される少なくとも１種以
上の元素で０〜２０原子％置換すること、およびＯ、Ｎ
、Ｈ、Ｃｌ、Ｆ、Ｓ等の混入が不可避な不純物を含むこ
とは磁気特性を損なわない限り任意である。また、強磁
性主相はＲ２Ｆｅ１４Ｂ、非磁性Ｂリッチ相はＲ１＋ｎ
Ｆｅ４Ｂ４（ここにｎ＝０〜０．５）、非磁性Ｒリッチ
相はＦｅ含有量が０〜１０重量％の範囲とされる。
但し、ＲはＮｄを含む希土類元素のうち少なくとも１種
以上の希土類元素）とボロン（Ｂ）および残部が鉄（Ｆ
ｅ）からなる永久磁石含金の焼結体であって、先ず、磁
石合金成分Ｒとしては、Ｎｄを含むＹ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｐ
ｒ，Ｐｍ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ
，Ｔｍ、ＹｂおよびＬｕの各希土類元素の内少なくとも
１種以上の希土類元素を１０〜２５原子％含有すること
が必要で、１０原子％未満では磁石焼結体中の粒子の配
向を乱すα−Ｆｅの析出が起こり、２５原子％を越える
と実用的な磁束密度が得られない。Ｂは１〜２０原子％
を必須要件とし、１原子％未満では軟磁性相のＲ２Ｆｅ
１７化合物が析出し、磁気特性が低下し、２０原子％を
越えると非磁性Ｒ１Ｆｅ４Ｂ４の析出により充分な磁束
密度が得られない。これらＲ、Ｂを除く残部はＦｅとす
れば良く、ＦｅをＣｏ、Ａｌ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｍｏ、Ｇａ
、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｂｉ、Ｈｆ、Ｗ、Ｃｒ、Ｔａ
、Ｓｂ、Ｇｅ、Ｓｎ等から選択される少なくとも１種以
上の元素で０〜２０原子％置換すること、およびＯ、Ｎ
、Ｈ、Ｃｌ、Ｆ、Ｓ等の混入が不可避な不純物を含むこ
とは磁気特性を損なわない限り任意である。また、強磁
性主相はＲ２Ｆｅ１４Ｂ、非磁性Ｂリッチ相はＲ１＋ｎ
Ｆｅ４Ｂ４（ここにｎ＝０〜０．５）、非磁性Ｒリッチ
相はＦｅ含有量が０〜１０重量％の範囲とされる。
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石合金は、希土類元素やその他原
料元素に含まれる不純物により、磁石焼結体に様々な影
響を受けることが知られてきた。特に原料元素とする希
土類金属中に含まれる不純物の炭素、その他原料元素で
ある鉄、ボロン元素中に含まれる炭素が多量に混入する
と、保磁力を著しく低下させたり、焼結時に焼結体の密
度を上昇させにくいことが判つた。
料元素に含まれる不純物により、磁石焼結体に様々な影
響を受けることが知られてきた。特に原料元素とする希
土類金属中に含まれる不純物の炭素、その他原料元素で
ある鉄、ボロン元素中に含まれる炭素が多量に混入する
と、保磁力を著しく低下させたり、焼結時に焼結体の密
度を上昇させにくいことが判つた。
本発明者は、不純物炭素が希土類永久磁石に与える影響
について、詳細に研究を重ねた結果、不純物炭素が多量
に混入した場合、磁石焼結体中の非磁性Ｒリッチ相中に
は、鉄を含むＲリッチ相と炭素を含むＲリッチ相とに分
離して存在していることを見出した。この炭素を含むＲ
リッチ相を電子線微小探針分析装置により分析した結果
、希土類元素と炭素との金属間化合物Ｒ−Ｃを形成して
おり、その量的なものは焼結体中全炭素含有量に比例し
て増加する傾向にある。この金属間化合物は、原料イン
ゴット中には殆ど観測されず、焼結後の熱処理中に生成
することも判った。さらにこの金属間化合物の耐蝕性を
調べるため磁石の環境試験を行なった結果、この相が優
先的に腐食されること、その腐食は急激に起こることも
判明した。
について、詳細に研究を重ねた結果、不純物炭素が多量
に混入した場合、磁石焼結体中の非磁性Ｒリッチ相中に
は、鉄を含むＲリッチ相と炭素を含むＲリッチ相とに分
離して存在していることを見出した。この炭素を含むＲ
リッチ相を電子線微小探針分析装置により分析した結果
、希土類元素と炭素との金属間化合物Ｒ−Ｃを形成して
おり、その量的なものは焼結体中全炭素含有量に比例し
て増加する傾向にある。この金属間化合物は、原料イン
ゴット中には殆ど観測されず、焼結後の熱処理中に生成
することも判った。さらにこの金属間化合物の耐蝕性を
調べるため磁石の環境試験を行なった結果、この相が優
先的に腐食されること、その腐食は急激に起こることも
判明した。
従って、この相が磁石焼結体中に析出することにより磁
石素地自体の耐蝕性に大きく関与しており、耐蝕性を著
しく低下させる最大の要因であることが判明した。
石素地自体の耐蝕性に大きく関与しており、耐蝕性を著
しく低下させる最大の要因であることが判明した。
本発明は、このような問題点を希土類磁石の原料となる
元素の不純物、特には炭素濃度を所定の限度以下に抑え
た希土類元素、遷移金属元素およびボロンなどを選択す
ることによって解決した。
元素の不純物、特には炭素濃度を所定の限度以下に抑え
た希土類元素、遷移金属元素およびボロンなどを選択す
ることによって解決した。
この不純物炭素の混入許容量は、磁石の環境試験の結果
、非磁性Ｒリッチ相の組織中の希土類元素と炭素との金
属間化合物を１．０重量％以下に抑える必要があること
から計算して決定され、永久磁石合金組成中の炭素含有
量を０．０４重量％以下に抑えることによって耐蝕性が
著しく改善され、焼結体密度の低下も防止できた。
、非磁性Ｒリッチ相の組織中の希土類元素と炭素との金
属間化合物を１．０重量％以下に抑える必要があること
から計算して決定され、永久磁石合金組成中の炭素含有
量を０．０４重量％以下に抑えることによって耐蝕性が
著しく改善され、焼結体密度の低下も防止できた。
従って、出発元素に含まれる炭素量は、希土類金属では
低炭素のもので０．０２重量％、高炭素のもので０．０
８重量％程度以下のものが好ましく、フェロボロンを用
いるならば、高炭素のもので約２重量％、低炭素のもの
で約０．２重量％程度のものを選択する必要がある。ま
た、電解鉄は約０．０１重量％以下の含有量なので極め
て好ましい。さらに、微粉砕後の磁場中プレス成形時に
は、成形体の磁場配向性を改善するために炭素を含んだ
潤滑剤を磁石微粉に混練し用いられる場合があり、この
量も考慮して原料元素中炭素量を抑える必要がある。
低炭素のもので０．０２重量％、高炭素のもので０．０
８重量％程度以下のものが好ましく、フェロボロンを用
いるならば、高炭素のもので約２重量％、低炭素のもの
で約０．２重量％程度のものを選択する必要がある。ま
た、電解鉄は約０．０１重量％以下の含有量なので極め
て好ましい。さらに、微粉砕後の磁場中プレス成形時に
は、成形体の磁場配向性を改善するために炭素を含んだ
潤滑剤を磁石微粉に混練し用いられる場合があり、この
量も考慮して原料元素中炭素量を抑える必要がある。
これら永久磁石材料は、公知の粉末冶金法によって製造
される。即ち、原料元素インゴットの溶解、粉砕、磁界
中成形、熱処理、加工の工程を経由する。原料元素イン
ゴットの溶解は、アルゴンまたは真空中で高周波溶解し
、希土類元素は最後に投入する。得られた磁石合金イン
ゴットの粉砕は粗粉砕と微粉砕にわかれ、粗粉砕はスタ
ンプミル、ジョークラッシャー、ブラウンミル等で、微
粉砕はジェットミル、ボールミル等で行なわれる。いず
れも酸化を防ぐために、非酸化性の雰囲気中で行なうが
、有機溶剤や不活性ガスも用いられる。成形は金型プレ
ス成形により、磁場中で行なわれ、この成形体を真空中
、アルゴン、窒素などの不活性ガスあるいは非酸化性雰
囲気中で１，０００〜１，２００℃の範囲内の所定の温
度に３０〜１２０分間保持して焼結し、さらに、その後
３５０℃〜焼結温度の範囲内で、３０分間〜４時間熱処
理することにより耐蝕性に優れた希土類永久磁石を得る
ことができる。
される。即ち、原料元素インゴットの溶解、粉砕、磁界
中成形、熱処理、加工の工程を経由する。原料元素イン
ゴットの溶解は、アルゴンまたは真空中で高周波溶解し
、希土類元素は最後に投入する。得られた磁石合金イン
ゴットの粉砕は粗粉砕と微粉砕にわかれ、粗粉砕はスタ
ンプミル、ジョークラッシャー、ブラウンミル等で、微
粉砕はジェットミル、ボールミル等で行なわれる。いず
れも酸化を防ぐために、非酸化性の雰囲気中で行なうが
、有機溶剤や不活性ガスも用いられる。成形は金型プレ
ス成形により、磁場中で行なわれ、この成形体を真空中
、アルゴン、窒素などの不活性ガスあるいは非酸化性雰
囲気中で１，０００〜１，２００℃の範囲内の所定の温
度に３０〜１２０分間保持して焼結し、さらに、その後
３５０℃〜焼結温度の範囲内で、３０分間〜４時間熱処
理することにより耐蝕性に優れた希土類永久磁石を得る
ことができる。
以下、本発明の具体的実施態様を実施例と比較例を挙げ
て説明するが、本発明はこれらに限定されるものではな
い。
て説明するが、本発明はこれらに限定されるものではな
い。
（実施例１、比較例１）
出発原料として、純度９９．７重量％以上のＮｄ、こ
こで炭素含有量は０．０８２重量％及び０．４１２重量
％の２種類のものを用い、純度９９．９重量％の電解鉄
、純度９９．５重量％のボロンを使用した。これら原料
を高周波溶解し、その後鋳型に鋳造し、Ｎｄ１５Ｆｅ７
７Ｂ８なる組成のインゴットを得た。得られたインゴッ
トの炭素含有量は、非分散型赤外線法の分析結果から、
それぞれ０．０３０重量％（実施例１とする）、０．１
４１重量％（比較例１とする）であつた。このインゴッ
トをジョークラッシャー、ブラウンミルで３２メッシュ
以下に粗粉砕し、その後ジェットミルにより窒素気流中
で微粉砕し、平均粒径３μｍ程度の原料磁石粉を得た。
こで炭素含有量は０．０８２重量％及び０．４１２重量
％の２種類のものを用い、純度９９．９重量％の電解鉄
、純度９９．５重量％のボロンを使用した。これら原料
を高周波溶解し、その後鋳型に鋳造し、Ｎｄ１５Ｆｅ７
７Ｂ８なる組成のインゴットを得た。得られたインゴッ
トの炭素含有量は、非分散型赤外線法の分析結果から、
それぞれ０．０３０重量％（実施例１とする）、０．１
４１重量％（比較例１とする）であつた。このインゴッ
トをジョークラッシャー、ブラウンミルで３２メッシュ
以下に粗粉砕し、その後ジェットミルにより窒素気流中
で微粉砕し、平均粒径３μｍ程度の原料磁石粉を得た。
次いで粉末冶金法により磁石焼結体を得た。成形は金型
プレス成形により、磁場中で行なわれ、２０ｍｍＷ×３
０ｍｍｌ×１０ｍｍｔ、見掛け密度４．０ｇｒ／ｃｃの
成形体を得た。次にこの成形体を真空中で１，１００℃
に６０分間保持して焼結し、さらに、その後６００℃で
１２０分間熱処理することにより希土類永久磁石を得た
。これら２種類の炭素含有量をもつ焼結体を電子線微小
探針分析装置を用いてＲリッチ相を観察したところ、比
較例１はＲリッチ相に多量のＲ−Ｃ金属間化合物と少量
のＦｅを含むＲリッチ相が観察され、実施例１について
はＦｅを含むＲリッチ相のみが観察された。その写真を
図１に実施例１を、図２に比較例１を示す。ここで、（
ａ）は組成像、（ｂ）は炭素のＸ線像である。この写真
を説明すると、（ａ）組成像のコントラストはその相の
平均原子番号が大きいと白くなり、小さいと黒く見える
。
プレス成形により、磁場中で行なわれ、２０ｍｍＷ×３
０ｍｍｌ×１０ｍｍｔ、見掛け密度４．０ｇｒ／ｃｃの
成形体を得た。次にこの成形体を真空中で１，１００℃
に６０分間保持して焼結し、さらに、その後６００℃で
１２０分間熱処理することにより希土類永久磁石を得た
。これら２種類の炭素含有量をもつ焼結体を電子線微小
探針分析装置を用いてＲリッチ相を観察したところ、比
較例１はＲリッチ相に多量のＲ−Ｃ金属間化合物と少量
のＦｅを含むＲリッチ相が観察され、実施例１について
はＦｅを含むＲリッチ相のみが観察された。その写真を
図１に実施例１を、図２に比較例１を示す。ここで、（
ａ）は組成像、（ｂ）は炭素のＸ線像である。この写真
を説明すると、（ａ）組成像のコントラストはその相の
平均原子番号が大きいと白くなり、小さいと黒く見える
。
写真中の白い部分はＲリッチ相、その他の部分は主相で
ある。（ｂ）Ｘ線像は試料に電子線を照射した時に放出
されるＸ線を分光して得られたものである。従つて、こ
の場合、炭素のＫα線を分光し、そのＸ線のみ得て影像
化したものであり、白く光った点が炭素の存在する部分
である。これら焼結体の磁気特性および環境試験結果を
表１に示す。環境試験はこれらの焼結体を１２０℃、２
気圧、相対湿度１００％の条件下に行なった。炭素含有
量が多い比較例１のサンプルは、環境試験を施すことに
よりぼろぼろに崩壊した。また、実施例１では表面に酸
化物が浮き出る程度であり崩壊は全く観測されなかった
。
ある。（ｂ）Ｘ線像は試料に電子線を照射した時に放出
されるＸ線を分光して得られたものである。従つて、こ
の場合、炭素のＫα線を分光し、そのＸ線のみ得て影像
化したものであり、白く光った点が炭素の存在する部分
である。これら焼結体の磁気特性および環境試験結果を
表１に示す。環境試験はこれらの焼結体を１２０℃、２
気圧、相対湿度１００％の条件下に行なった。炭素含有
量が多い比較例１のサンプルは、環境試験を施すことに
よりぼろぼろに崩壊した。また、実施例１では表面に酸
化物が浮き出る程度であり崩壊は全く観測されなかった
。
（実施例２、比較例２）
出発原料として、純度９９．７重量％以上のＮｄ及び
Ｄｙ、ここで希土類元素全体で炭素含有量は０．０４２
重量％（実施例２とする）及び０．３５２重量％（比較
例２とする）の２種類のものを用い、純度９９．９重量
％の電解鉄及びコバルト、純度９９．５重量％のボロン
、Ａｌ、Ｎｂを使用し、これらを高周波溶解して鋳型に
鋳造し、Ｎｄ１４．０５Ｄｙ０．７４Ｆｅ７２．９５Ｃ
ｏ３．８４Ｂ７Ａｌ１Ｎｂ０．４なる組成のインゴット
を得た。得られたインゴットの炭素含有量は、非分散型
赤外線法の分析結果から、夫々０．０２１重量％（実施
例２）、０．１２２重量％（比較例２）であった。この
インゴットを実施例１と同様の工程で処理し、磁石焼結
体を得、電子線微小探針分析装置で組織を観察した結果
、焼結体中のＲリッチ相中の相状態は添加元素が種々含
まれるためより複雑になったが、実施例２と比較例２の
差はＲ−Ｃ金属間化合物の有無のみである。それぞれの
相状態を表２に示す。また、磁気特性及び環境試験の結
果を表３に示す。
Ｄｙ、ここで希土類元素全体で炭素含有量は０．０４２
重量％（実施例２とする）及び０．３５２重量％（比較
例２とする）の２種類のものを用い、純度９９．９重量
％の電解鉄及びコバルト、純度９９．５重量％のボロン
、Ａｌ、Ｎｂを使用し、これらを高周波溶解して鋳型に
鋳造し、Ｎｄ１４．０５Ｄｙ０．７４Ｆｅ７２．９５Ｃ
ｏ３．８４Ｂ７Ａｌ１Ｎｂ０．４なる組成のインゴット
を得た。得られたインゴットの炭素含有量は、非分散型
赤外線法の分析結果から、夫々０．０２１重量％（実施
例２）、０．１２２重量％（比較例２）であった。この
インゴットを実施例１と同様の工程で処理し、磁石焼結
体を得、電子線微小探針分析装置で組織を観察した結果
、焼結体中のＲリッチ相中の相状態は添加元素が種々含
まれるためより複雑になったが、実施例２と比較例２の
差はＲ−Ｃ金属間化合物の有無のみである。それぞれの
相状態を表２に示す。また、磁気特性及び環境試験の結
果を表３に示す。
（発明の効果）
本発明に従って磁石合金インゴットの不純物炭素を少
なくすることによって、粉砕、成形、焼結、熱処理して
作った磁石焼結体の組織中には、耐蝕性の極めて悪いＲ
−Ｃ金属間化合物は存在せず、密度及び配向低下も見ら
れず、磁石素地自体の耐蝕性を改善し、磁気特性に優れ
、且つ品質の一定した希土類永久磁石が得られ、産業上
その利用価値は極めて高い。
なくすることによって、粉砕、成形、焼結、熱処理して
作った磁石焼結体の組織中には、耐蝕性の極めて悪いＲ
−Ｃ金属間化合物は存在せず、密度及び配向低下も見ら
れず、磁石素地自体の耐蝕性を改善し、磁気特性に優れ
、且つ品質の一定した希土類永久磁石が得られ、産業上
その利用価値は極めて高い。
図１（ａ）、（ｂ）は本発明実施例１の永久磁石合金
のＦｅ含有Ｒリッチ相の電子線微小探針分析装置による
（ａ）組成像および（ｂ）炭素のＸ線像を示す写真、図
２（ａ）、（ｂ）は比較例１の実施例１に対応する写真
である。
のＦｅ含有Ｒリッチ相の電子線微小探針分析装置による
（ａ）組成像および（ｂ）炭素のＸ線像を示す写真、図
２（ａ）、（ｂ）は比較例１の実施例１に対応する写真
である。
Claims (2)
- 【請求項１】希土類元素Ｒ１０〜２５原子％（ここにＲ
はＮｄを含む希土類元素の内少なくとも１種もしくは２
種以上の希土類元素）、ボロンＢ１〜２０原子％及び残
部が鉄からなる永久磁石合金の焼結体中の組織が、強磁
性主相Ｒ２Ｆｅ１４Ｂ、非磁性Ｂリッチ相および非磁性
Ｒリッチ相の３相組織であり、かつ非磁性Ｒリッチ相の
組織中の希土類元素と炭素との金属間化合物Ｒ−Ｃが１
．０重量％以下であることを特徴とする耐蝕性に優れた
希土類永久磁石。 - 【請求項２】永久磁石合金組成が、Ｒ１０〜２５原子％
、ボロン１〜２０原子％及び残部が鉄よりなり、該合金
中の炭素含有量が０．０４重量％以下であることを特徴
とする請求項第１項または第２項記載の耐蝕性に優れた
希土類永久磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2314643A JP3066806B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | 耐触性に優れた希土類永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2314643A JP3066806B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | 耐触性に優れた希土類永久磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04330702A true JPH04330702A (ja) | 1992-11-18 |
| JP3066806B2 JP3066806B2 (ja) | 2000-07-17 |
Family
ID=18055799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2314643A Expired - Lifetime JP3066806B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | 耐触性に優れた希土類永久磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3066806B2 (ja) |
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| JPWO2021095633A1 (ja) * | 2019-11-11 | 2021-05-20 | ||
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3066806B2 (ja) | 2000-07-17 |
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