JPH0574618A - 希土類永久磁石の製造方法 - Google Patents
希土類永久磁石の製造方法Info
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- JPH0574618A JPH0574618A JP3259694A JP25969491A JPH0574618A JP H0574618 A JPH0574618 A JP H0574618A JP 3259694 A JP3259694 A JP 3259694A JP 25969491 A JP25969491 A JP 25969491A JP H0574618 A JPH0574618 A JP H0574618A
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- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】Ａ合金を主としてＲ2 Ｔ14Ｂ相（ＲはNd、Pr、Dy
主体の希土類元素、ＴはFe又はFe及びCo）から成る合金
とし、Ｂ合金をＲ、Co、Fe、Ｂ、Ｍ（Ｍは、Al、Cu等の
元素の内から選ぶ元素）を含有し、かつ合金中の構成相
としてＲ2 Ｔ1 14Ｌ相及び／又はＲリッチ相（Ｔ1 はF
e、Co主体の遷移金属元素、同遷移金属及びＭ、Ｌは
Ｂ，Ｂ及びＭ）並びにＲＴ2 4Ｌ相、ＲＴ2 3相、ＲＴ
2 2相、Ｒ2 Ｔ2 7相及びＲＴ2 5相（Ｔ2 はFe、Co主体の遷
移金属元素、同遷移金属及びＢ、同遷移金属及びＭ，同
遷移金属及びＢ及びＭ）の５相の内の相との混合相から
成る合金とし、Ａ合金粉末99〜70重量％に対してＢ合金
粉末を１〜30重量％混合し、混合合金粉末を磁場中加圧
成形し、成形体を真空または不活性ガス雰囲気中で焼結
し、更に焼結温度以下の低温で時効熱処理する。 【効果】高保磁力、高残留磁束密度、高エネルギー積の
バランスのとれた高性能磁石を提供できる。
主体の希土類元素、ＴはFe又はFe及びCo）から成る合金
とし、Ｂ合金をＲ、Co、Fe、Ｂ、Ｍ（Ｍは、Al、Cu等の
元素の内から選ぶ元素）を含有し、かつ合金中の構成相
としてＲ2 Ｔ1 14Ｌ相及び／又はＲリッチ相（Ｔ1 はF
e、Co主体の遷移金属元素、同遷移金属及びＭ、Ｌは
Ｂ，Ｂ及びＭ）並びにＲＴ2 4Ｌ相、ＲＴ2 3相、ＲＴ
2 2相、Ｒ2 Ｔ2 7相及びＲＴ2 5相（Ｔ2 はFe、Co主体の遷
移金属元素、同遷移金属及びＢ、同遷移金属及びＭ，同
遷移金属及びＢ及びＭ）の５相の内の相との混合相から
成る合金とし、Ａ合金粉末99〜70重量％に対してＢ合金
粉末を１〜30重量％混合し、混合合金粉末を磁場中加圧
成形し、成形体を真空または不活性ガス雰囲気中で焼結
し、更に焼結温度以下の低温で時効熱処理する。 【効果】高保磁力、高残留磁束密度、高エネルギー積の
バランスのとれた高性能磁石を提供できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種電気、電子機器に
用いられる、磁気特性に優れた希土類永久磁石の製造方
法に関するものである。
用いられる、磁気特性に優れた希土類永久磁石の製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】希土類磁石の中でもNd-Fe-Ｂ系磁石は、
主成分であるNdが資源的に豊富でコストが安く、磁気特
性に優れているために、近年益々その利用が広がりつつ
ある。磁気特性向上のための開発研究も、Nd系磁石の発
明以来精力的に行われてきており、数多くの研究や発明
が提案されている。Nd系焼結磁石の製造方法の１つであ
る２種類の組成の異なった合金粉体を混合、焼結して高
性能Nd磁石を製造する方法（以下、２合金法という）に
関しても数々の発明考案が提案されている。
主成分であるNdが資源的に豊富でコストが安く、磁気特
性に優れているために、近年益々その利用が広がりつつ
ある。磁気特性向上のための開発研究も、Nd系磁石の発
明以来精力的に行われてきており、数多くの研究や発明
が提案されている。Nd系焼結磁石の製造方法の１つであ
る２種類の組成の異なった合金粉体を混合、焼結して高
性能Nd磁石を製造する方法（以下、２合金法という）に
関しても数々の発明考案が提案されている。
【０００３】これまでに提案されている２合金法を大き
く分けると、３種類に分類することができる。第１の方
法は、混合する原料合金粉体の一方を液体急冷法によっ
て非晶質あるいは微細結晶合金を作製し、それに通常の
希土類合金粉末を混合するか、あるいは両方の原料合金
粉体を共に液体急冷法で作製混合する方法［特開昭63-9
3841、 特開昭63-115307、特開昭63-252403、特開昭63-278
208、特開平1-108707、特開平1-146310、 特開平1-146309、
特開平1-155603各号公報参照］である。この液体急冷
法による合金を使用する２合金法については、最近50MG
Oeを越える磁気特性が得られたと報告[E.Otuki,T.Otuka
and T.Imai;11th.Int.Workshopon Rare Earth Magnet
s,Pittsburgh,Pennsylvania,USA,October(1990),p.328
参照 ]されている。
く分けると、３種類に分類することができる。第１の方
法は、混合する原料合金粉体の一方を液体急冷法によっ
て非晶質あるいは微細結晶合金を作製し、それに通常の
希土類合金粉末を混合するか、あるいは両方の原料合金
粉体を共に液体急冷法で作製混合する方法［特開昭63-9
3841、 特開昭63-115307、特開昭63-252403、特開昭63-278
208、特開平1-108707、特開平1-146310、 特開平1-146309、
特開平1-155603各号公報参照］である。この液体急冷
法による合金を使用する２合金法については、最近50MG
Oeを越える磁気特性が得られたと報告[E.Otuki,T.Otuka
and T.Imai;11th.Int.Workshopon Rare Earth Magnet
s,Pittsburgh,Pennsylvania,USA,October(1990),p.328
参照 ]されている。
【０００４】第２の方法は、混合する２種類の原料合金
粉体を共に主としてＲ2 Fe14Ｂ化合物とし含有される希
土類元素の種類、含有量を変えた合金を作製して混合焼
結する方法である。即ち、含有するNdリッチ相の量比あ
るいは希土類元素の種類を変えた合金を２種類混合する
方法［特開昭61-81603、 特開昭61-81604、 特開昭61-816
05、 特開昭61-81606、 特開昭61-81607、 特開昭61-11900
7、特開昭61-207546、特開昭63-245昭3、特開平1-177335各
号公報参照］である。
粉体を共に主としてＲ2 Fe14Ｂ化合物とし含有される希
土類元素の種類、含有量を変えた合金を作製して混合焼
結する方法である。即ち、含有するNdリッチ相の量比あ
るいは希土類元素の種類を変えた合金を２種類混合する
方法［特開昭61-81603、 特開昭61-81604、 特開昭61-816
05、 特開昭61-81606、 特開昭61-81607、 特開昭61-11900
7、特開昭61-207546、特開昭63-245昭3、特開平1-177335各
号公報参照］である。
【０００５】第３の方法は、一方の合金を主としてＲ2
Fe14Ｂ化合物からなる合金粉末とし、これに各種低融点
元素、低融点合金、希土類合金、炭化物、硼化物、水素
化物等の粉末を混合焼結して、Nd系希土類磁石を製造す
る方法 [特開昭60-230959、特開昭61-263201、特開昭62-1
81402、特開昭62-182249、特開昭62-206802、特開昭62-270
746、特開昭63-6808、特開昭63-104406、特開昭63-114939、
特開昭63-272006、特開平1-111843、 特開平1-146308各号
公報参照] である。
Fe14Ｂ化合物からなる合金粉末とし、これに各種低融点
元素、低融点合金、希土類合金、炭化物、硼化物、水素
化物等の粉末を混合焼結して、Nd系希土類磁石を製造す
る方法 [特開昭60-230959、特開昭61-263201、特開昭62-1
81402、特開昭62-182249、特開昭62-206802、特開昭62-270
746、特開昭63-6808、特開昭63-104406、特開昭63-114939、
特開昭63-272006、特開平1-111843、 特開平1-146308各号
公報参照] である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来技術による２合金
法ではNd系磁石合金の真に優れた磁気特性を実現させる
のに適切でなかったり不充分だったりする点が多く存在
する。即ち、前述した第１の方法では磁石合金のエネル
ギ−積は高いが保磁力は約９kOe 程度で、温度上昇によ
って保磁力が低下するというNd磁石特有の欠点のため
に、実用的には不充分な磁石特性である。最も大きな問
題点は、磁場配向性である。第１の方法でも組成を適当
に選ぶことによって、室温で磁性を示す合金を得ること
ができるが、液体急冷法によって得られる合金は非晶質
アモルファス相あるいは微細結晶となるため、微粉にし
て磁場中で配向させても特定の結晶方位を磁場方向に配
向させることができない。従って、混合した原料合金粉
体を磁場中成形しても得られる成形体の配向性は悪く、
焼結後充分な磁石特性が得られないことになる。
法ではNd系磁石合金の真に優れた磁気特性を実現させる
のに適切でなかったり不充分だったりする点が多く存在
する。即ち、前述した第１の方法では磁石合金のエネル
ギ−積は高いが保磁力は約９kOe 程度で、温度上昇によ
って保磁力が低下するというNd磁石特有の欠点のため
に、実用的には不充分な磁石特性である。最も大きな問
題点は、磁場配向性である。第１の方法でも組成を適当
に選ぶことによって、室温で磁性を示す合金を得ること
ができるが、液体急冷法によって得られる合金は非晶質
アモルファス相あるいは微細結晶となるため、微粉にし
て磁場中で配向させても特定の結晶方位を磁場方向に配
向させることができない。従って、混合した原料合金粉
体を磁場中成形しても得られる成形体の配向性は悪く、
焼結後充分な磁石特性が得られないことになる。
【０００７】第２の方法においては、磁石合金中のＲ2
Fe14Ｂ化合物と共存する相はNdリッチ相あるいはNd1+XF
e4Ｂ4 相であり、この両相とも室温では磁性を示さな
い。従って、磁性を持たない化合物の混在が配向性を乱
すことになって、磁気特性の優れた磁石は得られない。
また、混合する粉体として各種元素や種々の化合物を用
いる第３の方法においてもこれらの化合物は磁性をもた
ないために、磁場中配向時に反磁場が大きくなって有効
磁場強度が減少し、そのため磁場方向への磁性粒子の回
転が不充分となって配向が乱れる。
Fe14Ｂ化合物と共存する相はNdリッチ相あるいはNd1+XF
e4Ｂ4 相であり、この両相とも室温では磁性を示さな
い。従って、磁性を持たない化合物の混在が配向性を乱
すことになって、磁気特性の優れた磁石は得られない。
また、混合する粉体として各種元素や種々の化合物を用
いる第３の方法においてもこれらの化合物は磁性をもた
ないために、磁場中配向時に反磁場が大きくなって有効
磁場強度が減少し、そのため磁場方向への磁性粒子の回
転が不充分となって配向が乱れる。
【０００８】第３の方法において、混合する粉体に低融
点の元素あるいは合金を利用して磁気特性を向上させよ
うとする提案があるが、これは焼結中に混合した低融点
相が、Ｒ2 Fe14Ｂ化合物の粒界に存在する格子欠陥や酸
化物相などのニュークリエーションサイトを除去し、粒
界をクリーニングして保磁力を向上させるという考え方
によるものである。しかし、低融点相の存在は次に述べ
るような理由から、実際には磁気特性の向上に対して逆
に不利な条件となっている。低融点相が例えば660 ℃付
近から融液となっていると、実際の焼結温度1,100 ℃で
は低融点相の粘度はかなり小さくなってしまう。その結
果、成形体は液相焼結によって収縮しながら同時に粒の
周囲を囲む融液の粘度が小さいために磁性粒子の回転が
容易に起り、配向が乱れて磁気特性が劣化する。つま
り、Nd磁石の液相焼結における望ましい液相成分は、適
当な粘度を保って粒子の配向を乱さず、かつまた成形体
を緻密化し、粒界を十分にクリーニングアップできるこ
とが必要なのである。従来の２合金法においては、液相
成分が関与する磁場配向性と保磁力向上の両方の役割を
充分に考慮し、これらが最適な条件となるよう液相合金
成分の磁性と融点を適切に調整してはいなかった。本発
明は２合金法における前述したような欠点を改良し、バ
ランスのとれた磁気特性に優れた希土類永久磁石の製造
方法を提供しようとするものである。
点の元素あるいは合金を利用して磁気特性を向上させよ
うとする提案があるが、これは焼結中に混合した低融点
相が、Ｒ2 Fe14Ｂ化合物の粒界に存在する格子欠陥や酸
化物相などのニュークリエーションサイトを除去し、粒
界をクリーニングして保磁力を向上させるという考え方
によるものである。しかし、低融点相の存在は次に述べ
るような理由から、実際には磁気特性の向上に対して逆
に不利な条件となっている。低融点相が例えば660 ℃付
近から融液となっていると、実際の焼結温度1,100 ℃で
は低融点相の粘度はかなり小さくなってしまう。その結
果、成形体は液相焼結によって収縮しながら同時に粒の
周囲を囲む融液の粘度が小さいために磁性粒子の回転が
容易に起り、配向が乱れて磁気特性が劣化する。つま
り、Nd磁石の液相焼結における望ましい液相成分は、適
当な粘度を保って粒子の配向を乱さず、かつまた成形体
を緻密化し、粒界を十分にクリーニングアップできるこ
とが必要なのである。従来の２合金法においては、液相
成分が関与する磁場配向性と保磁力向上の両方の役割を
充分に考慮し、これらが最適な条件となるよう液相合金
成分の磁性と融点を適切に調整してはいなかった。本発
明は２合金法における前述したような欠点を改良し、バ
ランスのとれた磁気特性に優れた希土類永久磁石の製造
方法を提供しようとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、かかる課
題を解決するために２合金法を基本的に見直し、磁性体
構成相の種類、特性等を適切に選択し組合せることによ
り充分満足できるバランスのとれた磁気特性が得られる
ことを見出し、製造条件を詳細に検討して本発明を完成
させた。 本発明の要旨は、Ａ合金を主としてＲ2 Ｔ14
Ｂ相（ここにＲは、Nd、Pr、Dyを主体とする少なくとも１
種以上の希土類元素、ＴはFeまたはFeおよびCoを表す）
から成る合金とし、Ｂ合金をＲ、Co、Fe、Ｂ、Ｍ（ここ
にＲは上記に同じ、Ｍは、Al、Cu、Zn、In、Si、Ｐ、
Ｓ、Ti、Ｖ、Cr、Mn、Ge、Zr、Nb、Mo、Pd、Ag、Cd、S
n、Sb、Hf、Ta、Ｗの内から選ぶ１種又は２種以上の元
素を表す）を含有し、かつ合金中の構成相としてＲ2 Ｔ
1 14Ｌ相および／またはＲリッチ相（ここにＲは上記に
同じ、Ｔ1はFe、Coを主体とする遷移金属元素、同遷移
金属およびＭ（ここにＭは上記に同じ）、ＬはＢ，Ｂお
よびＭを表す）並びにＲＴ2 4Ｌ相、ＲＴ2 3相、ＲＴ
2 2相、Ｒ2 Ｔ2 7相およびＲＴ2 5相（ここにＲおよびＬは
上記に同じ、Ｔ2 はFe、Co を主体とする遷移金属元素、
同遷移金属およびＢ、同遷移金属およびＭ，同遷移金属
およびＢおよびＭを表す）の５相の内１種または２種以
上の相との混合相から成る合金とし、Ａ合金粉末99〜70
重量％に対してＢ合金粉末を１〜30重量％混合し、該混
合合金粉末を磁場中加圧成形し、該成形体を真空または
不活性ガス雰囲気中で焼結し、さらに焼結温度以下の低
温で時効熱処理することを特徴とする希土類永久磁石の
製造であり、更に詳しくは、Ｂ合金に含まれるＲＴ2 4Ｌ
相、ＲＴ2 3相、ＲＴ2 2相、Ｒ2 Ｔ2 7相およびＲＴ2 5相の
５つの構成相の内少なくとも１種以上の相の融点が700
℃以上1,155 ℃以下の金属間化合物であり、少なくとも
１種以上の相が室温以上のキューリー温度を有する磁性
体であり、少なくとも１種以上の相が室温以上のキュー
リー温度ならびに結晶磁気異方性を有する磁性体である
ことを特徴とする希土類磁石の製造方法である。
題を解決するために２合金法を基本的に見直し、磁性体
構成相の種類、特性等を適切に選択し組合せることによ
り充分満足できるバランスのとれた磁気特性が得られる
ことを見出し、製造条件を詳細に検討して本発明を完成
させた。 本発明の要旨は、Ａ合金を主としてＲ2 Ｔ14
Ｂ相（ここにＲは、Nd、Pr、Dyを主体とする少なくとも１
種以上の希土類元素、ＴはFeまたはFeおよびCoを表す）
から成る合金とし、Ｂ合金をＲ、Co、Fe、Ｂ、Ｍ（ここ
にＲは上記に同じ、Ｍは、Al、Cu、Zn、In、Si、Ｐ、
Ｓ、Ti、Ｖ、Cr、Mn、Ge、Zr、Nb、Mo、Pd、Ag、Cd、S
n、Sb、Hf、Ta、Ｗの内から選ぶ１種又は２種以上の元
素を表す）を含有し、かつ合金中の構成相としてＲ2 Ｔ
1 14Ｌ相および／またはＲリッチ相（ここにＲは上記に
同じ、Ｔ1はFe、Coを主体とする遷移金属元素、同遷移
金属およびＭ（ここにＭは上記に同じ）、ＬはＢ，Ｂお
よびＭを表す）並びにＲＴ2 4Ｌ相、ＲＴ2 3相、ＲＴ
2 2相、Ｒ2 Ｔ2 7相およびＲＴ2 5相（ここにＲおよびＬは
上記に同じ、Ｔ2 はFe、Co を主体とする遷移金属元素、
同遷移金属およびＢ、同遷移金属およびＭ，同遷移金属
およびＢおよびＭを表す）の５相の内１種または２種以
上の相との混合相から成る合金とし、Ａ合金粉末99〜70
重量％に対してＢ合金粉末を１〜30重量％混合し、該混
合合金粉末を磁場中加圧成形し、該成形体を真空または
不活性ガス雰囲気中で焼結し、さらに焼結温度以下の低
温で時効熱処理することを特徴とする希土類永久磁石の
製造であり、更に詳しくは、Ｂ合金に含まれるＲＴ2 4Ｌ
相、ＲＴ2 3相、ＲＴ2 2相、Ｒ2 Ｔ2 7相およびＲＴ2 5相の
５つの構成相の内少なくとも１種以上の相の融点が700
℃以上1,155 ℃以下の金属間化合物であり、少なくとも
１種以上の相が室温以上のキューリー温度を有する磁性
体であり、少なくとも１種以上の相が室温以上のキュー
リー温度ならびに結晶磁気異方性を有する磁性体である
ことを特徴とする希土類磁石の製造方法である。
【００１０】以下本発明を詳細に説明する。本発明は所
謂２合金法と称する希土類永久磁石（以下、磁石合金Ｃ
という）の製造方法であり、原料となるＡ合金は主とし
てＲ2 Ｔ14Ｂ化合物相からなり、ＲはＹを含む La,Ce,P
r,Nd,Pm,Sm,Eu,Gd,Tb,Dy,Ho,Er,Tm,YbおよびLuから選択
されるNd、Pr、Dyを主体とする少なくとも１種類以上の希
土類元素である。またＴはFeまたはFeおよびCoを表し、
Coの含有量は重量％で0.1 〜40％である。Co添加により
Ａ合金のキューリー温度が上昇し、また合金の耐食性も
改善される。Ａ合金は原料金属を真空または不活性ガ
ス、好ましくはAr雰囲気中で溶解し鋳造する。原料金属
は純希土類元素あるいは希土類合金、純鉄、フェロボロ
ン、さらにはこれらの合金等を使用するが、一般的な工
業生産において不可避な微量不純物は含まれるものとす
る。得られたインゴットは、Ｒ2 Ｔ14Ｂ相がαFeと希土
類リッチ相との包晶反応によって形成されるため、鋳造
後も凝固偏析によってαFe相、Ｒリッチ相、Ｂリッチ
相、Nd3Co 相等が残留する場合がある。本発明において
はＡ合金中のＲ2 Fe14Ｂ相が多いほうが望ましいので、
必要に応じて溶体化処理を行う。その条件は真空または
Ar雰囲気下、700 〜1,200 ℃の温度領域で１時間以上熱
処理すれば良い。
謂２合金法と称する希土類永久磁石（以下、磁石合金Ｃ
という）の製造方法であり、原料となるＡ合金は主とし
てＲ2 Ｔ14Ｂ化合物相からなり、ＲはＹを含む La,Ce,P
r,Nd,Pm,Sm,Eu,Gd,Tb,Dy,Ho,Er,Tm,YbおよびLuから選択
されるNd、Pr、Dyを主体とする少なくとも１種類以上の希
土類元素である。またＴはFeまたはFeおよびCoを表し、
Coの含有量は重量％で0.1 〜40％である。Co添加により
Ａ合金のキューリー温度が上昇し、また合金の耐食性も
改善される。Ａ合金は原料金属を真空または不活性ガ
ス、好ましくはAr雰囲気中で溶解し鋳造する。原料金属
は純希土類元素あるいは希土類合金、純鉄、フェロボロ
ン、さらにはこれらの合金等を使用するが、一般的な工
業生産において不可避な微量不純物は含まれるものとす
る。得られたインゴットは、Ｒ2 Ｔ14Ｂ相がαFeと希土
類リッチ相との包晶反応によって形成されるため、鋳造
後も凝固偏析によってαFe相、Ｒリッチ相、Ｂリッチ
相、Nd3Co 相等が残留する場合がある。本発明において
はＡ合金中のＲ2 Fe14Ｂ相が多いほうが望ましいので、
必要に応じて溶体化処理を行う。その条件は真空または
Ar雰囲気下、700 〜1,200 ℃の温度領域で１時間以上熱
処理すれば良い。
【００１１】Ｂ合金は主としてＲ、Co、Fe、 ＢおよびＭか
ら成る合金で、組成式ＲaFebCoc Ｂd Ｍe （ここにＲ
は、Ｙを含む La,Ce,Pr,Nd,Pm,Sm,Eu,Gd,Tb,Dy,Ho,Er,T
m,YbおよびLuから選択されるNd、Pr、Dyを主体とする少な
くとも１種以上の希土類元素、Ｍは、Al、Cu、Zn、In、Si、
Ｐ、 Ｓ、Ti、Ｖ、Cr、Mn、Ge、Zr、Nb、Mo、Pd、Ag、Cd、Sn、Sb、Hf、T
a、Ｗの内から選ぶ１種又は２種以上の元素を表す。また
添え字ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅの範囲は、15≦a ≦40、 ０≦
b ≦80、 ５≦c ≦85、 ０≦d ≦20、0.1≦e≦20、a+b+c+d+
e=100 (各原子％) ）で表わされ、Ａ合金と同様に原料
金属を真空または不活性ガス、好ましくはAr雰囲気中で
溶解し鋳造する。原料金属としては純希土類元素あるい
は希土類合金、純鉄、純コバルト、フェロボロン、各種
純金属さらにはこれらの合金等を使用するが、一般的な
工業生産において不可避な微量不純物は含まれるものと
する。希土類元素Ｒの量a が15原子％未満ではＲが少な
過ぎるために焼結工程において十分な量の液相が得られ
ず、焼結体の密度が上がらなくなり、40原子％を越える
と合金の融点が低くなり過ぎて磁気特性の向上効果がな
くなる。Coの量c が５原子％未満ではＲＴ2 4Ｂ相、ＲＴ
2 3相、ＲＴ2 2相、Ｒ2Ｔ2 7相およびＲＴ2 5相等の各相が
出現しなくなり、磁気特性の向上効果が得られない。ま
た、液体急冷法によって得られた薄帯を熱処理してもＢ
合金を作製することができる。即ち、液体急冷法におい
て、急冷後のＢ合金はアモルファス相或は微細結晶相と
なっており、これを結晶化温度以上の温度で一定時間以
上加熱することにより、結晶化或は再結晶成長させて、
本発明の所定の構成相を析出させることが出来る。
ら成る合金で、組成式ＲaFebCoc Ｂd Ｍe （ここにＲ
は、Ｙを含む La,Ce,Pr,Nd,Pm,Sm,Eu,Gd,Tb,Dy,Ho,Er,T
m,YbおよびLuから選択されるNd、Pr、Dyを主体とする少な
くとも１種以上の希土類元素、Ｍは、Al、Cu、Zn、In、Si、
Ｐ、 Ｓ、Ti、Ｖ、Cr、Mn、Ge、Zr、Nb、Mo、Pd、Ag、Cd、Sn、Sb、Hf、T
a、Ｗの内から選ぶ１種又は２種以上の元素を表す。また
添え字ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅの範囲は、15≦a ≦40、 ０≦
b ≦80、 ５≦c ≦85、 ０≦d ≦20、0.1≦e≦20、a+b+c+d+
e=100 (各原子％) ）で表わされ、Ａ合金と同様に原料
金属を真空または不活性ガス、好ましくはAr雰囲気中で
溶解し鋳造する。原料金属としては純希土類元素あるい
は希土類合金、純鉄、純コバルト、フェロボロン、各種
純金属さらにはこれらの合金等を使用するが、一般的な
工業生産において不可避な微量不純物は含まれるものと
する。希土類元素Ｒの量a が15原子％未満ではＲが少な
過ぎるために焼結工程において十分な量の液相が得られ
ず、焼結体の密度が上がらなくなり、40原子％を越える
と合金の融点が低くなり過ぎて磁気特性の向上効果がな
くなる。Coの量c が５原子％未満ではＲＴ2 4Ｂ相、ＲＴ
2 3相、ＲＴ2 2相、Ｒ2Ｔ2 7相およびＲＴ2 5相等の各相が
出現しなくなり、磁気特性の向上効果が得られない。ま
た、液体急冷法によって得られた薄帯を熱処理してもＢ
合金を作製することができる。即ち、液体急冷法におい
て、急冷後のＢ合金はアモルファス相或は微細結晶相と
なっており、これを結晶化温度以上の温度で一定時間以
上加熱することにより、結晶化或は再結晶成長させて、
本発明の所定の構成相を析出させることが出来る。
【００１２】この組成範囲においてＢ合金中に主に出現
する相は、Ｒ2 Ｔ1 14 Ｂ相（主としてＲ2 Fe14Ｂ相）、
Ｒリッチ相（ここにＲは上記に同じ、Ｔ1 はFe、Co を主
体とする遷移金属元素を表す）並びにＲＴ2 4Ｂ相、ＲＴ
2 3相、ＲＴ2 2相、Ｒ2 Ｔ2 7相およびＲＴ2 5相（ここにＲ
は上記に同じ、Ｔ2 はFe、Co を主体とする遷移金属元
素、同遷移金属およびＢを表す）等であり、本発明では
前２相および後５相の内少なくとも１種または２種以上
の相を含むＢ合金を使用することに特徴がある。なおＲ
リッチ相と表記した相は、Ｒ成分が35原子％以上となる
Ｒに富んだ各種の相全てを表すものとする。これら７種
類の相のうち、Ｒ2 Fe14Ｂ相、Ｒリッチ相の２相は、従
来公知の２合金法や、通常の希土類鉄ボロン系磁石合金
の製造法によっても出現していた相である。残りのＲＴ
2 4Ｂ相、ＲＴ2 3相、ＲＴ2 2相、Ｒ2Ｔ2 7相、ＲＴ2 5相の
５種類の相は、Ｂ合金に５原子％以上のCoを添加するこ
とにより出現し、本発明の２合金法において特有のもの
である。これら５相はCoを５原子％以上添加することに
よって初めてＢ合金中に平衡相として出現したものであ
る。図１は本発明のＢ合金の鋳造組織写真を走査電子顕
微鏡により撮影し、組成をEPMA( 電子プローブＸ線マイ
クロアナライザー )およびＸ線解析により求めた１例で
1.ＲＴ2 4Ｂ相、2.ＲＴ2 3相、3.ＲＴ2 2相、4.Ｒリッチ相
の存在が明確に表されている。本発明による２合金法
は、Ｂ合金中にこれら５相のうち、少なくとも１種以上
含むことを特徴とし、これらの相の存在によって２合金
法で作製された磁石合金に高い磁気特性を実現すること
ができた。
する相は、Ｒ2 Ｔ1 14 Ｂ相（主としてＲ2 Fe14Ｂ相）、
Ｒリッチ相（ここにＲは上記に同じ、Ｔ1 はFe、Co を主
体とする遷移金属元素を表す）並びにＲＴ2 4Ｂ相、ＲＴ
2 3相、ＲＴ2 2相、Ｒ2 Ｔ2 7相およびＲＴ2 5相（ここにＲ
は上記に同じ、Ｔ2 はFe、Co を主体とする遷移金属元
素、同遷移金属およびＢを表す）等であり、本発明では
前２相および後５相の内少なくとも１種または２種以上
の相を含むＢ合金を使用することに特徴がある。なおＲ
リッチ相と表記した相は、Ｒ成分が35原子％以上となる
Ｒに富んだ各種の相全てを表すものとする。これら７種
類の相のうち、Ｒ2 Fe14Ｂ相、Ｒリッチ相の２相は、従
来公知の２合金法や、通常の希土類鉄ボロン系磁石合金
の製造法によっても出現していた相である。残りのＲＴ
2 4Ｂ相、ＲＴ2 3相、ＲＴ2 2相、Ｒ2Ｔ2 7相、ＲＴ2 5相の
５種類の相は、Ｂ合金に５原子％以上のCoを添加するこ
とにより出現し、本発明の２合金法において特有のもの
である。これら５相はCoを５原子％以上添加することに
よって初めてＢ合金中に平衡相として出現したものであ
る。図１は本発明のＢ合金の鋳造組織写真を走査電子顕
微鏡により撮影し、組成をEPMA( 電子プローブＸ線マイ
クロアナライザー )およびＸ線解析により求めた１例で
1.ＲＴ2 4Ｂ相、2.ＲＴ2 3相、3.ＲＴ2 2相、4.Ｒリッチ相
の存在が明確に表されている。本発明による２合金法
は、Ｂ合金中にこれら５相のうち、少なくとも１種以上
含むことを特徴とし、これらの相の存在によって２合金
法で作製された磁石合金に高い磁気特性を実現すること
ができた。
【００１３】本発明では以上述べたＡ合金、Ｂ合金を特
定割合に混合し、所謂２合金法によって磁石合金Ｃを作
製し、高い磁気特性を発現させることができた。以下、
Ｂ合金におけるこれら混合相の存在が磁石合金の高い磁
気特性をもたらした理由について述べる。まず第１の理
由として、これら混合相が室温以上のキューリー温度を
持つことが挙げられ、これは添加元素Coによって達成さ
れた。さらに、これらの相は特定の結晶方向に結晶磁気
異方性を持つ。従って、主な構成相としてこれらの相の
１種以上を含有するＢ合金粉末を主にＲ2Fe14 Ｂ相から
成るＡ合金粉末に混合して磁場中配向させると、Ｂ合金
も強磁性体で磁気異方性を持つため、加えた磁場方向に
ほぼ全ての粒子が結晶方向を揃えて配向し、高い磁気特
性が得られることになる。
定割合に混合し、所謂２合金法によって磁石合金Ｃを作
製し、高い磁気特性を発現させることができた。以下、
Ｂ合金におけるこれら混合相の存在が磁石合金の高い磁
気特性をもたらした理由について述べる。まず第１の理
由として、これら混合相が室温以上のキューリー温度を
持つことが挙げられ、これは添加元素Coによって達成さ
れた。さらに、これらの相は特定の結晶方向に結晶磁気
異方性を持つ。従って、主な構成相としてこれらの相の
１種以上を含有するＢ合金粉末を主にＲ2Fe14 Ｂ相から
成るＡ合金粉末に混合して磁場中配向させると、Ｂ合金
も強磁性体で磁気異方性を持つため、加えた磁場方向に
ほぼ全ての粒子が結晶方向を揃えて配向し、高い磁気特
性が得られることになる。
【００１４】第２の理由は、これらの相の融点がNd系希
土類磁石の液相焼結にとって適当な温度範囲、即ち700
℃以上1,155 ℃以下の範囲となることである。この温度
範囲はNdリッチ相の融点（500 〜 650℃）よりは高く、
しかもＲ2Fe14 Ｂ相の融点（1,155 ℃）以下の温度であ
る。従って、通常の焼結温度においてNdリッチ相のみが
存在していて融液の粘度が下がり過ぎてしまい、その結
果粒子の配向を乱してしまうようなことがなく、かつま
た液相となって粒界をクリーニングしながら密度を上
げ、焼結後高い磁石特性を実現することになる。Co添加
によるもう１つの効果として、耐食性の向上が挙げられ
る。Ｂ合金はＡ合金より希土類元素を多く含有するため
酸化劣化しやすくなるが、Coを添加することにより酸化
劣化を防止することができ、安定した磁気特性が得られ
る。またＡ合金にCoを添加することも合金の耐食性を向
上させ酸化劣化が少なくなって、安定した磁気特性が得
られる。Ｂ合金に添加されるDyは、焼結後も粒界近傍に
多く存在し、磁石合金Ｃの保磁力を向上させる効果があ
る。同じくＢ合金に添加される各種元素Ｍ（ここにＭ
は、Al、Cu、Zn、In、Si、Ｐ、Ｓ、Ti、Ｖ、Cr、Mn、G
e、Zr、Nb、Mo、Pd、Ag、Cd、Sn、Sb、Hf、Ta、Ｗの内
から選ぶ１種又は２種以上の元素を表す）も、磁石合金
Ｃの保磁力を向上させる効果がある。
土類磁石の液相焼結にとって適当な温度範囲、即ち700
℃以上1,155 ℃以下の範囲となることである。この温度
範囲はNdリッチ相の融点（500 〜 650℃）よりは高く、
しかもＲ2Fe14 Ｂ相の融点（1,155 ℃）以下の温度であ
る。従って、通常の焼結温度においてNdリッチ相のみが
存在していて融液の粘度が下がり過ぎてしまい、その結
果粒子の配向を乱してしまうようなことがなく、かつま
た液相となって粒界をクリーニングしながら密度を上
げ、焼結後高い磁石特性を実現することになる。Co添加
によるもう１つの効果として、耐食性の向上が挙げられ
る。Ｂ合金はＡ合金より希土類元素を多く含有するため
酸化劣化しやすくなるが、Coを添加することにより酸化
劣化を防止することができ、安定した磁気特性が得られ
る。またＡ合金にCoを添加することも合金の耐食性を向
上させ酸化劣化が少なくなって、安定した磁気特性が得
られる。Ｂ合金に添加されるDyは、焼結後も粒界近傍に
多く存在し、磁石合金Ｃの保磁力を向上させる効果があ
る。同じくＢ合金に添加される各種元素Ｍ（ここにＭ
は、Al、Cu、Zn、In、Si、Ｐ、Ｓ、Ti、Ｖ、Cr、Mn、G
e、Zr、Nb、Mo、Pd、Ag、Cd、Sn、Sb、Hf、Ta、Ｗの内
から選ぶ１種又は２種以上の元素を表す）も、磁石合金
Ｃの保磁力を向上させる効果がある。
【００１５】次に２合金法による磁石合金Ｃの製造方法
を述べる。上記のようにして得られたＡ合金およびＢ合
金は、各インゴットを別々に粉砕した後、所定割合に混
合される。粉砕は、湿式又は乾式粉砕にて行われる。希
土類合金は非常に活性であり、粉砕中の酸化を防ぐこと
を目的に、乾式粉砕の場合はAr又は窒素などの雰囲気中
で、湿式粉砕の場合はフロンなどの非反応性の有機溶媒
中で行われる。混合工程も必要に応じて不活性雰囲気又
は溶媒中で行われる。粉砕は一般に粗粉砕、微粉砕と段
階的に行われるが、混合はどの段階で行われても良い。
即ち粗粉砕後に所定量混合し引続いて微粉砕を行っても
よいし、全ての粉砕を完了した後に所定の割合に混合し
てもよい。Ａ、Ｂ両合金がほぼ同じ平均粒径で均一に混
合されることが必要で、平均粒径は0.5 〜20μｍの範囲
が良く、0.5 μｍ未満では酸化され劣化し易く、20μｍ
を越えると焼結性が悪くなる。
を述べる。上記のようにして得られたＡ合金およびＢ合
金は、各インゴットを別々に粉砕した後、所定割合に混
合される。粉砕は、湿式又は乾式粉砕にて行われる。希
土類合金は非常に活性であり、粉砕中の酸化を防ぐこと
を目的に、乾式粉砕の場合はAr又は窒素などの雰囲気中
で、湿式粉砕の場合はフロンなどの非反応性の有機溶媒
中で行われる。混合工程も必要に応じて不活性雰囲気又
は溶媒中で行われる。粉砕は一般に粗粉砕、微粉砕と段
階的に行われるが、混合はどの段階で行われても良い。
即ち粗粉砕後に所定量混合し引続いて微粉砕を行っても
よいし、全ての粉砕を完了した後に所定の割合に混合し
てもよい。Ａ、Ｂ両合金がほぼ同じ平均粒径で均一に混
合されることが必要で、平均粒径は0.5 〜20μｍの範囲
が良く、0.5 μｍ未満では酸化され劣化し易く、20μｍ
を越えると焼結性が悪くなる。
【００１６】Ａ合金粉末とＢ合金粉末の混合割合は、Ａ
合金粉末99〜70重量％に対してＢ合金粉末を１〜30重量
％の範囲で混合するのが良く、Ｂ合金粉末が１重量％未
満では焼結密度が上がらなくなり保磁力が得られない
し、30重量％を越えると焼結後の非磁性相の割合が大き
くなり過ぎて、残留磁束密度が小さくなってしまう。得
られたＡ合金とＢ合金の混合微粉は、次に磁場中成型プ
レスによって所望の寸法に成型され、さらに焼結熱処理
する。焼結は900 〜1,200 ℃の温度範囲で真空又はアル
ゴン雰囲気中にて30分以上行ない、続いて焼結温度以下
の低温で30分以上時効熱処理する。焼結後、磁石合金Ｃ
の成形体の密度は対真密度比で95％以上に緻密化してお
り高い残留磁束密度が得られる。
合金粉末99〜70重量％に対してＢ合金粉末を１〜30重量
％の範囲で混合するのが良く、Ｂ合金粉末が１重量％未
満では焼結密度が上がらなくなり保磁力が得られない
し、30重量％を越えると焼結後の非磁性相の割合が大き
くなり過ぎて、残留磁束密度が小さくなってしまう。得
られたＡ合金とＢ合金の混合微粉は、次に磁場中成型プ
レスによって所望の寸法に成型され、さらに焼結熱処理
する。焼結は900 〜1,200 ℃の温度範囲で真空又はアル
ゴン雰囲気中にて30分以上行ない、続いて焼結温度以下
の低温で30分以上時効熱処理する。焼結後、磁石合金Ｃ
の成形体の密度は対真密度比で95％以上に緻密化してお
り高い残留磁束密度が得られる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施態様を実施例を
挙げて説明するが、本発明はこれらに限定されるもので
はない。 （実施例１、比較例１）純度99.9重量％のNd、 Feメタル
とフェロボロンを用いて組成式12.5Nd-6B-81.5Fe（各原
子％）の合金を、高周波溶解炉のAr雰囲気中にて溶解鋳
造した後、このインゴットを1,070 ℃、Ar雰囲気中にて
20時間溶体化した。これをＡ１合金とする。次に同じく
純度99.9重量％のNd、 Dy、Fe、 Co、 Alメタルとフェロボ
ロンを用いて組成式20Nd-10Dy-20Fe-6B-40Coー4Al の合
金を高周波溶解炉を用いAr雰囲気にて溶解鋳造し、これ
をＢ１合金とした。Ａ１合金インゴットとＢ１合金イン
ゴットをそれぞれ別々に窒素雰囲気中にて粗粉砕して30
メッシュ以下とし、次にＡ１合金粗粉90重量％にＢ１合
金粗粉を10重量％秤量して、窒素置換したＶブレンダー
中で30分間混合した。この混合粗粉を高圧窒素ガスを用
いたジェットミルにて、平均粒径約５μｍに微粉砕し
た。得られた混合微粉末を15kOe の磁場中で配向させな
がら、約１Ton/cm2 の圧力でプレス成型した。次いで、
この成形体はAr雰囲気の焼結炉内で1,070 ℃で１時間焼
結され、さらに530 ℃で１時間時効熱処理して急冷し、
磁石合金Ｃ１を作製した。
挙げて説明するが、本発明はこれらに限定されるもので
はない。 （実施例１、比較例１）純度99.9重量％のNd、 Feメタル
とフェロボロンを用いて組成式12.5Nd-6B-81.5Fe（各原
子％）の合金を、高周波溶解炉のAr雰囲気中にて溶解鋳
造した後、このインゴットを1,070 ℃、Ar雰囲気中にて
20時間溶体化した。これをＡ１合金とする。次に同じく
純度99.9重量％のNd、 Dy、Fe、 Co、 Alメタルとフェロボ
ロンを用いて組成式20Nd-10Dy-20Fe-6B-40Coー4Al の合
金を高周波溶解炉を用いAr雰囲気にて溶解鋳造し、これ
をＢ１合金とした。Ａ１合金インゴットとＢ１合金イン
ゴットをそれぞれ別々に窒素雰囲気中にて粗粉砕して30
メッシュ以下とし、次にＡ１合金粗粉90重量％にＢ１合
金粗粉を10重量％秤量して、窒素置換したＶブレンダー
中で30分間混合した。この混合粗粉を高圧窒素ガスを用
いたジェットミルにて、平均粒径約５μｍに微粉砕し
た。得られた混合微粉末を15kOe の磁場中で配向させな
がら、約１Ton/cm2 の圧力でプレス成型した。次いで、
この成形体はAr雰囲気の焼結炉内で1,070 ℃で１時間焼
結され、さらに530 ℃で１時間時効熱処理して急冷し、
磁石合金Ｃ１を作製した。
【００１８】比較のため実施例１と同じ組成となる合金
を従来の１合金法にて製造し、比較例１とした。即ち、
Ａ１、Ｂ１両合金混合後と同じ組成（磁石合金Ｃ１）を
最初から秤量し、溶解、粉砕、焼結、時効熱処理して２
合金法による磁石（実施例１の磁石組成Ｃ１）と磁気特
性を比較した。この磁石合金Ｃ１の組成は、２合金法に
よる実施例１、１合金法による比較例１共に、13.1Nd-
0.8Dy-3.2Co-6.0B-0.3Al-76.6Fe である。表１に実施
例１と比較例１の両焼結体磁石において得られた磁気特
性の値と焼結体密度を示す。実施例１の磁気特性は比較
例１に比較して、焼結体密度は殆ど同じであるが、残留
磁束密度、保磁力、最大エネルギ−積等、全ての値にお
いて実施例１が大きく勝っている。このように磁石合金
Ｃの組成が全く同一でも磁気特性にはかなりの差が生じ
ており、２合金法がNd磁石の磁気特性向上のために極め
て有効な方法であることを示している。Ｂ１合金の鋳造
状態での金属組織を、図１に走査電子顕微鏡の反射電子
像写真によって示した。写真の明暗から判る通りＢ１合
金中の主な構成相は４つある。各相は、EPMA（電子プロ
ーブＸ線マイクロアナライザー）およびＸ線解析によっ
て、図中に示したようにＲＴ2 4Ｂ相、ＲＴ2 3相、ＲＴ2 2
相、Ｒリッチ相であることが判明した。
を従来の１合金法にて製造し、比較例１とした。即ち、
Ａ１、Ｂ１両合金混合後と同じ組成（磁石合金Ｃ１）を
最初から秤量し、溶解、粉砕、焼結、時効熱処理して２
合金法による磁石（実施例１の磁石組成Ｃ１）と磁気特
性を比較した。この磁石合金Ｃ１の組成は、２合金法に
よる実施例１、１合金法による比較例１共に、13.1Nd-
0.8Dy-3.2Co-6.0B-0.3Al-76.6Fe である。表１に実施
例１と比較例１の両焼結体磁石において得られた磁気特
性の値と焼結体密度を示す。実施例１の磁気特性は比較
例１に比較して、焼結体密度は殆ど同じであるが、残留
磁束密度、保磁力、最大エネルギ−積等、全ての値にお
いて実施例１が大きく勝っている。このように磁石合金
Ｃの組成が全く同一でも磁気特性にはかなりの差が生じ
ており、２合金法がNd磁石の磁気特性向上のために極め
て有効な方法であることを示している。Ｂ１合金の鋳造
状態での金属組織を、図１に走査電子顕微鏡の反射電子
像写真によって示した。写真の明暗から判る通りＢ１合
金中の主な構成相は４つある。各相は、EPMA（電子プロ
ーブＸ線マイクロアナライザー）およびＸ線解析によっ
て、図中に示したようにＲＴ2 4Ｂ相、ＲＴ2 3相、ＲＴ2 2
相、Ｒリッチ相であることが判明した。
【００１９】（実施例２〜24、比較例２〜24）表１、表
２および表３に示したように実施例２〜24の合金組成に
対応して、Ａ合金としてＡ２〜Ａ２４の組成合金を作
り、Ｂ合金としてＢ２〜Ｂ２４の組成合金を作製し、以
下実施例１と同様の方法で粉砕、所定の比率に混合、磁
場中成形、焼結（1,050 〜1,120 ℃×１時間）、時効処
理（500 〜650 ℃×１〜10時間）を行い２合金法磁石合
金Ｃ２〜Ｃ24を製造し、その磁気特性を測定して表１、
表２、表３に示した。比較のため実施例２〜24と同じ組
成となる合金を１合金法により作製した以外は実施例２
〜24と同条件により磁石合金Ｃ２〜Ｃ24を製造し、磁気
特性を測定して比較例２〜24とし、表１、表２、表３に
示した。
２および表３に示したように実施例２〜24の合金組成に
対応して、Ａ合金としてＡ２〜Ａ２４の組成合金を作
り、Ｂ合金としてＢ２〜Ｂ２４の組成合金を作製し、以
下実施例１と同様の方法で粉砕、所定の比率に混合、磁
場中成形、焼結（1,050 〜1,120 ℃×１時間）、時効処
理（500 〜650 ℃×１〜10時間）を行い２合金法磁石合
金Ｃ２〜Ｃ24を製造し、その磁気特性を測定して表１、
表２、表３に示した。比較のため実施例２〜24と同じ組
成となる合金を１合金法により作製した以外は実施例２
〜24と同条件により磁石合金Ｃ２〜Ｃ24を製造し、磁気
特性を測定して比較例２〜24とし、表１、表２、表３に
示した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【発明の効果】本発明により作製した希土類永久磁石
は、高価な添加元素を有効に活用して、従来法の同一組
成の希土類磁石と比べて磁気特性が数段優れており、高
保磁力、高残留磁束密度、さらには高エネルギー積のバ
ランスのとれた高性能磁石を提供することが可能となっ
た。従って今後、各種電気、電子機器用の高性能磁石と
して広汎に利用されることが期待される。
は、高価な添加元素を有効に活用して、従来法の同一組
成の希土類磁石と比べて磁気特性が数段優れており、高
保磁力、高残留磁束密度、さらには高エネルギー積のバ
ランスのとれた高性能磁石を提供することが可能となっ
た。従って今後、各種電気、電子機器用の高性能磁石と
して広汎に利用されることが期待される。
【図１】実施例１のＢ１合金の鋳造状態での金属組織を
示す走査電子顕微鏡写真である。
示す走査電子顕微鏡写真である。
【符号の説明】 １ ＲＴ2 4Ｂ相 ２ ＲＴ2 3相 ３ ＲＴ2 2相 ４ Ｒリッチ相
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年７月１０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】第２の方法は、混合する２種類の原料合金
粉体を共に主としてＲ2 Fe14Ｂ化合物とし含有される希
土類元素の種類、含有量を変えた合金を作製して混合焼
結する方法である。即ち、含有するNdリッチ相の量比あ
るいは希土類元素の種類を変えた合金を２種類混合する
方法［特開昭61-81603、 特開昭61-81604、 特開昭61-816
05、 特開昭61-81606、 特開昭61-81607、 特開昭61-11900
7、特開昭61-207546、特開昭63-245903、特開平1-177335各
号公報参照］である。
粉体を共に主としてＲ2 Fe14Ｂ化合物とし含有される希
土類元素の種類、含有量を変えた合金を作製して混合焼
結する方法である。即ち、含有するNdリッチ相の量比あ
るいは希土類元素の種類を変えた合金を２種類混合する
方法［特開昭61-81603、 特開昭61-81604、 特開昭61-816
05、 特開昭61-81606、 特開昭61-81607、 特開昭61-11900
7、特開昭61-207546、特開昭63-245903、特開平1-177335各
号公報参照］である。
Claims (5)
- 【請求項１】Ａ合金を主としてＲ2 Ｔ14Ｂ相（ここにＲ
は、Nd、Pr、Dyを主体とする少なくとも１種以上の希土類
元素、ＴはFeまたはFeおよびCoを表す）から成る合金と
し、Ｂ合金をＲ、Co、Fe、Ｂ、Ｍ（ここにＲは上記に同
じ、Ｍは、Al、Cu、Zn、In、Si、Ｐ、Ｓ、Ti、Ｖ、Cr、
Mn、Ge、Zr、Nb、Mo、Pd、Ag、Cd、Sn、Sb、Hf、Ta、Ｗ
の内から選ぶ１種又は２種以上の元素を表す）を含有
し、かつ合金中の構成相としてＲ2 Ｔ1 14Ｌ相および／
またはＲリッチ相（ここにＲは上記に同じ、Ｔ1 はFe、
Coを主体とする遷移金属元素、同遷移金属およびＭ（こ
こにＭは上記に同じ）、ＬはＢ，ＢおよびＭを表す）並
びにＲＴ2 4Ｌ相、ＲＴ2 3相、ＲＴ2 2相、Ｒ2 Ｔ2 7相およ
びＲＴ2 5相（ここにＲおよびＬは上記に同じ、Ｔ2 はF
e、Co を主体とする遷移金属元素、同遷移金属および
Ｂ、同遷移金属およびＭ，同遷移金属およびＢおよびＭ
を表す）の５相の内１種または２種以上の相との混合相
から成る合金とし、Ａ合金粉末99〜70重量％に対してＢ
合金粉末を１〜30重量％混合し、該混合合金粉末を磁場
中加圧成形し、該成形体を真空または不活性ガス雰囲気
中で焼結し、さらに焼結温度以下の低温で時効熱処理す
ることを特徴とする希土類永久磁石の製造方法。 - 【請求項２】請求項１に記載のＢ合金に含まれるＲＴ2 4
Ｌ相、ＲＴ2 3相、ＲＴ2 2相、Ｒ2 Ｔ2 7相およびＲＴ2 5相
の５つの構成相の内少なくとも１種以上の相の融点が70
0 ℃以上1,155 ℃以下の金属間化合物であることを特徴
とする希土類永久磁石の製造方法。 - 【請求項３】請求項１または２に記載のＢ合金に含まれ
る５つの構成相の内、少なくとも１種以上の相が室温以
上のキューリー温度を有する磁性体であることを特徴と
する希土類磁石の製造方法。 - 【請求項４】請求項１または２または３に記載のＢ合金
に含まれる５つの構成相の内、少なくとも１種以上の相
が室温以上のキューリー温度ならびに結晶磁気異方性を
有する磁性体であることを特徴とする希土類磁石の製造
方法。 - 【請求項５】請求項１に記載のＡ合金、Ｂ合金およびＡ
Ｂ混合合金粉末の平均粒径が、0.5 〜20μｍの範囲内で
あることを特徴とする希土類磁石の製造方法。
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- 1991-09-11 JP JP25969491A patent/JP3254229B2/ja not_active Expired - Lifetime
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