JPH0433756A - 異鋼種の連続鋳造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、同一タンディツシュを連続使用して異鋼種
を連続鋳造する方法において、前チャージ溶鋼と後チャ
ージ溶鋼との混合部の鋳片切捨て長さ（クロップ長）を
可及的に短くし鋳片の鋳込歩留を向上させる異鋼種の連
続鋳造方法に関する。

従来の技術 同一タンディツシュを連続使用して異鋼種の連続鋳造を
行う場合、タンディツシュ内で不可避的に生じる前チャ
ージ溶鋼と後チャージ溶鋼の混合部は、前・後どちらの
鋼種範囲にも入らなし）ためクロップとして切断しなけ
ればならず、鋳片の歩留低下を余儀なくされる。

かかる対策として、従来様々の異鋼種の連続鋳造方法が
提案されている。

例えば、タンディツシュ内溶鋼表面に浮遊しているスラ
グを除去して鋳型内へのスラグ流出を防止し、しかる後
に前チャージ溶鋼を鋳型内に全量注入し、タンディツシ
ュ内の前チャージ溶鋼を完全に排出してから後チャージ
溶鋼を取鍋からタンディツシュに注入して鋳込を再開す
る方法がある（特開昭５７−１７７８６５号公報参照）
。

しかしながら、この方法はタンディツシュ内のスラグ除
去に多大な設備を要するばかりでなく、完全にスラグが
除去できなかった場合にはこの方法を適用することが困
難となるため、一般にはりンディッシュ内前チャージ残
溶鋼量を最小限とし、後チャージ溶鋼を取鍋から注入す
ることにより、混合部の切捨て量を最小とする方法がと
られている。

この前チャージ残溶鋼量を最小限とする方法としては、
例えば特開昭６１−７４７６２号公報に開示されている
ように、タンディツシュ底部のノズル部からガスバブリ
ングを行い、残溶鋼の凝固閉塞を防止しなからスラグと
残溶鋼を完全に分離する方法が知られている。

発明が解決しようとする課題 しかし、前記した前チャージ残溶鋼量を最／Ｊ）限とす
る方法は、混合部の鋳片切捨て量を最小とする方法とし
て有効ではあるが、次に記載するような問題点がある。

すなわち、前・後チャージ溶鋼の混合量を決定すること
が困難であり、仮に経験により混合量の決定が可能であ
るとしても、前チャージの残溶鋼量は一定ではないこと
、また重量測定法によってもタンディツシュ内にはスラ
グが存在するため、前チャージ残溶鋼量を正確に知るこ
とは困難であることから、混合部クロップとして切捨て
るべき鋳片長さを正確に決定することが困難であり、実
際には必要最小限以上の長さを混合部鋳片として切捨て
なければならず、歩留の低下を余儀なくされていた。

この発明はこのような実情よりみて、混合部クロップと
して切捨てるべき鋳片長を正確に決定し、その長さを最
少限とすることにより、また操業者ごとの経験による差
異をなくし標準化することにより、さらにオンラインに
て切捨て長さを決定することにより、異鋼種連続鋳造鋳
片の鋳込歩留の向上をはかる異鋼種連続鋳造方法を提案
しようとするものである。

課題を解決するための手段 この発明は、同一タンディツシュを連続して使用し、当
該タンディツシュ内の前チャージ残溶鋼を一定高さ以下
とした後、後チャージ溶鋼を注入する異鋼種の連続鋳造
方法において、タンディツシュ内の前チャージ残溶鋼と
後チャージ溶鋼とを攪拌混合し、当該混合溶鋼成分と後
チャージ溶鋼成分とから鋳片の混合部切捨て長さを決定
することを要旨とするものである。

作　　　　用 タンディツシュ内に後チャージ溶鋼を注入した後に行う
攪拌方法としては、例えばタンディツシュ底部からのガ
スバブリングを採用することができる。

タンディツシュ内溶鋼の攪拌時間は、ガスバブリングに
よる攪拌の場合、２分間以上が好ましい。

これは、前チャージの残溶鋼が後チャージ溶鋼によって
十分に稀釈され、タンディツシュ内混合溶鋼成分の分析
値および決定切捨て長さの正確さを高め、混合部鋳片切
捨て長さを最小とするためである。

混合部鋳片切捨て長さを決定する方法としては、以下の
方法を採用することができる。

■　シミュレーションモデルにより、後チャージの各鋳
込長かにおける成分値を計算し、後チャージの成分分析
値と一致する長さを求める。

■　混合部溶鋼成分、後チャージ溶鋼成分およびその成
分差から予めシミュレーションモデルによる計算あるい
は経験則により後チャージの成分値と一致する鋳片長を
求めておき、鋳片切捨て長さを決定する換算表を作成す
る。

実際の異鋼種の連続鋳造時には、タンディツシュ内温合
部成分と後チャージ成分分析結果から前記■、■いずれ
かの方法により混合部切捨て鋳片長を溶鋼中各成分につ
いて決定し、その中で最大長さを実際の鋳片切捨て長さ
とする。

第１図は後チャージ鋳片各位置での混合部の稀釈効果を
示す概念図である。この図より、混合部の成分は順次稀
釈されていくことがわかり、溶鋼内いずれの成分につい
ても後チャージ成分と一致する位置が存在する。各々の
成分について求まるこの位置の内最大のものを混合部ク
ロップの切断位置とすることにより、最／Ｊ・切断長（
鋳片切捨て長）が決定できる。

この発明では、稀釈後のタンディツシュ内混合部のサン
プルを採取し成分分析を行うため、前記したごとく後チ
ャージ成分により近くしかも正確な成分の情報が得られ
ることになり、その結果混合部切捨て鋳片長を短縮でき
るのである。

なお、混合部の成分分析値が後チャージ成分と同一の場
合は、鋳片の切捨てを実施する必要がなくなるが、品質
保証の観点から最／Ｆ切捨て長さを定めておくことが望
ましい。

実際の操業では、決定された最小切断長をプロセスコン
ピュータに指示し、混合部クロップを自動的に切断する
。これにより、混合部クロップ長さが必要膜／Ｊ）限と
なり、鋳片歩留の向上がはかられる。

実　　　施　　　例 実機にこの発明法を適用し、第１表に示す操業条件で異
鋼種の連続鋳造を実施した時の混合部クロップ切捨て長
さの決定例を第２表に示す。

本実施例では、前記■の方法すなわちシミュレーション
モデルにより、後チャージの各鋳込長さにおける成分値
を計算し、後チャージの成分分析値と一致する長さを求
める方法により、クロップ切捨て長さを決定し７′：ｏ
　この場合、溶鋼内クロムの決定切捨て長が最大となる
ため、実際の混合部切捨て長さは　１．６ｍ　となる。

また、この時の切捨て部の分析値は、後チャージの規格
を満足しているだけでなく後チャージの分析値とも一致
している。

また、第２図には本発明法を適用した場合の混合部クロ
ップ長さと従来法によるクロップ長さを比較して示す。

第２図より明らかなごとく、従来法におけるクロップ長
さの平均が１．４８ｍであるのに対して、本発明法では
　１．０４ｍと３０％のクロップ長短縮効果が得られた
。

第　　１　　表 第　　２　　表 発明の効果 この発明は上記のごとく、異鋼種の連続鋳造時にタンデ
ィツシュ内の前チャージの残溶鋼を後チャージの溶鋼に
より十分に稀釈した混合部の溶鋼サンプルを採取し、そ
の分析値により混合部鋳片切捨て長さを決定するので、
新たな設備を必要とすることなくかつ品質保証をはかり
つつ最小限の切捨て長さを正確に決定することが可能と
なる。

したがって、この発明方法によれば、鋳片切捨て量を大
幅に減少でき、鋳片鋳込み歩留を確実に向上させること
が可能となる。さらに、一連の肯定をオンラインにて実
施することにより、作業の軽減と、切捨て長さの標準化
による品質保証の確実性がはかられる。

【図面の簡単な説明】 第１図はこの発明における混合部クロップ切捨長決定の
概念図を従来法と比較して示したもので、後チャージ鋳
片各位置での混合部の稀釈効果を示す図、第２図はこの
発明の実施例におけるクロップ切捨て量を従来法と比較
して示す図である。 第１図 第２因 混合部クロップ切捨長（ｍ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　同一タンディッシュを連続して使用し、当該タンディ
   ッシュ内の前チャージ残溶鋼を一定高さ以下とした後、
   後チャージ溶鋼を注入する異鋼種の連続鋳造方法におい
   て、タンディッシュ内の前チャージ残溶鋼と後チャージ
   溶鋼とを攪拌混合し、当該混合溶鋼成分と後チャージ溶
   鋼成分とから鋳片の混合部切捨て長さを決定することを
   特徴とする異鋼種の連続鋳造方法。