JPH0433760B2 - - Google Patents
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- JPH0433760B2 JPH0433760B2 JP2154058A JP15405890A JPH0433760B2 JP H0433760 B2 JPH0433760 B2 JP H0433760B2 JP 2154058 A JP2154058 A JP 2154058A JP 15405890 A JP15405890 A JP 15405890A JP H0433760 B2 JPH0433760 B2 JP H0433760B2
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- alumina
- fiber
- heat insulating
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は、多結晶高アルミナフアイバーを含む
断熱構造体の製造方法に関する。 従来の技術 近年、省エネルギーのための断熱材としてセラ
ミツクフアイバーの使用が一般的に行なわれるよ
うになつてきている。こうしたセラミツクフアイ
バーの使用量は次第に多くなり、それに伴つて
1600℃までの温度に耐える多結晶高アルミナフア
イバーが開発され、高温用断熱材として使用され
るようになつてきた。 このような多結晶高アルミナフアイバーは従来
からのアルミナ・シリカを主成分とするガラス質
セラミツクフアイバーの使用限界温度以上の高温
でも使用できるように開発されたものであり、ア
ルミナ・シリカを主成分とするものではあるが、
従来一般に使用されていたガラス質セラミツクフ
アイバーと比較するとアルミナ分の高いものであ
る。最近開発されたセラミツクフアイバーの中に
は構成成分の組成として100％アルミナのものも
あるが、通常、シリカを重量で５〜30％含み、第
三成分としてB2O3，Cr2O3，P2O5等を含む。ま
た、結晶相はα−アルミナ、中間アルミナ、ムラ
イト結晶の単一相又はこれらの混合物が主相とし
て存在する。例えば、アルミナ微粉を主原料にし
て作製された100％アルミナフアイバー
（USP3705223）や、95％アルミナと５％シリカ
の組成を有し、α−アルミナ、ムライト結晶から
なるもの（英国ICI社製 商品名「サフイル」）
や、67〜77％アルミナ、23〜33％シリカの他、
B2O3，P2O5，Cr2O3，Fe2O3を少量含み、主とし
てムライト結晶からなるもの（USP4047965）等
が知られている。 発明が解決しようとする問題点 しかしながら、上述した多結晶アルミナフアイ
バーを含む従来のセラミツクフアイバー製高温用
断熱構造体は、1600℃を越える高温では温度が高
くなるにつれて熱安定性が失なわれ、収縮が大き
くなるばかりでなく、機械的強度とくに曲げ強度
が低下するという欠点がある。 発明の目的 本発明は、上記欠点を解消するためになされた
ものであり、熱安定性と高温での強度を改善した
高温用断熱構造体の製造方法を提供することを目
的としている。 問題点を解決するための手段 本願発明は、アルミナ含有率70〜80重量％の多
結晶高アルミナフアイバーを混合させたセラミツ
クフアイバーにアルミナ粉及びコロイダルシリカ
を添加し、多結晶高アルミナフアイバーに対する
アルミナ粉及びコロイダルシリカの比率を重量比
で 0.05≦Al2O3／多結晶 高アルミナフアイバー≦10、 0.15≦SiO2／多結晶 高アルミナフアイバー≦２ の範囲に設定し、成形後、少なくとも有機質結合
材が焼失する温度以上の温度で仮焼する高温用断
熱構造体の製造方法である。 実施例 本願発明においては、多結晶高アルミナフアイ
バーを混合させたセラミツクフアイバー（たとえ
ば多結晶高アルミナフアイバーとガラス質セラミ
ツクフアイバーとの混合フアイバー）にアルミナ
粉及びコロイダルシリカを添加し、それを成形し
て高温用断熱構造体を製造する。 セラミツクフアイバーに占める多結晶高アルミ
ナフアイバーの割合は用途により適宜選定する。 多結晶高アルミナフアイバー中のアルミナ含有
率は70〜80重量％に設定する。そのようにアルミ
ナ含有率70〜80重量％の多結晶高アルミナフアイ
バーを用いるのは、アルミナ含有率が70％未満の
場合には1600℃を超える高温における収縮率が大
きく、用途によつては熱安定性が不十分であるた
めである。一方、アルミナ含有率が80重量％を超
えると、アルミナ粉の添加により収縮率を低下さ
せる効果が顕著ではなくなる。また、アルミナ含
有率が80重量％（特に85重量％）を超える高アル
ミナフアイバーは、製造工程が煩雑であり、工業
的に使用するには適していないためである。 また、アルミナ粉の添加量を重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶 高アルミナフアイバー≦10 の範囲としたのは、0.05未満では1600℃を超える
高温における収縮率が大きく、用途によつては熱
安定性が劣るためであり、一方、10を超えると、
1000℃以下の低温における熱伝導率が大きく、断
熱性が劣るためである。コロイダルシリカの添加
量を重量比で 0.15≦SiO2／多結晶 高アルミナフアイバー≦２ の範囲としたのは、２を超えると、1600℃を超え
る高温における収縮率が大きく、熱安定性が劣る
上に、1000℃以下の低温における熱伝導率が大き
く断熱性が劣るためである。他方、SiO2／多結
晶高アルミナフアイバーの値を0.15以上にした理
由を述べると、コロイダルシリカはAl2O3と共に
高温での収縮率を低下させると同時に、加熱後の
強度を向上させる役割を持つからである。
SiO2／多結晶高アルミナフアイバーの比が0.15よ
りも小さい場合には室温〜高温に至る任意の中間
温度、例えば500℃で仮焼した時の強度を十分に
補うことが出来ないのである。 こうした高温用断熱構造体の製造方法の好適な
態様としては、以下のような真空成形法を挙げる
ことができる。 水中で多結晶高アルミナフアイバー、アルミナ
粉、コロイダルシリカ及び（又は）有機結合剤を
良く攪拌して混合した後、型を用いて真空吸引す
ることにより成形体を得て、この成形体を乾燥さ
せる。そして、乾燥物を少なくとも有機質結合材
が焼失する温度以上の温度で仮焼する。 本発明の高温用断熱構造体の製造方法は、上述
した真空成形法に限らず、たとえば多結晶高アル
ミナフアイバー、アルミナ粉、コロイダルシリカ
及び（又は）有機結合剤をペースト状に練りわせ
たものを型に流し込んで乾燥させる方法（ペース
ト流し込み法）や、上記原料を粘土状に練つたも
のを型に入れてスタンプする方法（スタンプ法）
や、プレス成形する方法（プレス成形法）として
実施してもよい。 以下、本発明の実験例と比較例を説明する。 比較例 １〜10 まず、比較例として多結晶高アルミナフアイバ
ーにAl2O3を添加した組成について述べる。比較
例を示すことによりAl2O3の役割を理解し易くし
ている。多結晶高アルミナフアイバーとしてAl2
O372重量％、SiO228重量％の化学組成でムライ
ト結晶からなる平均繊維径3μmの短繊維（以下、
ムライトフアイバーと称する）60gを用い、有機
結合剤として澱粉３％水溶液680gとともに100メ
ツシユの焼結アルミナ粉をムライトフアイバーと
の重量比が下記第１表に示す値となるように添加
し、これらを水20中で十分に攪拌混合した。次
に、15cmx15cmの型を用いて真空成形した後、乾
燥して断熱構造体を得た。これらの断熱構造体
は、分析の結果、明らかにムライトフアイバー、
アルミナ粉及び澱粉からなることが確認された。
つづいて、500℃で仮焼して澱粉を燃焼揮散させ
た。 得られた断熱構造体について密度、1650℃及び
1750℃における収縮率、曲げ強度並びに、室温、
1000℃，1700℃における熱伝導率を測定した。そ
の結果を下記第１表に併記する。 なお、収縮率は各断熱構造体から10cmx4cmx1
cmの寸法（L0）の試料を切り出し、1650℃及び
1750℃において24時間加熱後の寸法（L′）から下
記式 （L0−L′）／L0x100（％） により求めた。 曲げ強度の測定は500℃で仮焼したもの及び
1650℃で収縮率を測定した後の試料について行つ
た。試料の大きさは幅3.5cm長さ９cmで、スパン
の幅を７cmにして三点曲げ強度を測定した。500
℃で仮焼したものは低温で有機質結合材が焼失し
た時点の強度を代表して示し、1650℃で加熱した
後の強度は高温で使用した後の強度を代表して示
しているとし、測定値を３段階に評価して第６表
に示した。評価の基準を次に示す。 Ｘ：強度が小さく取扱い時に変形し易い。 △：強度は小さいが、ていねいな取扱いには十
分耐え得る。 ○：強度が大きく、取扱いも容易である。 上記第１表から明らかなように比較例１及び２
の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバーとの
重量比が0.05未満であるため、特に1750℃におけ
る収縮率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較
例10の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバー
との重量比が10を超えるため、1000℃以下の温度
における熱伝導率が大きく、断熱性に劣る。これ
に対して、比較例３〜９の断熱構造体はいずれも
収縮率が小さく熱安定性に優れ、また熱伝導率が
どの温度でも小さく断熱性も優れている。しか
し、コロイダルシリカが添加されていないので、
500℃で仮焼後の強度が十分でない。すなわち、
室温〜高温に至る中間温度に於ける強度が十分と
は言えない。 実験例１〜７及び比較例11〜13 Al2O372重量％、SiO228重量％のムライトフア
イバー60gに、SiO2含有率20重量％のコロイダル
シリカ68g、有機結合剤として澱粉３％水溶液
680gとともに1000メツシユの焼結アルミナ粉を
ムライトフアイバーとの重量比が下記第２表に示
す値となるように添加し、これを水20中で充分
に攪拌混合した。次に、15cmx15cmの型を用いて
真空成形した後、乾燥して断熱構造体を得た。こ
れらの断熱構造体は分析の結果、明らかにムライ
トフアイバー、アルミナ粉、コロイダルシリカ及
び澱粉からなることが確認された。つづいて、
500℃で仮焼して澱粉を燃焼揮散させた。 得られた断熱構造体について、密度、1650℃と
1750℃における収縮率、曲げ強度、及び室温、
1000℃，1700℃における熱伝導率を測定した。そ
の結果を下記第２表及び第６表に併記する。 上記第２表から明らかなように、比較例１及び
12の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバーと
の重量比が0.05未満であるため特に1750℃におけ
る収縮率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較
例13の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバー
との重量比が10を超えるため、1000℃以下の温度
における熱伝導率が大きく、断熱性に劣る。これ
に対して、本発明の実験例１〜７の断熱構造体は
いずれも収縮率が小さく熱安定性に優れ、また熱
伝導率がどの温度でも小さく、断熱性も優れてい
る。しかし、さらに加熱後の強度も十分であつ
た。 実験例８〜12および比較例15 上記第２表から熱安定性および断熱性が最良と
判定されたAl2O3／ムライトフアイバーの重量比
2.0を一定にしてコロイダルシリカをSiO2／ムラ
イトフアイバーが重量比で下記第３表に示す値と
なるように添加し、前記方法と同様に15cmx15cm
の型を用いて真空成形した後、乾燥して断熱構造
体を得た。 これらの断熱構造体について密度、収縮率、曲
げ強度及び熱伝導率を測定し、その結果を下記第
３表及び第６表に併記する。 上記第３表から明らかなように比較例14の断熱
構造体は収縮率が小さく熱安定性に優れている
が、SiO2とムライトフアイバーとの重量比が0.15
以下であるので、500℃で仮焼後の曲げ強度が十
分とは言えない。また比較例15の断熱構造体は
SiO2とムライトフアイバーとの重量比が２を超
えるため、収縮率が大きく、熱安定性に劣るのに
対し、実験例８〜12の断熱構造体はいずれも収縮
率が小さく熱安定性に優れ、熱伝導率が小さく断
熱性も優れている。さらに加熱後の強度も十分で
あつた。 実験例13，14及び比較例16〜19 下記第４表に示す各種多結晶高アルミナフアイ
バー及びガラス質セラミツクフアイバーを用い、
これらフアイバーにアルミナ粉及びコロイダルシ
リカを重量比でそれぞれAl2O3／フアイバー＝
2.0，SiO2／フアイバー＝0.3となるように添加
し、前記したと同様な方法で断熱構造体を得た。 これらの断熱構造体について、密度、収縮率、
曲げ強度及び熱伝導率を測定し、その結果を下記
第４表及び第６表に併記する。 上記第４表からも明らかなように、比較例18及
び19の断熱構造体は高アルミナフアイバーとして
アルミナ含有率が70％未満のガラス質セラミツク
フアイバーのみを用いているため、収縮率が大き
く、熱安定性が劣るのに対し、比較例16，17及び
実験例13，14の断熱構造体はいずれも収縮率が小
さく、熱安定性に優れ、また熱伝導率が小さく、
断熱性にも優れている。さらに加熱後の強度も十
分であつた。 実験例25，26 上述した真空成形法以外の方法により製造され
た断熱構造体について、熱安定性及び断熱性を調
べるために以下のような２つの方法により断熱構
造体を得た。 （Ｉ） Al2O372重量％、SiO228重量％のムライ
トフアイバーに、325メツシユの電融アルミナ
粉及び30％のSiO2を含むコロイダルシリカを
重量比でそれぞれAl2O3／ムライトフアイバー
＝0.3，SiO2／ムライトフアイバー＝0.15の割
合で添加して粘土状に混合し、23cmx6.5cmの型
に入れてスタンプし、乾燥して断熱構造体を得
た。（実験例15）。 （） 前述の（Ｉ）と同じ組成のムライトフア
イバーにアルミナ粉とコロイダルシリカとを上
記（Ｉ）と同一割合で添加し、さらに２％メチ
ルセルロース溶液を重量比で２％メチルセルロ
ース溶液／ムライトフアイバー＝7.5の割合で
加えてペースト状に練り合わせた後、15cmx15
cmの型に流し込み、乾燥して断熱構造体を得た
（実験例16）。 これらの断熱構造体について、密度、収縮率、
曲げ強度及び熱伝導率を測定した。その結果を下
記第５表及び第６表に示す。
断熱構造体の製造方法に関する。 従来の技術 近年、省エネルギーのための断熱材としてセラ
ミツクフアイバーの使用が一般的に行なわれるよ
うになつてきている。こうしたセラミツクフアイ
バーの使用量は次第に多くなり、それに伴つて
1600℃までの温度に耐える多結晶高アルミナフア
イバーが開発され、高温用断熱材として使用され
るようになつてきた。 このような多結晶高アルミナフアイバーは従来
からのアルミナ・シリカを主成分とするガラス質
セラミツクフアイバーの使用限界温度以上の高温
でも使用できるように開発されたものであり、ア
ルミナ・シリカを主成分とするものではあるが、
従来一般に使用されていたガラス質セラミツクフ
アイバーと比較するとアルミナ分の高いものであ
る。最近開発されたセラミツクフアイバーの中に
は構成成分の組成として100％アルミナのものも
あるが、通常、シリカを重量で５〜30％含み、第
三成分としてB2O3，Cr2O3，P2O5等を含む。ま
た、結晶相はα−アルミナ、中間アルミナ、ムラ
イト結晶の単一相又はこれらの混合物が主相とし
て存在する。例えば、アルミナ微粉を主原料にし
て作製された100％アルミナフアイバー
（USP3705223）や、95％アルミナと５％シリカ
の組成を有し、α−アルミナ、ムライト結晶から
なるもの（英国ICI社製 商品名「サフイル」）
や、67〜77％アルミナ、23〜33％シリカの他、
B2O3，P2O5，Cr2O3，Fe2O3を少量含み、主とし
てムライト結晶からなるもの（USP4047965）等
が知られている。 発明が解決しようとする問題点 しかしながら、上述した多結晶アルミナフアイ
バーを含む従来のセラミツクフアイバー製高温用
断熱構造体は、1600℃を越える高温では温度が高
くなるにつれて熱安定性が失なわれ、収縮が大き
くなるばかりでなく、機械的強度とくに曲げ強度
が低下するという欠点がある。 発明の目的 本発明は、上記欠点を解消するためになされた
ものであり、熱安定性と高温での強度を改善した
高温用断熱構造体の製造方法を提供することを目
的としている。 問題点を解決するための手段 本願発明は、アルミナ含有率70〜80重量％の多
結晶高アルミナフアイバーを混合させたセラミツ
クフアイバーにアルミナ粉及びコロイダルシリカ
を添加し、多結晶高アルミナフアイバーに対する
アルミナ粉及びコロイダルシリカの比率を重量比
で 0.05≦Al2O3／多結晶 高アルミナフアイバー≦10、 0.15≦SiO2／多結晶 高アルミナフアイバー≦２ の範囲に設定し、成形後、少なくとも有機質結合
材が焼失する温度以上の温度で仮焼する高温用断
熱構造体の製造方法である。 実施例 本願発明においては、多結晶高アルミナフアイ
バーを混合させたセラミツクフアイバー（たとえ
ば多結晶高アルミナフアイバーとガラス質セラミ
ツクフアイバーとの混合フアイバー）にアルミナ
粉及びコロイダルシリカを添加し、それを成形し
て高温用断熱構造体を製造する。 セラミツクフアイバーに占める多結晶高アルミ
ナフアイバーの割合は用途により適宜選定する。 多結晶高アルミナフアイバー中のアルミナ含有
率は70〜80重量％に設定する。そのようにアルミ
ナ含有率70〜80重量％の多結晶高アルミナフアイ
バーを用いるのは、アルミナ含有率が70％未満の
場合には1600℃を超える高温における収縮率が大
きく、用途によつては熱安定性が不十分であるた
めである。一方、アルミナ含有率が80重量％を超
えると、アルミナ粉の添加により収縮率を低下さ
せる効果が顕著ではなくなる。また、アルミナ含
有率が80重量％（特に85重量％）を超える高アル
ミナフアイバーは、製造工程が煩雑であり、工業
的に使用するには適していないためである。 また、アルミナ粉の添加量を重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶 高アルミナフアイバー≦10 の範囲としたのは、0.05未満では1600℃を超える
高温における収縮率が大きく、用途によつては熱
安定性が劣るためであり、一方、10を超えると、
1000℃以下の低温における熱伝導率が大きく、断
熱性が劣るためである。コロイダルシリカの添加
量を重量比で 0.15≦SiO2／多結晶 高アルミナフアイバー≦２ の範囲としたのは、２を超えると、1600℃を超え
る高温における収縮率が大きく、熱安定性が劣る
上に、1000℃以下の低温における熱伝導率が大き
く断熱性が劣るためである。他方、SiO2／多結
晶高アルミナフアイバーの値を0.15以上にした理
由を述べると、コロイダルシリカはAl2O3と共に
高温での収縮率を低下させると同時に、加熱後の
強度を向上させる役割を持つからである。
SiO2／多結晶高アルミナフアイバーの比が0.15よ
りも小さい場合には室温〜高温に至る任意の中間
温度、例えば500℃で仮焼した時の強度を十分に
補うことが出来ないのである。 こうした高温用断熱構造体の製造方法の好適な
態様としては、以下のような真空成形法を挙げる
ことができる。 水中で多結晶高アルミナフアイバー、アルミナ
粉、コロイダルシリカ及び（又は）有機結合剤を
良く攪拌して混合した後、型を用いて真空吸引す
ることにより成形体を得て、この成形体を乾燥さ
せる。そして、乾燥物を少なくとも有機質結合材
が焼失する温度以上の温度で仮焼する。 本発明の高温用断熱構造体の製造方法は、上述
した真空成形法に限らず、たとえば多結晶高アル
ミナフアイバー、アルミナ粉、コロイダルシリカ
及び（又は）有機結合剤をペースト状に練りわせ
たものを型に流し込んで乾燥させる方法（ペース
ト流し込み法）や、上記原料を粘土状に練つたも
のを型に入れてスタンプする方法（スタンプ法）
や、プレス成形する方法（プレス成形法）として
実施してもよい。 以下、本発明の実験例と比較例を説明する。 比較例 １〜10 まず、比較例として多結晶高アルミナフアイバ
ーにAl2O3を添加した組成について述べる。比較
例を示すことによりAl2O3の役割を理解し易くし
ている。多結晶高アルミナフアイバーとしてAl2
O372重量％、SiO228重量％の化学組成でムライ
ト結晶からなる平均繊維径3μmの短繊維（以下、
ムライトフアイバーと称する）60gを用い、有機
結合剤として澱粉３％水溶液680gとともに100メ
ツシユの焼結アルミナ粉をムライトフアイバーと
の重量比が下記第１表に示す値となるように添加
し、これらを水20中で十分に攪拌混合した。次
に、15cmx15cmの型を用いて真空成形した後、乾
燥して断熱構造体を得た。これらの断熱構造体
は、分析の結果、明らかにムライトフアイバー、
アルミナ粉及び澱粉からなることが確認された。
つづいて、500℃で仮焼して澱粉を燃焼揮散させ
た。 得られた断熱構造体について密度、1650℃及び
1750℃における収縮率、曲げ強度並びに、室温、
1000℃，1700℃における熱伝導率を測定した。そ
の結果を下記第１表に併記する。 なお、収縮率は各断熱構造体から10cmx4cmx1
cmの寸法（L0）の試料を切り出し、1650℃及び
1750℃において24時間加熱後の寸法（L′）から下
記式 （L0−L′）／L0x100（％） により求めた。 曲げ強度の測定は500℃で仮焼したもの及び
1650℃で収縮率を測定した後の試料について行つ
た。試料の大きさは幅3.5cm長さ９cmで、スパン
の幅を７cmにして三点曲げ強度を測定した。500
℃で仮焼したものは低温で有機質結合材が焼失し
た時点の強度を代表して示し、1650℃で加熱した
後の強度は高温で使用した後の強度を代表して示
しているとし、測定値を３段階に評価して第６表
に示した。評価の基準を次に示す。 Ｘ：強度が小さく取扱い時に変形し易い。 △：強度は小さいが、ていねいな取扱いには十
分耐え得る。 ○：強度が大きく、取扱いも容易である。 上記第１表から明らかなように比較例１及び２
の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバーとの
重量比が0.05未満であるため、特に1750℃におけ
る収縮率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較
例10の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバー
との重量比が10を超えるため、1000℃以下の温度
における熱伝導率が大きく、断熱性に劣る。これ
に対して、比較例３〜９の断熱構造体はいずれも
収縮率が小さく熱安定性に優れ、また熱伝導率が
どの温度でも小さく断熱性も優れている。しか
し、コロイダルシリカが添加されていないので、
500℃で仮焼後の強度が十分でない。すなわち、
室温〜高温に至る中間温度に於ける強度が十分と
は言えない。 実験例１〜７及び比較例11〜13 Al2O372重量％、SiO228重量％のムライトフア
イバー60gに、SiO2含有率20重量％のコロイダル
シリカ68g、有機結合剤として澱粉３％水溶液
680gとともに1000メツシユの焼結アルミナ粉を
ムライトフアイバーとの重量比が下記第２表に示
す値となるように添加し、これを水20中で充分
に攪拌混合した。次に、15cmx15cmの型を用いて
真空成形した後、乾燥して断熱構造体を得た。こ
れらの断熱構造体は分析の結果、明らかにムライ
トフアイバー、アルミナ粉、コロイダルシリカ及
び澱粉からなることが確認された。つづいて、
500℃で仮焼して澱粉を燃焼揮散させた。 得られた断熱構造体について、密度、1650℃と
1750℃における収縮率、曲げ強度、及び室温、
1000℃，1700℃における熱伝導率を測定した。そ
の結果を下記第２表及び第６表に併記する。 上記第２表から明らかなように、比較例１及び
12の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバーと
の重量比が0.05未満であるため特に1750℃におけ
る収縮率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較
例13の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバー
との重量比が10を超えるため、1000℃以下の温度
における熱伝導率が大きく、断熱性に劣る。これ
に対して、本発明の実験例１〜７の断熱構造体は
いずれも収縮率が小さく熱安定性に優れ、また熱
伝導率がどの温度でも小さく、断熱性も優れてい
る。しかし、さらに加熱後の強度も十分であつ
た。 実験例８〜12および比較例15 上記第２表から熱安定性および断熱性が最良と
判定されたAl2O3／ムライトフアイバーの重量比
2.0を一定にしてコロイダルシリカをSiO2／ムラ
イトフアイバーが重量比で下記第３表に示す値と
なるように添加し、前記方法と同様に15cmx15cm
の型を用いて真空成形した後、乾燥して断熱構造
体を得た。 これらの断熱構造体について密度、収縮率、曲
げ強度及び熱伝導率を測定し、その結果を下記第
３表及び第６表に併記する。 上記第３表から明らかなように比較例14の断熱
構造体は収縮率が小さく熱安定性に優れている
が、SiO2とムライトフアイバーとの重量比が0.15
以下であるので、500℃で仮焼後の曲げ強度が十
分とは言えない。また比較例15の断熱構造体は
SiO2とムライトフアイバーとの重量比が２を超
えるため、収縮率が大きく、熱安定性に劣るのに
対し、実験例８〜12の断熱構造体はいずれも収縮
率が小さく熱安定性に優れ、熱伝導率が小さく断
熱性も優れている。さらに加熱後の強度も十分で
あつた。 実験例13，14及び比較例16〜19 下記第４表に示す各種多結晶高アルミナフアイ
バー及びガラス質セラミツクフアイバーを用い、
これらフアイバーにアルミナ粉及びコロイダルシ
リカを重量比でそれぞれAl2O3／フアイバー＝
2.0，SiO2／フアイバー＝0.3となるように添加
し、前記したと同様な方法で断熱構造体を得た。 これらの断熱構造体について、密度、収縮率、
曲げ強度及び熱伝導率を測定し、その結果を下記
第４表及び第６表に併記する。 上記第４表からも明らかなように、比較例18及
び19の断熱構造体は高アルミナフアイバーとして
アルミナ含有率が70％未満のガラス質セラミツク
フアイバーのみを用いているため、収縮率が大き
く、熱安定性が劣るのに対し、比較例16，17及び
実験例13，14の断熱構造体はいずれも収縮率が小
さく、熱安定性に優れ、また熱伝導率が小さく、
断熱性にも優れている。さらに加熱後の強度も十
分であつた。 実験例25，26 上述した真空成形法以外の方法により製造され
た断熱構造体について、熱安定性及び断熱性を調
べるために以下のような２つの方法により断熱構
造体を得た。 （Ｉ） Al2O372重量％、SiO228重量％のムライ
トフアイバーに、325メツシユの電融アルミナ
粉及び30％のSiO2を含むコロイダルシリカを
重量比でそれぞれAl2O3／ムライトフアイバー
＝0.3，SiO2／ムライトフアイバー＝0.15の割
合で添加して粘土状に混合し、23cmx6.5cmの型
に入れてスタンプし、乾燥して断熱構造体を得
た。（実験例15）。 （） 前述の（Ｉ）と同じ組成のムライトフア
イバーにアルミナ粉とコロイダルシリカとを上
記（Ｉ）と同一割合で添加し、さらに２％メチ
ルセルロース溶液を重量比で２％メチルセルロ
ース溶液／ムライトフアイバー＝7.5の割合で
加えてペースト状に練り合わせた後、15cmx15
cmの型に流し込み、乾燥して断熱構造体を得た
（実験例16）。 これらの断熱構造体について、密度、収縮率、
曲げ強度及び熱伝導率を測定した。その結果を下
記第５表及び第６表に示す。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ セラミツクフアイバーにアルミナ粉及びコロ
イダルシリカを添加して成形する高温用断熱構造
体の製造方法において、 アルミナ含有率70〜80重量％の多結晶高アルミ
ナフアイバーをセラミツクフアイバーに混合さ
せ、かつ、多結晶高アルミナフアイバーに対する
アルミナ粉及びコロイダルシリカの比率を重量比
で 0.05≦Al2O3／多結晶 高アルミナフアイバー≦10、 0.15≦SiO2／多結晶 高アルミナフアイバー≦２ の範囲に設定し、成形後、少なくとも有機結合材
が焼失する温度以上の温度で仮焼することを特徴
とする高温用断熱構造体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15405890A JPH03115180A (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | 高温用断熱構造体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15405890A JPH03115180A (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | 高温用断熱構造体の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2587183A Division JPS59152281A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | 高温用断熱構造体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03115180A JPH03115180A (ja) | 1991-05-16 |
| JPH0433760B2 true JPH0433760B2 (ja) | 1992-06-03 |
Family
ID=15575992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15405890A Granted JPH03115180A (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | 高温用断熱構造体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03115180A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2574954Y2 (ja) * | 1992-03-26 | 1998-06-18 | 株式会社東芝 | 加熱調理装置 |
| JP4568919B2 (ja) * | 1997-06-27 | 2010-10-27 | 住友金属工業株式会社 | 焼鈍分離材および珪素鋼板の製造方法 |
| CN106673598A (zh) * | 2017-01-05 | 2017-05-17 | 天津大学 | 一种耐高温莫来石纤维多孔隔热瓦的制备方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE849867A (fr) * | 1976-01-07 | 1977-06-24 | Compositions refractaires isolantes | |
| US4107209A (en) * | 1977-03-03 | 1978-08-15 | International Flavors & Fragrances Inc. | 1-[3-(Methylthio)butyryl]-2,6,6-trimethyl-cyclohexene and the 1,3-cyclohexadiene analog |
-
1990
- 1990-06-14 JP JP15405890A patent/JPH03115180A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03115180A (ja) | 1991-05-16 |
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