JPH043445B2 - - Google Patents
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- JPH043445B2 JPH043445B2 JP21585186A JP21585186A JPH043445B2 JP H043445 B2 JPH043445 B2 JP H043445B2 JP 21585186 A JP21585186 A JP 21585186A JP 21585186 A JP21585186 A JP 21585186A JP H043445 B2 JPH043445 B2 JP H043445B2
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Landscapes
- Multicomponent Fibers (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は芯鞘型複合繊維の溶融紡糸方法に関
し、更には均一性に優れた細芯芯鞘型複合繊維の
溶融紡糸方法に関する。 ［従来の技術］ 熱可塑性重合体は溶融紡糸することにより、す
ぐれた機械的性質、熱的安定性、良好な均一性を
もつ繊維となすことができ、しかも連続的にかつ
高速で安定して繊維を得ることができる。特に細
芯芯鞘型複合繊維の溶融紡糸は、通常の単成分繊
維の利点を活かしつつ、単成分繊維では得られな
い特性をもつた繊維を得る溶融紡糸法であり、工
業的に非常に価値の高い紡糸法である。 従来、芯鞘型複合繊維の溶融紡糸装置および方
法として種々の装置および方法が提案されてお
り、なかでも各成分の合流位置までの流路をどの
ように確保し、どのように合流、吐出させるかに
ついて示されたものが多い。具体的な技術的思想
としては、各成分の計量性、すなわち芯鞘成分を
常に等しい割合で合流させることに関するもの
や、同心性、すなわち芯成分をいかに繊維の中心
部に配置させるかに関するものがある。例えば、
特公昭35−2716号公報は、計量性を高めるため
に、合流する直前の成分の通路を狭める。すなわ
ち、速度を高めることに特徴がある。また、この
技術の改良方法として例えば特公昭44−7372号公
報のように、高い計量性を確保しつつ同心性を高
めるために合流する直前の芯成分の速度を低く、
鞘成分の速度を高くするものなどがある。以上の
ように、合流する直前の各成分を速度に言及して
いる発明はいくつか挙げられるが、いづれも鞘成
分の速度は比較的高く採つているのである。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、かかる技術を細芯型の芯鞘型複合紡糸
に応用すると、単成分の溶融紡糸に比べて糸切れ
回数が多い欠点を有していた。特に紡糸速度が
5000ｍ／分以上の高速紡糸領域では、糸切れが極
めて頻繁に発生し、高速紡糸方法の利点である高
い生産性、低コスト化が計れない状態となる。さ
らに吐出挙動に着目すると、吐出ポリマーのベン
デイングが多くみられる。ベンデイングは紡糸口
金の汚れを招き、いわゆる口金修正周期を短かく
せざるを得なくする。 本発明の目的は、細芯芯型複合繊維の溶融紡糸
法において、上記の問題点を解決し、良好な製糸
性を確保し、かつベンデイング発生頻度を低くす
ることにある。 ［問題点を解決するための手段］ 前記した本発明の目的は、芯と鞘の各成分の和
に対する芯成分の容積吐出重比率が20％以下の芯
鞘型溶融複合流を形成後、吐出、冷却、引取りを
行なう熱可塑性重合体の溶融紡糸において、合流
する際の各成分が下記(1)および(2)式を満足する平
均吐出線速度であることを特徴とする複合紡糸方
法によつて達成できる。 VA≦20 ……(1) VB／VA≦0.08 ……(2) 〔ただし、VAは芯成分の平均吐出線速度（cm／
秒） VBは鞘成分の平均吐出線速度（cm／秒）〕 本発明における熱可塑性重合体とはポリアミ
ド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリスチレン、ポリ塩化ビニリデンなど、溶
融紡糸が可能なポリマが好適に用いられる。ま
た、複合紡糸に供する芯成分と鞘成分は通常性質
の異なる二種以上の物質から構成され、前記重合
体のいかなる組合わせも含むことができるが、各
成分が前記重合体の二種以上の混合体、共重合体
であつてもよい。さらに各成分は接着性、親水
性、親油性、染色性、発色性、光沢、螢光、制電
性、導電性、抗菌性、溶解性、難燃性、耐熱性、
光通過性やその他の機能付与の目的で無機粒子、
有機物質を任意の添加量、任意の共重合量で添
加、共重合することができる。 本発明の芯鞘型溶融複合流とは、鞘成分が芯成
分を完全に覆つて吐出孔に向かう流れをいい流れ
方向に直角な断面は同心芯鞘、偏心芯鞘、あるい
は芯、鞘とも異形断面繊維形状であつてもよい。 芯と鞘の各成分の和に対する芯成分の容積吐出
量比率とは 芯成分の容積吐出量比率（％）＝芯成分の容積
吐出量／芯と鞘の各成分の容積吐出量の和×100 の式から求める。一組の計量装置から計量され
た各成分が複数の複合流を形成し、複数のフイラ
メントを形成するような紡糸装置においては、芯
成分の容積吐出量比率は各々の複合流を形成する
直前の各成分の容積吐出量比率から求める。鞘成
分の容積吐出量比率は芯成分のそれと同様に求め
る。 細芯芯鞘型複合繊維に一般的な特徴の一つは、
芯成分が優れた特徴をもつもののそれ単独では繊
維に形成することが不可能か、もしくは実用に耐
える機械的性質等が満足されないことである。し
たがつて、本発明における芯成分の容積吐出量比
率は20％以下とする必要があり、それを越えると
実用に耐える性質が確保されない。また、この値
は紡糸操作性の面から１％以上が好ましく、更に
好ましくは３％以上である。 次に本発明における各成分の平均吐出線速度と
は、各成分の複合流を形成する直前の平均吐出線
速度をいい、一般には複合流を形成する直前にお
ける各成分の容積吐出量を、複合流を形成する直
前における各成分の流れに直角な断面の面積で除
した値をいう。第１〜６図は複合流を形成させる
装置の部分の一例を示す。各図をもとに各成分の
平均吐出線速度を具体的に説明する。 第１，２図における芯および鞘成分平均吐出線
速度VA、VBはそれぞれ VA＝4WA／πa2 VB＝WB／πbt （但し、WA、WBは複合流を形成する直前におけ
る芯および鞘成分の各容積吐出量（cm3／秒）であ
る。） 第３図におけるVA、VBは VA＝4WA／πa2 VB＝4WB／π（c2−b2） となる。第４，５図におけるVA、VBは VA＝4WA／πa2 VB＝WB／πbt となる。 第６図におけるVA、VBは VA＝4WA／πa2 VB＝4WB／πb2 となる。 本発明においては、複合流を形成する装置の製
作の容易性の面から第１，２図のごとく、鞘成分
が芯成分に対して直角方向から合流し、しかも複
合流が芯成分と同じ方向へ流れるものが好適に用
いられる。 本発明において、VAは20（cm／秒）以下とする
必要がある。VAが20を越えると紡糸性が著しく
悪化し、また吐出ポリマーにベンデイングがみら
れるようになる。VAは計量性の確保および装置
製作の容易性の面から0.5以上とすることが好ま
しい。またVB／VAは0.08以下とする必要がある。
VB／VAが0.08を越えると、紡糸性が著しく悪化
し、ベンデイングがみられるようになる。VB／
VAは吐出量を低下すると紡糸性が不安定となる
こと、また装置の操作の面から0.001以上が好ま
しく、0.005以上とすることが更に好ましい。こ
のような本発明の範囲外の値を採つたときに生じ
る紡糸性の不良は当然ながら、糸に欠陥を内在さ
せているため、延伸工程、延伸同時仮ヨリ工程、
仮ヨリ工程、撚糸工程、製織編工程での断糸、毛
羽、巻付等の弊害を招く。 また、この紡糸性不良は、高速紡糸において特
に顕著に見られ、紡糸速度5000ｍ／分以上での断
糸、毛羽は頻繁に発生するようになる。この原因
は定かでないが、本発明の範囲外になると、すな
わち、芯成分の平均吐出線速度が速くなりすぎる
か、または鞘成分の平均吐出線速度が芯の平均吐
出線速度に対して速くなりすぎると、複合流の中
の芯成分の流れが乱れ、不安定となり、溶融複合
流の芯成分が太細となり、吐出してからのドラフ
トが繊維軸方向および断面方向に均等にかから
ず、そのため太細ムラが拡大し、糸切れに至る確
率が高くなるものと考えられる。 本発明では芯鞘型溶融複合流を形成後、吐出、
冷却、引取りを行なうが、ここでいう吐出とは、
該複合流を気体中に吐出することをいい、好まし
くは１cm／秒以上、100cm／秒以下、さらに好ま
しくは３cm／秒以上、30cm／以下の平均吐出線速
度で吐出する。また、吐出孔はその形状は任意で
あり、丸形、Ｔ形、Ｙ形、十字形、スリツト形、
五乃至八葉形などが用いられる。 本発明でいう冷却とは、吐出された該複合流の
溶融物を引取られる以前にその融点以下に冷却す
ることをいい、冷却風、冷却浴等を用いた積極的
な冷却の他に室温雰囲気や加圧、減圧した密室中
で該複合流の溶融物を引取られる以前にその融点
以下に冷却するものであつてもよい。 本発明でいう引取りとは、積極的手段を用いて
冷却された糸状にドラフトを与えることをいい回
転体、流体吸引装置が好ましく用いられる。また
引取り速度に制限はないが好ましくは、10ｍ／分
以上、10000ｍ／分以下、より好ましくは1000
ｍ／分以上である。しかしながら本発明の目的の
一つは引取り速度5000ｍ／分以上の紡糸性の安定
化にあり、本発明を引取り速度5000ｍ／分以上に
適用することが特に好ましい。 ［実施例］ 以下本発明を実施例により、さらに詳細に説明
する。 実施例 １ ポリエチレングリコールにアルカリ触媒の存在
下でアクリロニトリルを反応させ、さらに水素添
加反応を行なうことにより両末端の97％以上がア
ミノ基であるポリエチレングリコールジアミン
（数平均分子量4000）を合成し、これとアジピン
酸を常法で塩反応させることにより、ポリエチレ
ングリコールジアンモニウムアジペートの45％の
水溶液を得た。 容量２m3の濃縮缶に上記45％のポリエチレング
リコールジアンモニウムアジペート水溶液を200
Kg、85％カプロラクタム水溶液を120Kg、40％の
ヘキサメチレンジアンモニウムイソフタレート水
溶液を16Kg投入し、常圧で内温が110℃になるま
で約２時間加熱し80％濃度に濃縮した。つづいて
容量800の重合缶に上記濃縮液を移行し、重合
缶内に25／minで窒素を流しながら加熱を開始
した。 内温が120℃になつた時点でドデシルベンゼン
スルホン酸ソーダを5.2Kgと１，３，５トリメチ
ル−２，４，６−トリ（３，５ジ−tert−ブチル
４−ヒドロキシベンゼン）ベンゼン5.2Kgを添加
し、撹拌を開始して内温が245℃になるまで、18
時間加熱し重合を完結させた。 重合終了後缶内に窒素で７Kg／cm2(G)の圧力をか
け約幅15cm、厚さ1.5mmのベルト状に溶融ポリマ
を回転無端ベルト（長さ６ｍ、ベルト材質：ステ
ンレス、裏面を水スプレーで冷却）上に押出し、
冷却後通常の方法でペレタイズした。 得られたペレツトの相対粘度は2.18であつた。
公知の複合紡糸装置を使用し、上記の方法で製造
したブロツクポリエーテルアミド組成物からなる
ペレツトを極限粘度を変更したポリエチレンテレ
フタレートペレツトに10重量％混合したペレツト
を芯成分とし、一方のホツパーから供給し、他方
のホツパーから極限粘度0.63ポリエチレンテレフ
タレートを鞘成分として供給し、芯成分の容積吐
出量比率を10％として、同心の芯鞘型複合繊維を
紡糸温度290℃、一孔当たりの芯と鞘の各成分の
容積吐出量の和を0.0196cm3／秒として、インター
レースで交絡を付与しつつ巻取速度6000ｍ／分で
紡糸し、50デニール24フイラメントの糸を得た。
口金は第１図に模したａ＝0.02（cm）、ｂ＝0.25
（cm）、ｔ＝0.05（cm）の複合口金を用いた。 このとき、一孔当たりの芯、鞘成分の容積吐出
量WA、WBはそれぞれ0.00196cm3／秒、0.0176cm3／
秒であり、平均吐出線速度VA、VBはそれぞれ
6.24cm／秒、0.449cm／秒であり、VB／VA＝0.072
である。10時間連続巻取したところ、糸切れは無
く、巻上がつたパツケージを観察したところ毛羽
の発生も見られなかつた。また、この時点で口金
部を観察したところ、24孔の吐出孔にはいずれも
ベンデイングが発生していなかつた。 実施例２、３・比較実施例１〜３ 一孔当たりの芯、鞘成分の容積吐出量の割合を
変えた以外は実施例１に従つて紡糸した。結果を
表１に示す。紡糸時の糸切れ回数および毛羽の発
生数は10時間巻取りの結果を示す。
し、更には均一性に優れた細芯芯鞘型複合繊維の
溶融紡糸方法に関する。 ［従来の技術］ 熱可塑性重合体は溶融紡糸することにより、す
ぐれた機械的性質、熱的安定性、良好な均一性を
もつ繊維となすことができ、しかも連続的にかつ
高速で安定して繊維を得ることができる。特に細
芯芯鞘型複合繊維の溶融紡糸は、通常の単成分繊
維の利点を活かしつつ、単成分繊維では得られな
い特性をもつた繊維を得る溶融紡糸法であり、工
業的に非常に価値の高い紡糸法である。 従来、芯鞘型複合繊維の溶融紡糸装置および方
法として種々の装置および方法が提案されてお
り、なかでも各成分の合流位置までの流路をどの
ように確保し、どのように合流、吐出させるかに
ついて示されたものが多い。具体的な技術的思想
としては、各成分の計量性、すなわち芯鞘成分を
常に等しい割合で合流させることに関するもの
や、同心性、すなわち芯成分をいかに繊維の中心
部に配置させるかに関するものがある。例えば、
特公昭35−2716号公報は、計量性を高めるため
に、合流する直前の成分の通路を狭める。すなわ
ち、速度を高めることに特徴がある。また、この
技術の改良方法として例えば特公昭44−7372号公
報のように、高い計量性を確保しつつ同心性を高
めるために合流する直前の芯成分の速度を低く、
鞘成分の速度を高くするものなどがある。以上の
ように、合流する直前の各成分を速度に言及して
いる発明はいくつか挙げられるが、いづれも鞘成
分の速度は比較的高く採つているのである。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、かかる技術を細芯型の芯鞘型複合紡糸
に応用すると、単成分の溶融紡糸に比べて糸切れ
回数が多い欠点を有していた。特に紡糸速度が
5000ｍ／分以上の高速紡糸領域では、糸切れが極
めて頻繁に発生し、高速紡糸方法の利点である高
い生産性、低コスト化が計れない状態となる。さ
らに吐出挙動に着目すると、吐出ポリマーのベン
デイングが多くみられる。ベンデイングは紡糸口
金の汚れを招き、いわゆる口金修正周期を短かく
せざるを得なくする。 本発明の目的は、細芯芯型複合繊維の溶融紡糸
法において、上記の問題点を解決し、良好な製糸
性を確保し、かつベンデイング発生頻度を低くす
ることにある。 ［問題点を解決するための手段］ 前記した本発明の目的は、芯と鞘の各成分の和
に対する芯成分の容積吐出重比率が20％以下の芯
鞘型溶融複合流を形成後、吐出、冷却、引取りを
行なう熱可塑性重合体の溶融紡糸において、合流
する際の各成分が下記(1)および(2)式を満足する平
均吐出線速度であることを特徴とする複合紡糸方
法によつて達成できる。 VA≦20 ……(1) VB／VA≦0.08 ……(2) 〔ただし、VAは芯成分の平均吐出線速度（cm／
秒） VBは鞘成分の平均吐出線速度（cm／秒）〕 本発明における熱可塑性重合体とはポリアミ
ド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリスチレン、ポリ塩化ビニリデンなど、溶
融紡糸が可能なポリマが好適に用いられる。ま
た、複合紡糸に供する芯成分と鞘成分は通常性質
の異なる二種以上の物質から構成され、前記重合
体のいかなる組合わせも含むことができるが、各
成分が前記重合体の二種以上の混合体、共重合体
であつてもよい。さらに各成分は接着性、親水
性、親油性、染色性、発色性、光沢、螢光、制電
性、導電性、抗菌性、溶解性、難燃性、耐熱性、
光通過性やその他の機能付与の目的で無機粒子、
有機物質を任意の添加量、任意の共重合量で添
加、共重合することができる。 本発明の芯鞘型溶融複合流とは、鞘成分が芯成
分を完全に覆つて吐出孔に向かう流れをいい流れ
方向に直角な断面は同心芯鞘、偏心芯鞘、あるい
は芯、鞘とも異形断面繊維形状であつてもよい。 芯と鞘の各成分の和に対する芯成分の容積吐出
量比率とは 芯成分の容積吐出量比率（％）＝芯成分の容積
吐出量／芯と鞘の各成分の容積吐出量の和×100 の式から求める。一組の計量装置から計量され
た各成分が複数の複合流を形成し、複数のフイラ
メントを形成するような紡糸装置においては、芯
成分の容積吐出量比率は各々の複合流を形成する
直前の各成分の容積吐出量比率から求める。鞘成
分の容積吐出量比率は芯成分のそれと同様に求め
る。 細芯芯鞘型複合繊維に一般的な特徴の一つは、
芯成分が優れた特徴をもつもののそれ単独では繊
維に形成することが不可能か、もしくは実用に耐
える機械的性質等が満足されないことである。し
たがつて、本発明における芯成分の容積吐出量比
率は20％以下とする必要があり、それを越えると
実用に耐える性質が確保されない。また、この値
は紡糸操作性の面から１％以上が好ましく、更に
好ましくは３％以上である。 次に本発明における各成分の平均吐出線速度と
は、各成分の複合流を形成する直前の平均吐出線
速度をいい、一般には複合流を形成する直前にお
ける各成分の容積吐出量を、複合流を形成する直
前における各成分の流れに直角な断面の面積で除
した値をいう。第１〜６図は複合流を形成させる
装置の部分の一例を示す。各図をもとに各成分の
平均吐出線速度を具体的に説明する。 第１，２図における芯および鞘成分平均吐出線
速度VA、VBはそれぞれ VA＝4WA／πa2 VB＝WB／πbt （但し、WA、WBは複合流を形成する直前におけ
る芯および鞘成分の各容積吐出量（cm3／秒）であ
る。） 第３図におけるVA、VBは VA＝4WA／πa2 VB＝4WB／π（c2−b2） となる。第４，５図におけるVA、VBは VA＝4WA／πa2 VB＝WB／πbt となる。 第６図におけるVA、VBは VA＝4WA／πa2 VB＝4WB／πb2 となる。 本発明においては、複合流を形成する装置の製
作の容易性の面から第１，２図のごとく、鞘成分
が芯成分に対して直角方向から合流し、しかも複
合流が芯成分と同じ方向へ流れるものが好適に用
いられる。 本発明において、VAは20（cm／秒）以下とする
必要がある。VAが20を越えると紡糸性が著しく
悪化し、また吐出ポリマーにベンデイングがみら
れるようになる。VAは計量性の確保および装置
製作の容易性の面から0.5以上とすることが好ま
しい。またVB／VAは0.08以下とする必要がある。
VB／VAが0.08を越えると、紡糸性が著しく悪化
し、ベンデイングがみられるようになる。VB／
VAは吐出量を低下すると紡糸性が不安定となる
こと、また装置の操作の面から0.001以上が好ま
しく、0.005以上とすることが更に好ましい。こ
のような本発明の範囲外の値を採つたときに生じ
る紡糸性の不良は当然ながら、糸に欠陥を内在さ
せているため、延伸工程、延伸同時仮ヨリ工程、
仮ヨリ工程、撚糸工程、製織編工程での断糸、毛
羽、巻付等の弊害を招く。 また、この紡糸性不良は、高速紡糸において特
に顕著に見られ、紡糸速度5000ｍ／分以上での断
糸、毛羽は頻繁に発生するようになる。この原因
は定かでないが、本発明の範囲外になると、すな
わち、芯成分の平均吐出線速度が速くなりすぎる
か、または鞘成分の平均吐出線速度が芯の平均吐
出線速度に対して速くなりすぎると、複合流の中
の芯成分の流れが乱れ、不安定となり、溶融複合
流の芯成分が太細となり、吐出してからのドラフ
トが繊維軸方向および断面方向に均等にかから
ず、そのため太細ムラが拡大し、糸切れに至る確
率が高くなるものと考えられる。 本発明では芯鞘型溶融複合流を形成後、吐出、
冷却、引取りを行なうが、ここでいう吐出とは、
該複合流を気体中に吐出することをいい、好まし
くは１cm／秒以上、100cm／秒以下、さらに好ま
しくは３cm／秒以上、30cm／以下の平均吐出線速
度で吐出する。また、吐出孔はその形状は任意で
あり、丸形、Ｔ形、Ｙ形、十字形、スリツト形、
五乃至八葉形などが用いられる。 本発明でいう冷却とは、吐出された該複合流の
溶融物を引取られる以前にその融点以下に冷却す
ることをいい、冷却風、冷却浴等を用いた積極的
な冷却の他に室温雰囲気や加圧、減圧した密室中
で該複合流の溶融物を引取られる以前にその融点
以下に冷却するものであつてもよい。 本発明でいう引取りとは、積極的手段を用いて
冷却された糸状にドラフトを与えることをいい回
転体、流体吸引装置が好ましく用いられる。また
引取り速度に制限はないが好ましくは、10ｍ／分
以上、10000ｍ／分以下、より好ましくは1000
ｍ／分以上である。しかしながら本発明の目的の
一つは引取り速度5000ｍ／分以上の紡糸性の安定
化にあり、本発明を引取り速度5000ｍ／分以上に
適用することが特に好ましい。 ［実施例］ 以下本発明を実施例により、さらに詳細に説明
する。 実施例 １ ポリエチレングリコールにアルカリ触媒の存在
下でアクリロニトリルを反応させ、さらに水素添
加反応を行なうことにより両末端の97％以上がア
ミノ基であるポリエチレングリコールジアミン
（数平均分子量4000）を合成し、これとアジピン
酸を常法で塩反応させることにより、ポリエチレ
ングリコールジアンモニウムアジペートの45％の
水溶液を得た。 容量２m3の濃縮缶に上記45％のポリエチレング
リコールジアンモニウムアジペート水溶液を200
Kg、85％カプロラクタム水溶液を120Kg、40％の
ヘキサメチレンジアンモニウムイソフタレート水
溶液を16Kg投入し、常圧で内温が110℃になるま
で約２時間加熱し80％濃度に濃縮した。つづいて
容量800の重合缶に上記濃縮液を移行し、重合
缶内に25／minで窒素を流しながら加熱を開始
した。 内温が120℃になつた時点でドデシルベンゼン
スルホン酸ソーダを5.2Kgと１，３，５トリメチ
ル−２，４，６−トリ（３，５ジ−tert−ブチル
４−ヒドロキシベンゼン）ベンゼン5.2Kgを添加
し、撹拌を開始して内温が245℃になるまで、18
時間加熱し重合を完結させた。 重合終了後缶内に窒素で７Kg／cm2(G)の圧力をか
け約幅15cm、厚さ1.5mmのベルト状に溶融ポリマ
を回転無端ベルト（長さ６ｍ、ベルト材質：ステ
ンレス、裏面を水スプレーで冷却）上に押出し、
冷却後通常の方法でペレタイズした。 得られたペレツトの相対粘度は2.18であつた。
公知の複合紡糸装置を使用し、上記の方法で製造
したブロツクポリエーテルアミド組成物からなる
ペレツトを極限粘度を変更したポリエチレンテレ
フタレートペレツトに10重量％混合したペレツト
を芯成分とし、一方のホツパーから供給し、他方
のホツパーから極限粘度0.63ポリエチレンテレフ
タレートを鞘成分として供給し、芯成分の容積吐
出量比率を10％として、同心の芯鞘型複合繊維を
紡糸温度290℃、一孔当たりの芯と鞘の各成分の
容積吐出量の和を0.0196cm3／秒として、インター
レースで交絡を付与しつつ巻取速度6000ｍ／分で
紡糸し、50デニール24フイラメントの糸を得た。
口金は第１図に模したａ＝0.02（cm）、ｂ＝0.25
（cm）、ｔ＝0.05（cm）の複合口金を用いた。 このとき、一孔当たりの芯、鞘成分の容積吐出
量WA、WBはそれぞれ0.00196cm3／秒、0.0176cm3／
秒であり、平均吐出線速度VA、VBはそれぞれ
6.24cm／秒、0.449cm／秒であり、VB／VA＝0.072
である。10時間連続巻取したところ、糸切れは無
く、巻上がつたパツケージを観察したところ毛羽
の発生も見られなかつた。また、この時点で口金
部を観察したところ、24孔の吐出孔にはいずれも
ベンデイングが発生していなかつた。 実施例２、３・比較実施例１〜３ 一孔当たりの芯、鞘成分の容積吐出量の割合を
変えた以外は実施例１に従つて紡糸した。結果を
表１に示す。紡糸時の糸切れ回数および毛羽の発
生数は10時間巻取りの結果を示す。
【表】
実施例１と同様に口金部を観察したところ、い
ずれの比較実施例の場合も口金には１孔から８孔
の吐出孔にベンデイングがみられた。 実施例４・比較実施例４〜６ 口金を変えて、各成分の平均吐出線速度を変更
した以外は、実施例１と同様に紡糸した。この
際、口金合流部は第１図を模したものを使用し、
各寸法ａ、ｂ、ｔの値を変えることにより各成分
の平均吐出線速度を変更した。結果を表２に示
す。
ずれの比較実施例の場合も口金には１孔から８孔
の吐出孔にベンデイングがみられた。 実施例４・比較実施例４〜６ 口金を変えて、各成分の平均吐出線速度を変更
した以外は、実施例１と同様に紡糸した。この
際、口金合流部は第１図を模したものを使用し、
各寸法ａ、ｂ、ｔの値を変えることにより各成分
の平均吐出線速度を変更した。結果を表２に示
す。
【表】
表２に示すように、VAおよびVB／VAの値が本
発明の範囲内にあるものは紡糸性が極めて良好で
あつた。 ［発明の効果］ 本発明は上述したように、細芯芯鞘型複合紡糸
において複合口金内で各成分が合流する直前の吐
出線速度を特定化することにより、紡糸時の糸切
れ及び毛羽の発生を防止し、またポリマーのベン
デイング現象を抑制したものである。本発明の要
件を満たすことにより、合流後の流れが極めて安
定し、吐出挙動および吐出後の糸状細化の挙動が
安定したために改善されたと考えている。 本発明に従つて紡糸された複合繊維は、紡糸パ
ツケージ内に毛羽等の欠陥を含んでいないので延
伸、延伸仮ヨリ、また、製織編時の毛羽発生や各
工程の糸条通過性が良好となつた。そして最終製
品は、細芯芯鞘複合繊維の高い価値を活かした品
位の優れたものとなつたのである。 さらに、高速紡糸に適用することにより、延伸
することなく実用に耐える繊維を安定して得るこ
とができ、高付加価値の繊維を極めて安価に生産
することが可能となつた。
発明の範囲内にあるものは紡糸性が極めて良好で
あつた。 ［発明の効果］ 本発明は上述したように、細芯芯鞘型複合紡糸
において複合口金内で各成分が合流する直前の吐
出線速度を特定化することにより、紡糸時の糸切
れ及び毛羽の発生を防止し、またポリマーのベン
デイング現象を抑制したものである。本発明の要
件を満たすことにより、合流後の流れが極めて安
定し、吐出挙動および吐出後の糸状細化の挙動が
安定したために改善されたと考えている。 本発明に従つて紡糸された複合繊維は、紡糸パ
ツケージ内に毛羽等の欠陥を含んでいないので延
伸、延伸仮ヨリ、また、製織編時の毛羽発生や各
工程の糸条通過性が良好となつた。そして最終製
品は、細芯芯鞘複合繊維の高い価値を活かした品
位の優れたものとなつたのである。 さらに、高速紡糸に適用することにより、延伸
することなく実用に耐える繊維を安定して得るこ
とができ、高付加価値の繊維を極めて安価に生産
することが可能となつた。
第１〜６図は本発明で好適に用いられる芯鞘型
溶融複合流を形成させる装置の複合流を形成する
部分を示す。
溶融複合流を形成させる装置の複合流を形成する
部分を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 芯と鞘の各成分の和に対する芯成分の容積吐
出量比率が20％以下の芯鞘型溶融複合流を形成
後、吐出、冷却、引取りを行なう熱可塑性重合体
の溶融紡糸において、合流する際の各成分が下記
(1)および(2)式を満足する平均吐出線速度であるこ
とを特徴とする複合紡糸方法。 VA≦20 ……(1) VB／VA≦0.08 ……(2) 〔ただし、VAは芯成分の平均吐出線速度（cm／
秒） VBは鞘成分の平均吐出線速度（cm／秒）〕
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21585186A JPS6375105A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 複合紡糸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21585186A JPS6375105A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 複合紡糸方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6375105A JPS6375105A (ja) | 1988-04-05 |
| JPH043445B2 true JPH043445B2 (ja) | 1992-01-23 |
Family
ID=16679324
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21585186A Granted JPS6375105A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 複合紡糸方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6375105A (ja) |
-
1986
- 1986-09-16 JP JP21585186A patent/JPS6375105A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6375105A (ja) | 1988-04-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |