JPH0437029B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0437029B2 JPH0437029B2 JP63091099A JP9109988A JPH0437029B2 JP H0437029 B2 JPH0437029 B2 JP H0437029B2 JP 63091099 A JP63091099 A JP 63091099A JP 9109988 A JP9109988 A JP 9109988A JP H0437029 B2 JPH0437029 B2 JP H0437029B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- spherical
- magnesia clinker
- crushed
- thermal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Ceramic Products (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は工業窯炉の補修に使用される火炎溶射
材に関する。 （従来の技術） 転炉、真空脱ガス炉、取鍋、タンデイシユ等の
工業窯炉においては、内張りを補修することで炉
寿命の延長を計ることが行なわれている。補修方
法のひとつとして近年開発された火炎溶射法は微
粉耐火材を火炎で溶融しつつ吹付けるもので、泥
しよう状の耐火材を吹付ける従来法に比べ、補修
層組織の緻密性および強度が格段に優れ、補修効
果が大きい。 この火炎溶射法で使用される溶射材として、マ
グネシアクリンカーの主材に対して適量のスラグ
を添加したものが知られている（例えば特公昭60
−53273号公報）。 スラグは融点が低く溶射材の付着性および接着
性を向上させる役割をもつ。 （発明が解決しようとする課題） 工業窯炉に対する火炎溶射法は、補修効果を得
るために少なくとも数十ミリの厚さに溶射しなけ
ればならない。 しかも、通常の場合は炉休止時間内に行う必要
がある。そこで、限られた時間内に多量の溶射を
行うこととなり、溶射材は十分溶融され難いとい
う欠点がある。 また、溶射材は一般に粒径が１mm以下という微
粉が主体であり、流動性が悪くノズル孔から脈動
噴出して、火炎中での濃度が一定でなくなり、均
質な溶射層が得られ難い。 流動性の低下については、前記の特公昭60−
53273号公報において球状の風砕スラグの使用で
解消することが提案されている。 しかし、溶融性については十分なものでなく破
砕スラグに比べて風砕スラグの使用したものの方
が悪いという結果さえ出ている。 本発明はマグネシアリンカーおよびスラグを主
材とした溶射材において、以下の欠点を解決する
ことを目的としている。 （課題を解決するための手段） 従来、溶射材の溶融性を向上させるためには、
より微粉化し、比表面積を大きくさせればよいと
いう考えから、耐火骨材は粒径を１mm以下に調整
した破砕品が使用されている。 しかし、破砕品は角ばつており流動性に劣ると
いう欠点がある。 そこで本発明者らは、検討を重ねた結果、マグ
ネシアクリンカーとスラグからなる材質において
マグネシアクリンカーを球状品とし、一方のスラ
グは破砕品にするとこの両者の組合せから、流動
性、溶融性ともに優れた溶射材が得られることを
知り、本発明を完成するに至つた。 すなわち、本発明の特徴とするところは球状マ
グネシアクリンカー40〜90wt％と破砕スラグ10
〜60wt％火炎溶射材である。 本発明に使用する球状のマグネシアクリンカー
は、例えば、海水に水酸化カルシウムを加えて得
た水酸化マグネシウムをロータリーキルンで高温
焼成して製造される。ロータリーキルン内の転動
で、得られたマグネシアクリンカーは球状品とな
る。本発明では、フルイ分けなどの操作で、例え
ば１mm以下に調整し、使用する。 また、十分な流動性を得ようとすると、20μｍ
以下の粒径の微粉部は、カツトするか又は5wt％
以下に調整する。 ここでマグネシアクリンカーの球状度は真球の
みに限定されるものではなく、角がなめらかで長
軸／短軸の比が１〜1.5の範囲であれば良い。 溶射材は微粉のために比表面積が大きく、マグ
ネシアクリンカーはその成分中に含まれるMgO
成分と空気中の水分とが反応するいわゆる消化現
象が生じやすい。 これに対して本発明で使用するマグネシアクリ
ンカーは球状品であり従来使用されている破砕品
より比表面積が小さいから、耐消化性に優れてい
る効果もある。 スラグは、転炉スラグ、高炉スラグ、電気炉ス
ラグなどから選ばれる破砕品とする。その粒度
は、例えば１mm以下、好ましくは300μｍ以下で
あり平均粒径は70〜100μｍが好ましい。マグネ
シアクリンカーおよびスラグについて以上の粒径
は、溶射材としての溶融性と溶射装置のノズル抗
孔径とを考慮したものである。 球状マグネシアクリンカー、破砕スラグの割合
は合量で、100wt％において球状マグネシアクリ
ンカーが40wt％未満で破砕スラグが60wt％を超
えると低融物であるスラグの割合が多くなるため
耐蝕性に劣る。逆に球状マグネシアクリンカーが
90wt％を超え、破砕スラグが10wt％未満では、
スラグの割合が少なく、付着性、接着性に劣る。 さらに好ましい範囲は、球状マグネシアクリン
カー50〜80wt％、破砕スラグ20〜50wt％である。 本発明は、この種の溶射材の配合物として公知
の例えばドロマイトクリンカー、石灰クリンカ
ー、スピネルクリンカー、クローム鉱、黒鉛、炭
化珪素、窒化珪素、アルミナ、アルミニウム、ジ
ルコン、コークス等の一種又は二種以上を本発明
の効果を阻害しない範囲で添加してもよい。 又、球状マグネシアクリンカーの一部を破砕マ
グネシアクリンカーにしてもよい。 溶射に際しては、常法どおり例えばプロパン−
酸素炎、灯油−酸素炎あるいはアセチレン−酸素
炎より生ずる高温火炎に溶射材を一定の速度で投
入する。溶射材は高温火炎により溶融又は半溶融
状態となり被補修面に吹付けられる。 （作 用） マグネシアクリンカーとスラグからなる溶射材
において流動性向上のために球状スラグを使用す
ることは公知である。 これに対し本発明はマグネシアクリンカーを球
状品とし、スラグは破砕品を使用した。 本発明はこの両者の組み合せで流動性および溶
融性を兼ね備えた溶射材を得たものであるが、そ
の理由は次のようなものと考えられる。 すなわち溶射後の状態を観察すると溶射材の溶
融部分はほとんどがスラグであり付着性、緻密性
はこのスラグの溶融度に支配されていることがわ
かる。このため比表面積が小さくかつ、角ばつて
いないゆえに溶融性に劣る球状スラグの使用は溶
射材の溶融性を低下させることになる。一方、マ
グネシアクリンカーは融点が高いために破砕品、
球状品のいずれであつても、溶融性に大差がな
い。 これに対し本発明は、形状が溶融性に影響しな
いマグネシアクリンカーを球状品とすることで溶
射材の流動性を向上させると共に、溶融性を支配
するスラグを比表面積が大きく溶融しやすい破砕
品にすることにより溶射材に溶融性と流動性を兼
ね備えさせたものである。 又、本発明で使用するマグネシアクリンカーは
比表面積の小さい球状品であり、消化しにくく、
溶射材の流動性、耐蝕性の向上はこの消化しにく
いことも大きく寄与しているものと思われる。 （実施例） 以下に本発明実施例とその比較例を示す。第１
表は、各例で使用した配合物の化学成分と粒度を
示す。 同表中、球状マグネシアクリンカーは、ロータ
リーキルンにより得られた球状品を使用した。 球状転炉スラグは、溶融させたスラグを吹き飛
ばして球状に成形した風砕品を使用した。 破砕品のマグネシアクリンカー、転炉スラグは
いずれもバイブロミルで粉砕したものである。 第２表で示す試験は、マグネシアーカーボン質
レンガの転炉使用後品を表面温度1200℃に加熱
し、これを被補修面に想定して行つた。使用した
火炎はプロパン−酸素を燃料とし、プロパン流量
40Nm3/Hr、酸素流量180Nm3/Hrの条件で行つ
た。 試験方法は次のとおり 見掛気孔率；溶射後の溶射体から試験片を切り出
しJIS−R2205に準じた。 付着率；溶射材の付着量／溶射材の使用量×100 耐蝕性；溶射体を回転侵蝕試験で測定。 圧縮度；50mmφのシリンダーを使用し、ゆるみ見
掛比重(A)と、固め見掛比重(P)とを求
め、次式により測定した。 100（Ｐ−Ａ）／Ｐ＝圧縮度（％） （数値が小さいほど流動性に優れている。） 吐出性；肉眼観察で判定。 ○；脈動噴出全くなし。 △；脈動噴出の傾向が多少見られ
た。 ×；脈動噴出が著しい。
材に関する。 （従来の技術） 転炉、真空脱ガス炉、取鍋、タンデイシユ等の
工業窯炉においては、内張りを補修することで炉
寿命の延長を計ることが行なわれている。補修方
法のひとつとして近年開発された火炎溶射法は微
粉耐火材を火炎で溶融しつつ吹付けるもので、泥
しよう状の耐火材を吹付ける従来法に比べ、補修
層組織の緻密性および強度が格段に優れ、補修効
果が大きい。 この火炎溶射法で使用される溶射材として、マ
グネシアクリンカーの主材に対して適量のスラグ
を添加したものが知られている（例えば特公昭60
−53273号公報）。 スラグは融点が低く溶射材の付着性および接着
性を向上させる役割をもつ。 （発明が解決しようとする課題） 工業窯炉に対する火炎溶射法は、補修効果を得
るために少なくとも数十ミリの厚さに溶射しなけ
ればならない。 しかも、通常の場合は炉休止時間内に行う必要
がある。そこで、限られた時間内に多量の溶射を
行うこととなり、溶射材は十分溶融され難いとい
う欠点がある。 また、溶射材は一般に粒径が１mm以下という微
粉が主体であり、流動性が悪くノズル孔から脈動
噴出して、火炎中での濃度が一定でなくなり、均
質な溶射層が得られ難い。 流動性の低下については、前記の特公昭60−
53273号公報において球状の風砕スラグの使用で
解消することが提案されている。 しかし、溶融性については十分なものでなく破
砕スラグに比べて風砕スラグの使用したものの方
が悪いという結果さえ出ている。 本発明はマグネシアリンカーおよびスラグを主
材とした溶射材において、以下の欠点を解決する
ことを目的としている。 （課題を解決するための手段） 従来、溶射材の溶融性を向上させるためには、
より微粉化し、比表面積を大きくさせればよいと
いう考えから、耐火骨材は粒径を１mm以下に調整
した破砕品が使用されている。 しかし、破砕品は角ばつており流動性に劣ると
いう欠点がある。 そこで本発明者らは、検討を重ねた結果、マグ
ネシアクリンカーとスラグからなる材質において
マグネシアクリンカーを球状品とし、一方のスラ
グは破砕品にするとこの両者の組合せから、流動
性、溶融性ともに優れた溶射材が得られることを
知り、本発明を完成するに至つた。 すなわち、本発明の特徴とするところは球状マ
グネシアクリンカー40〜90wt％と破砕スラグ10
〜60wt％火炎溶射材である。 本発明に使用する球状のマグネシアクリンカー
は、例えば、海水に水酸化カルシウムを加えて得
た水酸化マグネシウムをロータリーキルンで高温
焼成して製造される。ロータリーキルン内の転動
で、得られたマグネシアクリンカーは球状品とな
る。本発明では、フルイ分けなどの操作で、例え
ば１mm以下に調整し、使用する。 また、十分な流動性を得ようとすると、20μｍ
以下の粒径の微粉部は、カツトするか又は5wt％
以下に調整する。 ここでマグネシアクリンカーの球状度は真球の
みに限定されるものではなく、角がなめらかで長
軸／短軸の比が１〜1.5の範囲であれば良い。 溶射材は微粉のために比表面積が大きく、マグ
ネシアクリンカーはその成分中に含まれるMgO
成分と空気中の水分とが反応するいわゆる消化現
象が生じやすい。 これに対して本発明で使用するマグネシアクリ
ンカーは球状品であり従来使用されている破砕品
より比表面積が小さいから、耐消化性に優れてい
る効果もある。 スラグは、転炉スラグ、高炉スラグ、電気炉ス
ラグなどから選ばれる破砕品とする。その粒度
は、例えば１mm以下、好ましくは300μｍ以下で
あり平均粒径は70〜100μｍが好ましい。マグネ
シアクリンカーおよびスラグについて以上の粒径
は、溶射材としての溶融性と溶射装置のノズル抗
孔径とを考慮したものである。 球状マグネシアクリンカー、破砕スラグの割合
は合量で、100wt％において球状マグネシアクリ
ンカーが40wt％未満で破砕スラグが60wt％を超
えると低融物であるスラグの割合が多くなるため
耐蝕性に劣る。逆に球状マグネシアクリンカーが
90wt％を超え、破砕スラグが10wt％未満では、
スラグの割合が少なく、付着性、接着性に劣る。 さらに好ましい範囲は、球状マグネシアクリン
カー50〜80wt％、破砕スラグ20〜50wt％である。 本発明は、この種の溶射材の配合物として公知
の例えばドロマイトクリンカー、石灰クリンカ
ー、スピネルクリンカー、クローム鉱、黒鉛、炭
化珪素、窒化珪素、アルミナ、アルミニウム、ジ
ルコン、コークス等の一種又は二種以上を本発明
の効果を阻害しない範囲で添加してもよい。 又、球状マグネシアクリンカーの一部を破砕マ
グネシアクリンカーにしてもよい。 溶射に際しては、常法どおり例えばプロパン−
酸素炎、灯油−酸素炎あるいはアセチレン−酸素
炎より生ずる高温火炎に溶射材を一定の速度で投
入する。溶射材は高温火炎により溶融又は半溶融
状態となり被補修面に吹付けられる。 （作 用） マグネシアクリンカーとスラグからなる溶射材
において流動性向上のために球状スラグを使用す
ることは公知である。 これに対し本発明はマグネシアクリンカーを球
状品とし、スラグは破砕品を使用した。 本発明はこの両者の組み合せで流動性および溶
融性を兼ね備えた溶射材を得たものであるが、そ
の理由は次のようなものと考えられる。 すなわち溶射後の状態を観察すると溶射材の溶
融部分はほとんどがスラグであり付着性、緻密性
はこのスラグの溶融度に支配されていることがわ
かる。このため比表面積が小さくかつ、角ばつて
いないゆえに溶融性に劣る球状スラグの使用は溶
射材の溶融性を低下させることになる。一方、マ
グネシアクリンカーは融点が高いために破砕品、
球状品のいずれであつても、溶融性に大差がな
い。 これに対し本発明は、形状が溶融性に影響しな
いマグネシアクリンカーを球状品とすることで溶
射材の流動性を向上させると共に、溶融性を支配
するスラグを比表面積が大きく溶融しやすい破砕
品にすることにより溶射材に溶融性と流動性を兼
ね備えさせたものである。 又、本発明で使用するマグネシアクリンカーは
比表面積の小さい球状品であり、消化しにくく、
溶射材の流動性、耐蝕性の向上はこの消化しにく
いことも大きく寄与しているものと思われる。 （実施例） 以下に本発明実施例とその比較例を示す。第１
表は、各例で使用した配合物の化学成分と粒度を
示す。 同表中、球状マグネシアクリンカーは、ロータ
リーキルンにより得られた球状品を使用した。 球状転炉スラグは、溶融させたスラグを吹き飛
ばして球状に成形した風砕品を使用した。 破砕品のマグネシアクリンカー、転炉スラグは
いずれもバイブロミルで粉砕したものである。 第２表で示す試験は、マグネシアーカーボン質
レンガの転炉使用後品を表面温度1200℃に加熱
し、これを被補修面に想定して行つた。使用した
火炎はプロパン−酸素を燃料とし、プロパン流量
40Nm3/Hr、酸素流量180Nm3/Hrの条件で行つ
た。 試験方法は次のとおり 見掛気孔率；溶射後の溶射体から試験片を切り出
しJIS−R2205に準じた。 付着率；溶射材の付着量／溶射材の使用量×100 耐蝕性；溶射体を回転侵蝕試験で測定。 圧縮度；50mmφのシリンダーを使用し、ゆるみ見
掛比重(A)と、固め見掛比重(P)とを求
め、次式により測定した。 100（Ｐ−Ａ）／Ｐ＝圧縮度（％） （数値が小さいほど流動性に優れている。） 吐出性；肉眼観察で判定。 ○；脈動噴出全くなし。 △；脈動噴出の傾向が多少見られ
た。 ×；脈動噴出が著しい。
【表】
【表】
（効 果）
本発明の溶射材は、流動性および溶融性に富む
結果、実施例の試験結果のとおり、溶射の際には
付着率が高いとともに、脈動などのない良好な吐
出性を示す。そして溶射後は見掛気孔率の低い、
耐蝕性に優れた溶射体を形成する。 したがつて、本発明の溶射材を使用すれば補修
材料費の節約、炉稼動率の向上、補修工数の低減
などの効果はきわめて大きい。
結果、実施例の試験結果のとおり、溶射の際には
付着率が高いとともに、脈動などのない良好な吐
出性を示す。そして溶射後は見掛気孔率の低い、
耐蝕性に優れた溶射体を形成する。 したがつて、本発明の溶射材を使用すれば補修
材料費の節約、炉稼動率の向上、補修工数の低減
などの効果はきわめて大きい。
Claims (1)
- １ 球状マグネシアクリンカー40〜90wt％と破
砕スラグ10〜60wt％とからなる火炎溶射材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63091099A JPH01264975A (ja) | 1988-04-13 | 1988-04-13 | 火炎溶射材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63091099A JPH01264975A (ja) | 1988-04-13 | 1988-04-13 | 火炎溶射材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01264975A JPH01264975A (ja) | 1989-10-23 |
| JPH0437029B2 true JPH0437029B2 (ja) | 1992-06-18 |
Family
ID=14017073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63091099A Granted JPH01264975A (ja) | 1988-04-13 | 1988-04-13 | 火炎溶射材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01264975A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20000043671A (ko) * | 1998-12-29 | 2000-07-15 | 신현준 | 전로용 내장 내화물 보호용 코팅재 |
| US7113258B2 (en) | 2001-01-15 | 2006-09-26 | Asml Netherlands B.V. | Lithographic apparatus |
| KR100579603B1 (ko) | 2001-01-15 | 2006-05-12 | 에이에스엠엘 네델란즈 비.브이. | 리소그래피 장치 |
-
1988
- 1988-04-13 JP JP63091099A patent/JPH01264975A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01264975A (ja) | 1989-10-23 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
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| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |