JPH04371701A - 蒸気発生装置 - Google Patents
蒸気発生装置Info
- Publication number
- JPH04371701A JPH04371701A JP3148480A JP14848091A JPH04371701A JP H04371701 A JPH04371701 A JP H04371701A JP 3148480 A JP3148480 A JP 3148480A JP 14848091 A JP14848091 A JP 14848091A JP H04371701 A JPH04371701 A JP H04371701A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- water
- steam generator
- air
- discharge pipe
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- Instantaneous Water Boilers, Portable Hot-Water Supply Apparatuses, And Control Of Portable Hot-Water Supply Apparatuses (AREA)
- Detail Structures Of Washing Machines And Dryers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スチーム入浴、加湿空
調、湿式乾燥、蒸し器などに利用する蒸気発生装置に係
るものである。
調、湿式乾燥、蒸し器などに利用する蒸気発生装置に係
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の水を沸騰させて、蒸気を
発生させる蒸気発生装置の横長の缶体は、図６に示すよ
うに、缶体１１のＢ−Ｂ’断面形状が円形で、かつ蒸気
吐出管１２が缶体１１の側面の上部に、気水面Ｈに平行
に接合され、気水面Ｈが缶体１１の断面中央とすると、
気水面Ｈからの距離ｈが円の直径φｄにより規制されて
短くなる。気水面Ｈと蒸気吐出管１２との距離ｈを充分
取ることができないため、どうしても気水分離が悪くな
る。このため、気水面の界面をミクロ的に観ると、気水
面Ｈでは蒸気１６が発生し、スケール成分濃度が高くな
り、微細なスケールが生成する。この微細なスケールが
蒸気１６中に微量混入し、また激しく揺動する沸騰水の
飛散のために缶体１１の側面に設けた蒸気吐出管１２の
蒸気吐出口１２ａの近傍にスケールが付着、堆積しやす
くなる。蒸気吐出管１２がスケール詰まりを生じると、
缶体１１全体を交換しなければならない。
発生させる蒸気発生装置の横長の缶体は、図６に示すよ
うに、缶体１１のＢ−Ｂ’断面形状が円形で、かつ蒸気
吐出管１２が缶体１１の側面の上部に、気水面Ｈに平行
に接合され、気水面Ｈが缶体１１の断面中央とすると、
気水面Ｈからの距離ｈが円の直径φｄにより規制されて
短くなる。気水面Ｈと蒸気吐出管１２との距離ｈを充分
取ることができないため、どうしても気水分離が悪くな
る。このため、気水面の界面をミクロ的に観ると、気水
面Ｈでは蒸気１６が発生し、スケール成分濃度が高くな
り、微細なスケールが生成する。この微細なスケールが
蒸気１６中に微量混入し、また激しく揺動する沸騰水の
飛散のために缶体１１の側面に設けた蒸気吐出管１２の
蒸気吐出口１２ａの近傍にスケールが付着、堆積しやす
くなる。蒸気吐出管１２がスケール詰まりを生じると、
缶体１１全体を交換しなければならない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
缶体１１の断面形状が円形のため、距離ｈを大とするた
めには缶体１１の直径φｄをより大きくすれば可能であ
る。たとえば、直径φｄ＝７８ｍｍと１５８ｍｍの場合
を比較する（肉厚ｔ＝１ｍｍ）。条件として、気水面Ｈ
が円の中央とした場合、円の頂点Ｔまでの距離ｌが各々
３９、７９ｍｍとなり、当然直径１５８ｍｍの方が気水
面Ｈからの距離ｈは大となり、気水分離が良くなる。と
ころが、缶体の横長が２００ｍｍ（有効長）の場合、直
径１５８ｍｍでは、直径７８ｍｍと比較した給水量は約
４．１倍（１９５９．６ｍｌ／４７７．６ｍｌ）多くな
り、立ち上がり時間（給水時間＋沸騰時間の総時間）が
長くなる。さらに、蒸発減による補給水位を気水面Ｈマ
イナス３ｍｍ（誤動作防止の最低水位）とすると、補給
水量が直径７８ｍｍと比較すると、約２．０倍（９４．
６ｍｌ／４６．５ｍｌ）多くなるため、給水時間も長く
なる。そして、蒸気発生までの時間が遅く、蒸気が出た
り出なかったりし、スチーム入浴感が悪くなる（蒸気が
出ない時間が長くなると寒さを感じる・・・・特に冬場
）。以上のことから、缶体１１の断面形状が円形の場合
、直径φｄを大にすると入浴感が悪くなり、この直径φ
ｄと入浴感の相関が反比例するものであり、適切な直径
φｄを決定し設計している。
缶体１１の断面形状が円形のため、距離ｈを大とするた
めには缶体１１の直径φｄをより大きくすれば可能であ
る。たとえば、直径φｄ＝７８ｍｍと１５８ｍｍの場合
を比較する（肉厚ｔ＝１ｍｍ）。条件として、気水面Ｈ
が円の中央とした場合、円の頂点Ｔまでの距離ｌが各々
３９、７９ｍｍとなり、当然直径１５８ｍｍの方が気水
面Ｈからの距離ｈは大となり、気水分離が良くなる。と
ころが、缶体の横長が２００ｍｍ（有効長）の場合、直
径１５８ｍｍでは、直径７８ｍｍと比較した給水量は約
４．１倍（１９５９．６ｍｌ／４７７．６ｍｌ）多くな
り、立ち上がり時間（給水時間＋沸騰時間の総時間）が
長くなる。さらに、蒸発減による補給水位を気水面Ｈマ
イナス３ｍｍ（誤動作防止の最低水位）とすると、補給
水量が直径７８ｍｍと比較すると、約２．０倍（９４．
６ｍｌ／４６．５ｍｌ）多くなるため、給水時間も長く
なる。そして、蒸気発生までの時間が遅く、蒸気が出た
り出なかったりし、スチーム入浴感が悪くなる（蒸気が
出ない時間が長くなると寒さを感じる・・・・特に冬場
）。以上のことから、缶体１１の断面形状が円形の場合
、直径φｄを大にすると入浴感が悪くなり、この直径φ
ｄと入浴感の相関が反比例するものであり、適切な直径
φｄを決定し設計している。
【０００４】そこで本発明は上記従来の技術の問題点を
解消するもので、蒸気吐出管（蒸気吐出口）と気水面の
距離を大にすることで、薄型で耐久性に優れた蒸気発生
装置を提供するものである。
解消するもので、蒸気吐出管（蒸気吐出口）と気水面の
距離を大にすることで、薄型で耐久性に優れた蒸気発生
装置を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そして、上記目的を達成
するために、本発明による蒸気発生装置は横長の缶体の
断面形状寸法を、横寸法より縦寸法を大きくした構成を
基本とし、そして缶体の上面部に蒸気吐出管を設けたも
のである。
するために、本発明による蒸気発生装置は横長の缶体の
断面形状寸法を、横寸法より縦寸法を大きくした構成を
基本とし、そして缶体の上面部に蒸気吐出管を設けたも
のである。
【０００６】
【作用】上記手段により、本発明の蒸気発生装置は、蒸
気吐出管と気水面との距離を大とし、気水分離を良好に
し、蒸気吐出管でのスケールの堆積を著しく低減する。
気吐出管と気水面との距離を大とし、気水分離を良好に
し、蒸気吐出管でのスケールの堆積を著しく低減する。
【０００７】
【実施例】以下、本発明による蒸気発生装置の実施例に
ついて、図面を参照しながら説明する。
ついて、図面を参照しながら説明する。
【０００８】図１は本発明の一実施例を示し、周囲を閉
塞して蒸気を発生する横長のパイプ式の缶体１は、バー
ナ２の燃焼熱を吸収して缶体１に伝熱するフィン３と、
前記缶体１の上面部に気水面Ｈに対向した蒸気吐出管４
と、缶体の側面底部に給水管５を設け、前記缶体１内に
フロート６を充填した構成からなる。缶体１のＡ−Ａ’
の断面形状は、横寸法Ｌ１が２ｒａ、縦寸法Ｌ２が２ｌ
ａｌの楕円形状で構成されている。図２の（ａ）は缶体
１を楕円形状として、図２の（ｂ）に示す直径７８ｍｍ
の従来の円形状の缶体を比較したもので、前提条件（１
）横寸法Ｌａ１＝３８．０ｍｍ、Ｌｂ１＝７８．０ｍｍ
、縦寸法Ｌａ２＝１３４．０ｍｍ、Ｌｂ２＝７８．０ｍ
ｍとする。前提条件（２）、気水面Ｈは缶体の中央を高
水位面、前記高水位面より３ｍｍ下方を低水位面とし、
この両面で水位を制御する。前提条件（３）、ａ，ｂ両
形状とも缶体（缶体横長寸法Ｌ＝２００ｍｍ同一）内の
総体積は同じとし、高水位面までの給水量Ｖａｌ＝Ｖｂ
ｌ（４７７．６ｍｌ）とする。前提条件（４）、図２の
（ａ）形状のｒａをｒｂの約１／２すなわち、ｒａ＝１
９．０ｍｍとする。沸騰水水温１００℃、補給水水温２
０℃とした場合について、以下比較すると； （ｉ）気水面ＨからＴ点までの距離 ａ・・・ｈａｌ＝６７．０ｍｍ ｂ・・・ｈｂｌ＝３９．０ｍｍ （ｉｉ）蒸発減による補給水量（高水位面から低水位面
までの水量差） ａ・・・ΔＶａｌ＝２２．８ｍｌ ｂ・・・ΔＶｂｌ＝４６．５ｍｌ （ｉｉｉ）（ｉｉ）の補給水時における沸騰水の温度低
下ａ・・・−Δｔａｌ＝３．８℃ ｂ・・・−Δｔｂｌ＝７．８℃ 上記結果からも明らかなように、缶体１の断面形状が円
形状と比較して、（１）沸騰水の気水面と蒸気吐出管２
の距離が大となり、気水分離が良くなること、（２）使
用時の蒸発減による補給水量が少なくなり、給水時にお
いても、ほぼ蒸気が連続的に発生することができる。
塞して蒸気を発生する横長のパイプ式の缶体１は、バー
ナ２の燃焼熱を吸収して缶体１に伝熱するフィン３と、
前記缶体１の上面部に気水面Ｈに対向した蒸気吐出管４
と、缶体の側面底部に給水管５を設け、前記缶体１内に
フロート６を充填した構成からなる。缶体１のＡ−Ａ’
の断面形状は、横寸法Ｌ１が２ｒａ、縦寸法Ｌ２が２ｌ
ａｌの楕円形状で構成されている。図２の（ａ）は缶体
１を楕円形状として、図２の（ｂ）に示す直径７８ｍｍ
の従来の円形状の缶体を比較したもので、前提条件（１
）横寸法Ｌａ１＝３８．０ｍｍ、Ｌｂ１＝７８．０ｍｍ
、縦寸法Ｌａ２＝１３４．０ｍｍ、Ｌｂ２＝７８．０ｍ
ｍとする。前提条件（２）、気水面Ｈは缶体の中央を高
水位面、前記高水位面より３ｍｍ下方を低水位面とし、
この両面で水位を制御する。前提条件（３）、ａ，ｂ両
形状とも缶体（缶体横長寸法Ｌ＝２００ｍｍ同一）内の
総体積は同じとし、高水位面までの給水量Ｖａｌ＝Ｖｂ
ｌ（４７７．６ｍｌ）とする。前提条件（４）、図２の
（ａ）形状のｒａをｒｂの約１／２すなわち、ｒａ＝１
９．０ｍｍとする。沸騰水水温１００℃、補給水水温２
０℃とした場合について、以下比較すると； （ｉ）気水面ＨからＴ点までの距離 ａ・・・ｈａｌ＝６７．０ｍｍ ｂ・・・ｈｂｌ＝３９．０ｍｍ （ｉｉ）蒸発減による補給水量（高水位面から低水位面
までの水量差） ａ・・・ΔＶａｌ＝２２．８ｍｌ ｂ・・・ΔＶｂｌ＝４６．５ｍｌ （ｉｉｉ）（ｉｉ）の補給水時における沸騰水の温度低
下ａ・・・−Δｔａｌ＝３．８℃ ｂ・・・−Δｔｂｌ＝７．８℃ 上記結果からも明らかなように、缶体１の断面形状が円
形状と比較して、（１）沸騰水の気水面と蒸気吐出管２
の距離が大となり、気水分離が良くなること、（２）使
用時の蒸発減による補給水量が少なくなり、給水時にお
いても、ほぼ蒸気が連続的に発生することができる。
【０００９】次に、図３は缶体１の耐圧強度を示すもの
で、横長のパイプ７は、例えば伝熱係数が高い銅を材料
とし、軽量化と高熱伝導度の入手できる肉厚１．０ｍｍ
の薄肉厚を採用する。そして、フィン３を備えないとき
には蒸気圧力Ｐｋｇ／ｃｍ２ により、図の一点鎖線で
示すように外側へ変形Ｑを生じ、頂点Ｔと底点Ｓは中央
へ引っ張り力を受けて変形する。フィン３をパイプ７の
外周に嵌合してロー付け加工等により固着すると、フィ
ン３は蒸気圧力Ｐｋｇ／ｃｍ２ に対抗した反圧Ｒをパ
イプ７の外周より印加する。フィン３は、例えば肉厚０
．５ｍｍの薄板であっても、多数個を配設することによ
りＰ＜Ｒとすることができる。そして、上下の半径ｒａ
による曲線部と異なり、直線状のｌで示す変形強度の低
い箇所も耐圧強度が与えられる。フィン３はバーナの燃
焼熱をより有効に吸収する目的を有し、従来から多数個
配置され、同時に缶体１の耐圧強度の強化にも寄与する
ことができる。パイプ７は薄肉厚にすることにより、燃
焼熱に接触して熱伝導度を高める効果も有している。
で、横長のパイプ７は、例えば伝熱係数が高い銅を材料
とし、軽量化と高熱伝導度の入手できる肉厚１．０ｍｍ
の薄肉厚を採用する。そして、フィン３を備えないとき
には蒸気圧力Ｐｋｇ／ｃｍ２ により、図の一点鎖線で
示すように外側へ変形Ｑを生じ、頂点Ｔと底点Ｓは中央
へ引っ張り力を受けて変形する。フィン３をパイプ７の
外周に嵌合してロー付け加工等により固着すると、フィ
ン３は蒸気圧力Ｐｋｇ／ｃｍ２ に対抗した反圧Ｒをパ
イプ７の外周より印加する。フィン３は、例えば肉厚０
．５ｍｍの薄板であっても、多数個を配設することによ
りＰ＜Ｒとすることができる。そして、上下の半径ｒａ
による曲線部と異なり、直線状のｌで示す変形強度の低
い箇所も耐圧強度が与えられる。フィン３はバーナの燃
焼熱をより有効に吸収する目的を有し、従来から多数個
配置され、同時に缶体１の耐圧強度の強化にも寄与する
ことができる。パイプ７は薄肉厚にすることにより、燃
焼熱に接触して熱伝導度を高める効果も有している。
【００１０】このように本発明によると、缶体１の薄型
化により装置の薄型化を図るとともに、同時に軽量化と
高効率化を入手できる。なお、フィン３は缶体１の上下
の半径ｒａによる曲線部では耐圧強度上は省くこともで
きる。特に上部では熱吸収量も少ないので省いてもよい
。
化により装置の薄型化を図るとともに、同時に軽量化と
高効率化を入手できる。なお、フィン３は缶体１の上下
の半径ｒａによる曲線部では耐圧強度上は省くこともで
きる。特に上部では熱吸収量も少ないので省いてもよい
。
【００１１】図４は本発明の他の実施例を示し、缶体１
の蒸気吐出管４ａ側、すなわち上部の半径ｒｃを下部Ｋ
の半径ｒｄよりも小さくしたもので、沸騰水の側面から
の上昇を抑制する形状にしたもので、図１の変形例であ
る。
の蒸気吐出管４ａ側、すなわち上部の半径ｒｃを下部Ｋ
の半径ｒｄよりも小さくしたもので、沸騰水の側面から
の上昇を抑制する形状にしたもので、図１の変形例であ
る。
【００１２】図５の（ａ）〜（ｄ）は、缶体１の変形例
を示すもので、（ａ）は、四角形のパイプ、（ｂ）は、
楕円形のパイプ、（ｃ）は、扇形のパイプ、（ｄ）は、
六角形のパイプよりなるそれぞれの缶体１を示し、いず
れも断面形状の横寸法より縦寸法が大きい寸法構成から
なり、本発明の範囲内である。
を示すもので、（ａ）は、四角形のパイプ、（ｂ）は、
楕円形のパイプ、（ｃ）は、扇形のパイプ、（ｄ）は、
六角形のパイプよりなるそれぞれの缶体１を示し、いず
れも断面形状の横寸法より縦寸法が大きい寸法構成から
なり、本発明の範囲内である。
【００１３】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の蒸気発生装置は、以下の効果を有する。
の蒸気発生装置は、以下の効果を有する。
【００１４】（１）沸騰水の気水面と蒸気吐出管（蒸気
吐出口）の距離を大きくとれるので、気水分離（沸騰水
の飛散が届き難くなる）が良くなり、蒸気吐出管へのス
ケール堆積が著しく抑制することができる。
吐出口）の距離を大きくとれるので、気水分離（沸騰水
の飛散が届き難くなる）が良くなり、蒸気吐出管へのス
ケール堆積が著しく抑制することができる。
【００１５】（２）使用時、沸騰水の蒸発減による補給
水量が少なくて済むため、補給時に生じる沸騰水の水温
低下が少なく、ほぼ蒸気が連続的に発生することができ
、例えばスチーム入浴時に感じる異和感がなくなり、快
適な入浴ができる。
水量が少なくて済むため、補給時に生じる沸騰水の水温
低下が少なく、ほぼ蒸気が連続的に発生することができ
、例えばスチーム入浴時に感じる異和感がなくなり、快
適な入浴ができる。
【００１６】（３）薄型の缶体にすることができるため
、蒸気発生装置の高効率化、軽量化および薄型化が期待
できる。
、蒸気発生装置の高効率化、軽量化および薄型化が期待
できる。
【図１】（ａ）は本発明蒸気発生装置の一実施例を示す
断面図 （ｂ）は同装置を示す図１の（ａ）のＡ−Ａ’断面図
断面図 （ｂ）は同装置を示す図１の（ａ）のＡ−Ａ’断面図
【
図２】（ａ）は同装置の缶体を示す断面図（ｂ）は従来
の缶体を示す断面図
図２】（ａ）は同装置の缶体を示す断面図（ｂ）は従来
の缶体を示す断面図
【図３】同装置の缶体の耐圧強度の説明をする断面図
【
図４】本発明装置の他の実施例を示す断面図
図４】本発明装置の他の実施例を示す断面図
【図５】（
ａ）〜（ｄ）は同装置の缶体の種々の変形実施例を示す
断面図
ａ）〜（ｄ）は同装置の缶体の種々の変形実施例を示す
断面図
【図６】（ａ）は従来の蒸気発生装置の主要部を示す断
面図 （ｂ）は同装置を示す図６のＢ−Ｂ’断面図
面図 （ｂ）は同装置を示す図６のＢ−Ｂ’断面図
１ 缶体
２ バーナ（加熱源）
３ フィン
４ 蒸気吐出管
Claims (2)
- 【請求項１】加熱源にて加熱され、かつ周囲を閉塞した
横長の缶体の上面部に蒸気吐出管を設け、かつ前記缶体
の断面形状の寸法を、横寸法より縦寸法を大きくした蒸
気発生装置。 - 【請求項２】１ｋｇ／ｃｍ２ 未満の蒸気圧力で変形す
る材料を少なくとも前記横長の部分に用いた缶体と、こ
の缶体に略垂直に立設固定して加熱源の燃焼熱を吸収し
、缶体に伝熱して前記缶体の変形を防止するフィンを備
えた請求項１記載の蒸気発生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3148480A JP2953112B2 (ja) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | 蒸気発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3148480A JP2953112B2 (ja) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | 蒸気発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04371701A true JPH04371701A (ja) | 1992-12-24 |
| JP2953112B2 JP2953112B2 (ja) | 1999-09-27 |
Family
ID=15453701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3148480A Expired - Lifetime JP2953112B2 (ja) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | 蒸気発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2953112B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005090861A1 (ja) * | 2004-03-18 | 2005-09-29 | Sharp Kabushiki Kaisha | 蒸気発生装置及びこれを搭載した蒸気調理器 |
| JP2013190181A (ja) * | 2012-03-15 | 2013-09-26 | Samson Co Ltd | ボイラ |
-
1991
- 1991-06-20 JP JP3148480A patent/JP2953112B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005090861A1 (ja) * | 2004-03-18 | 2005-09-29 | Sharp Kabushiki Kaisha | 蒸気発生装置及びこれを搭載した蒸気調理器 |
| JP2005265305A (ja) * | 2004-03-18 | 2005-09-29 | Sharp Corp | 蒸気発生装置及びこれを搭載した蒸気調理器 |
| CN100507359C (zh) | 2004-03-18 | 2009-07-01 | 夏普株式会社 | 蒸汽产生装置和设有蒸汽产生装置的蒸汽烹饪设备 |
| JP2013190181A (ja) * | 2012-03-15 | 2013-09-26 | Samson Co Ltd | ボイラ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2953112B2 (ja) | 1999-09-27 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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|
| S801 | Written request for registration of abandonment of right |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R311801 |
|
| ABAN | Cancellation due to abandonment | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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|
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