JPH0437450A - 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル - Google Patents
広幅薄肉スラブ鋳造用ノズルInfo
- Publication number
- JPH0437450A JPH0437450A JP2139704A JP13970490A JPH0437450A JP H0437450 A JPH0437450 A JP H0437450A JP 2139704 A JP2139704 A JP 2139704A JP 13970490 A JP13970490 A JP 13970490A JP H0437450 A JPH0437450 A JP H0437450A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- fiber
- cao
- casting
- thin slab
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、広幅薄肉ノズル鋳造に使用される非ＡＡｔＯ
ａ付着性と、高耐熱衝撃性を有するノズルに関する。
ａ付着性と、高耐熱衝撃性を有するノズルに関する。
１．０．付着防止を図るために、従来よりＣａＯ・Ｚｒ
Ｏ，−グラファイト質ノズルが使用されてきた。
Ｏ，−グラファイト質ノズルが使用されてきた。
しかしＣａＯ・ＺｒＯ．−グラファイト質ノズルは、Ｃ
ａＯ・ＺｒＯ２固有の熱膨張率の大きさに起因して耐熱
衝撃性がわるいために予熱を充分行なって使用する、或
はアルミナ−グラファイト質ノズルの吐出部近傍部のみ
にぼかし構造でＣａＯ・ＺｒＯ□−グラファイト質を使
用してきた。
ａＯ・ＺｒＯ２固有の熱膨張率の大きさに起因して耐熱
衝撃性がわるいために予熱を充分行なって使用する、或
はアルミナ−グラファイト質ノズルの吐出部近傍部のみ
にぼかし構造でＣａＯ・ＺｒＯ□−グラファイト質を使
用してきた。
しかしＣａＯ・ＺｒＯ＋−グラファイト質ノズルは、一
般に低強度であり薄肉構造のノズルには使用できない。
般に低強度であり薄肉構造のノズルには使用できない。
更に結合剤の多量添加、超微粉骨材の添加、Ａ１．Ｓｉ
などの金属添加、高い成型圧による組織の緻密化等の方
法で熱間強度を向上させた場合、材質の弾性率が強度の
向上と同じ程度、或はそれ以上に上昇してしまう問題点
か挙げられる。
などの金属添加、高い成型圧による組織の緻密化等の方
法で熱間強度を向上させた場合、材質の弾性率が強度の
向上と同じ程度、或はそれ以上に上昇してしまう問題点
か挙げられる。
弾性率の上昇はすなわち耐スポール性の低下を意味する
。広幅薄肉スラブ鋳造用ノズルにおいては、高い破壊エ
ネルギーとともに熱衝撃に対する抵抗性が重要であり、
強度を高くしたいがゆえに耐スポール性を犠牲にするこ
とは、実際の使用上好ましくない。
。広幅薄肉スラブ鋳造用ノズルにおいては、高い破壊エ
ネルギーとともに熱衝撃に対する抵抗性が重要であり、
強度を高くしたいがゆえに耐スポール性を犠牲にするこ
とは、実際の使用上好ましくない。
本発明は上記課題に鑑みなされたもので、アルミナ等の
付着の防止とともに高耐熱衝撃性を有する広幅薄肉スラ
ブ鋳造用ノズルを提供する。
付着の防止とともに高耐熱衝撃性を有する広幅薄肉スラ
ブ鋳造用ノズルを提供する。
前記課題を解決するための本発明は、ジルコニア−グラ
ファイトを主成分とする原料にＣａＯ・ＺｒＯ２ファイ
バーを５〜２０Ｖｏ １％添加したことを特徴とし、ま
た前記添加するＣａＯ・ＺｒＯ，ファイバーの繊維径が
１〜６μｍで繊維長は６０〜１５０μｍである広幅薄肉
スラブ鋳造用ノズルである。
ファイトを主成分とする原料にＣａＯ・ＺｒＯ２ファイ
バーを５〜２０Ｖｏ １％添加したことを特徴とし、ま
た前記添加するＣａＯ・ＺｒＯ，ファイバーの繊維径が
１〜６μｍで繊維長は６０〜１５０μｍである広幅薄肉
スラブ鋳造用ノズルである。
ノズルの破壊、損傷による主原因は、骨材部より微粒子
マトリックスを主としてクラックが発生する。つまりマ
トリックス部を強化することが重要な技術となる。しか
し前述の添加剤などによるただ単なるマトリックス部の
強化は、組織の弾性率の向上につながり耐熱衝撃性の低
下につながる。
マトリックスを主としてクラックが発生する。つまりマ
トリックス部を強化することが重要な技術となる。しか
し前述の添加剤などによるただ単なるマトリックス部の
強化は、組織の弾性率の向上につながり耐熱衝撃性の低
下につながる。
本発明で添加するＣａＯ・ＺｒＯ２ファイバーは、Ｃａ
Ｏ・Ｚｒ０ｚファイバーの引抜き効果による破壊エネル
ギーの向上だけを図るもので、その結果として、溶鋼通
湯時の圧力や、瞬間的な熱応力に耐えうるようにするも
のである。
Ｏ・Ｚｒ０ｚファイバーの引抜き効果による破壊エネル
ギーの向上だけを図るもので、その結果として、溶鋼通
湯時の圧力や、瞬間的な熱応力に耐えうるようにするも
のである。
つまりファイバーの添加により弾性率を増加させずに、
また強度を低下させることなく破壊エネルギーを吸収す
るように最適な径、長さ及び添加量を見いだした。
また強度を低下させることなく破壊エネルギーを吸収す
るように最適な径、長さ及び添加量を見いだした。
ここでＣａＯ−ＺｒＯ２ファイバーの径および長さは、
マトリックスを構成する耐火材料の粒度できまり、本発
明においては、繊維径は１〜６μｍ、長さは６０〜１５
０μｍとする。通常このようなノズルのマトリックスを
構成する粒径は、１〜１０μｍの範囲である。まず繊維
径であるが、通常市販されている０、３〜０．８μｍの
径だと、細かすぎて凝集する傾向も認められ、結果とし
てのファイバー引抜き効果は認められなかった。また１
μｍ以下だと耐火材料との混練時にファイバーの折れが
起こり、所定の繊維長が得られないという問題点もあっ
た。
マトリックスを構成する耐火材料の粒度できまり、本発
明においては、繊維径は１〜６μｍ、長さは６０〜１５
０μｍとする。通常このようなノズルのマトリックスを
構成する粒径は、１〜１０μｍの範囲である。まず繊維
径であるが、通常市販されている０、３〜０．８μｍの
径だと、細かすぎて凝集する傾向も認められ、結果とし
てのファイバー引抜き効果は認められなかった。また１
μｍ以下だと耐火材料との混練時にファイバーの折れが
起こり、所定の繊維長が得られないという問題点もあっ
た。
また６μｍ以上だと粒子添加と同様の効果しか得られな
かった。
かった。
次に繊維長については、６０μｍ以下だとファイバーの
引抜き効果が認められず、径の場合と同様に１５０μｍ
以上のファイバーは繊維の折れか発生し、ファイバー引
抜き効果は認められなかった。
引抜き効果が認められず、径の場合と同様に１５０μｍ
以上のファイバーは繊維の折れか発生し、ファイバー引
抜き効果は認められなかった。
次にＣａ０−ＺｒＯ□ファイバーの添加量についてであ
るが、５■ｏ１％以下だと破壊エネルギーの上昇は認め
られなかった。また２０Ｖｏ １％以上だとファイバー
のからみ合いにより強度及び破壊エネルギーの極端な低
下が認められた。従って添加量は５〜２０Ｖｏ １％と
した。
るが、５■ｏ１％以下だと破壊エネルギーの上昇は認め
られなかった。また２０Ｖｏ １％以上だとファイバー
のからみ合いにより強度及び破壊エネルギーの極端な低
下が認められた。従って添加量は５〜２０Ｖｏ １％と
した。
またＣａＯ・ＺｒＯ２ファイバーの表面にカーボンを１
００人程変波覆することは、耐火原料との混線時にファ
イバーの滑りがよくなり、均質混線が短時間でできるこ
とが判明した。
００人程変波覆することは、耐火原料との混線時にファ
イバーの滑りがよくなり、均質混線が短時間でできるこ
とが判明した。
本発明を実施例に基づいて説明する。
ファイバーの添加は、乾燥状態の表１に示す配合耐火原
料に遊星型ミキサーで混練した。更にバインダーとして
フェノール樹脂を用いて混練し、成型用配合物を調整し
た。アイソスタティックプレス、乾燥、焼成工程を経て
、広幅薄肉スラブ鋳造用ノズルを得た。これらの試料を
４０ Ｘ ４０ Ｘ １６０闘サイズに加工した後、冷
間３点曲げ強度およびその際の破壊エネルギーを測定し
た。
料に遊星型ミキサーで混練した。更にバインダーとして
フェノール樹脂を用いて混練し、成型用配合物を調整し
た。アイソスタティックプレス、乾燥、焼成工程を経て
、広幅薄肉スラブ鋳造用ノズルを得た。これらの試料を
４０ Ｘ ４０ Ｘ １６０闘サイズに加工した後、冷
間３点曲げ強度およびその際の破壊エネルギーを測定し
た。
また耐熱衝撃性評価として、熱サイクルスポーリング試
験を行った。すなわち４０ Ｘ ４０ Ｘ １６０ｍ
ｍサイズに加工した耐火性試料を、窒素中で１４００’
Ｃ１Ｏ分加熱した後、３０分字数冷する試験を繰返し、
このときの亀裂発生状況を目視観察により調べ、耐熱衝
撃性を亀裂が発生したときの熱サイクル回数で評価した
。これらの結果をファイバーの添加条件とともに表２に
示す。
験を行った。すなわち４０ Ｘ ４０ Ｘ １６０ｍ
ｍサイズに加工した耐火性試料を、窒素中で１４００’
Ｃ１Ｏ分加熱した後、３０分字数冷する試験を繰返し、
このときの亀裂発生状況を目視観察により調べ、耐熱衝
撃性を亀裂が発生したときの熱サイクル回数で評価した
。これらの結果をファイバーの添加条件とともに表２に
示す。
Claims (2)
- （１）ジルコニア−グラファイトを主成分とする鋳造用
ノズル原料にＣａＯ・ＺｒＯ＿２ファイバーを５〜２０
Ｖｏｌに添加したことを特徴とする広幅薄肉スラブ鋳造
用ノズル。 - （２）添加するＣａＯ・ＺｒＯ＿２ファイバーの繊維径
が１〜６μｍで繊維長が６０〜１５０μｍである請求項
（１）記載の広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2139704A JPH0437450A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2139704A JPH0437450A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0437450A true JPH0437450A (ja) | 1992-02-07 |
Family
ID=15251478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2139704A Pending JPH0437450A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0437450A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107073565A (zh) * | 2014-10-31 | 2017-08-18 | 株式会社Posco | 连续铸造用浸渍喷嘴 |
| CN108505145A (zh) * | 2018-04-11 | 2018-09-07 | 山东大学 | 一种锆酸钙纤维及其制备方法 |
-
1990
- 1990-05-31 JP JP2139704A patent/JPH0437450A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107073565A (zh) * | 2014-10-31 | 2017-08-18 | 株式会社Posco | 连续铸造用浸渍喷嘴 |
| CN107073565B (zh) * | 2014-10-31 | 2019-05-10 | 株式会社Posco | 连续铸造用浸渍喷嘴 |
| CN108505145A (zh) * | 2018-04-11 | 2018-09-07 | 山东大学 | 一种锆酸钙纤维及其制备方法 |
| CN108505145B (zh) * | 2018-04-11 | 2020-10-09 | 山东大学 | 一种锆酸钙纤维及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6311574A (ja) | 熱電対保護管及びその製造方法 | |
| JP4234789B2 (ja) | 溶融金属を注ぎ込むためのノズルとその製作方法 | |
| CN1060752C (zh) | 一种浸入式水口耐火材料的制造方法 | |
| EP0825968B2 (de) | Verwendung einer wasserhaltigen, feuerfesten keramischen giessmasse | |
| CN100528807C (zh) | 陶瓷配料及适于耐火应用的相关产品 | |
| EP0885674A1 (en) | Nozzle for the continuous casting of steel | |
| JPH0437450A (ja) | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル | |
| JP3327884B2 (ja) | 粒状黒鉛含有耐火物 | |
| JP2599428B2 (ja) | ＭｇＯ−Ｃ系不焼成れんがの製造方法 | |
| JP2002234776A (ja) | 溶鋼取鍋用不定形耐火組成物 | |
| JPH0437447A (ja) | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル | |
| JPH0624726A (ja) | ジルコニア−二ケイ化モリブデン組成物およびその製造法 | |
| JP2698186B2 (ja) | 鋳造用ノズル部材の製造方法 | |
| JP4703087B2 (ja) | 水系キャスタブル耐火物 | |
| JPH0437449A (ja) | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル | |
| JP2968258B1 (ja) | 高耐スポーリング性炭素含有耐火物及びその製造方法 | |
| JP7709125B2 (ja) | 黒鉛含有耐火物の製造方法 | |
| JP7704066B2 (ja) | 黒鉛含有耐火物 | |
| CA1256679A (en) | Method of manufacturing nozzles for continuous casting | |
| JP2001146464A (ja) | 塊状黒鉛含有耐火物 | |
| JP7619306B2 (ja) | 黒鉛含有耐火物、および黒鉛含有耐火物を備えた製鉄容器 | |
| CN121293001B (zh) | 一种洁净钢用钢包内衬材料 | |
| CN118239756B (zh) | 一种镁碳质核心水口 | |
| JP7709124B2 (ja) | 黒鉛含有耐火物 | |
| KR20030017108A (ko) | 염기성 부정형 내화조성물 |