JPH0443299A - 耐孔食性のすぐれたアルミニウム熱交換器コア - Google Patents
耐孔食性のすぐれたアルミニウム熱交換器コアInfo
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- JPH0443299A JPH0443299A JP14944790A JP14944790A JPH0443299A JP H0443299 A JPH0443299 A JP H0443299A JP 14944790 A JP14944790 A JP 14944790A JP 14944790 A JP14944790 A JP 14944790A JP H0443299 A JPH0443299 A JP H0443299A
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- JP
- Japan
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- brazing
- heat exchanger
- tubular body
- alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、耐孔食性のすぐれたアルミニウム熱交換器
コアに関するものである。
コアに関するものである。
一般に、例えば自動車のラジェータなどとしてアルミニ
ウム熱交換器が用いられ、これを構成するコアが、重量
％で（以下％は重量％を示す）、Ｍｎ ： ０．２
〜１．５ ％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物
からなる組成を有するＡｎ）合金の芯材の外側に、 Ｓｉ：７〜１２、 を含有し、残りかＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するろう材をクラッドしてなるブレージングシートで構
成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、 Ｍｎ ： ０．２〜ｌ．５％、
を含有し、残りがＡｌｌと不可避不純物からなる組成を
有するＡ１合金のフィン材をフラックスろう付けするこ
とにより組立てられることもよく知られるところである
。
ウム熱交換器が用いられ、これを構成するコアが、重量
％で（以下％は重量％を示す）、Ｍｎ ： ０．２
〜１．５ ％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物
からなる組成を有するＡｎ）合金の芯材の外側に、 Ｓｉ：７〜１２、 を含有し、残りかＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するろう材をクラッドしてなるブレージングシートで構
成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、 Ｍｎ ： ０．２〜ｌ．５％、
を含有し、残りがＡｌｌと不可避不純物からなる組成を
有するＡ１合金のフィン材をフラックスろう付けするこ
とにより組立てられることもよく知られるところである
。
一方、近年の自動車などの軽量化および高速化に伴ない
、これに用いられているラジェータなどのアルミニウム
熱交換器にも軽量化が要求されるようになり、したがっ
てこれを構成する管体やフィン材の薄肉化が強く要求さ
れる傾向にある。
、これに用いられているラジェータなどのアルミニウム
熱交換器にも軽量化が要求されるようになり、したがっ
てこれを構成する管体やフィン材の薄肉化が強く要求さ
れる傾向にある。
しかし、上記の従来アルミニウム熱交換器コアにおいて
、冷却機能のほか、Ｚｎ含有により管体に対して犠牲陽
極効果を発揮するフィン材については、強度を向上させ
るだけで比較的薄肉化が可能であるが、管体は、これの
強度を向上させて薄肉化をはかると、それだけ管内流体
により引き起される孔食が貫通孔に発展し易くなるなど
の問題がある。
、冷却機能のほか、Ｚｎ含有により管体に対して犠牲陽
極効果を発揮するフィン材については、強度を向上させ
るだけで比較的薄肉化が可能であるが、管体は、これの
強度を向上させて薄肉化をはかると、それだけ管内流体
により引き起される孔食が貫通孔に発展し易くなるなど
の問題がある。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特にア
ルミニウム熱交換器コアの管体に着目し、これの耐孔食
性向上をはかって薄肉化を可能ならしめるべく研究を行
なった結果、 上記の従来熱交換器コアの管体を構成するＡ１合金にフ
ィン材を構成するＡ９合金のＺｎ含有量より相対的に低
い０．１〜１％のＺｎを含有させると、ろう付は時に管
体の外側にクラッドされているろう材中に管体中のＺｎ
が拡散移動し、ろう付は後の管体においては、内側から
外側に向ってＺｎ濃度が低くなるＺｎ分布を示すように
なり、この結果管体の内面部は相対的に高含有のＺｎ、
すなわちろう付は前とほとんど変らない含有量のＺｎに
よって管内流体による腐食が全面腐食型になって孔食の
発生が著しく抑制されるようになり、一方管体の外面部
はろう材へのＺｎ拡散移動に伴なうＺｎ含有量の低減に
よって電気化学的に責となり、電気化学的に卑なフィン
材およびろう材がよく犠牲陽極効果を発揮して防食され
るようになることから、薄肉化によっても著しく長期に
亘ってすぐれた性能を発揮し、さらに、上記芯材を構成
するＡ１合金に、 Ｆｅ：０．３〜１％、 Ｃｕ ： ０．０５〜０．２
％、Ｍｇ ７０．１〜０．５％、 Ｃｒ ： ０．０５
〜０．８％、Ｚｒ ： ０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、上記フィン材を構成する
Ａ１合金に、 Ｆｅ ： ０．３〜１％、 Ｓ ｉ ： ０．２〜
ｌ．３％、Ｍｇ ： ０．１〜０．５％、 Ｃｒ ：
０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上を、それぞれ含有させると
、いずれの場合も室温強度が一段と向上するようになり
、また上記ろう材を構成するＡｌｔ合金に、 Ｍｇ 二〇、３〜２．５％、または、 Ｍｇ：０．３〜２．５％と、Ｂｉ ：０．０１〜０．
３％、を含有させると、フラックスろう付けに代って真
空ろう付けを行なうことができるようになるという研究
結果を得たのである。
ルミニウム熱交換器コアの管体に着目し、これの耐孔食
性向上をはかって薄肉化を可能ならしめるべく研究を行
なった結果、 上記の従来熱交換器コアの管体を構成するＡ１合金にフ
ィン材を構成するＡ９合金のＺｎ含有量より相対的に低
い０．１〜１％のＺｎを含有させると、ろう付は時に管
体の外側にクラッドされているろう材中に管体中のＺｎ
が拡散移動し、ろう付は後の管体においては、内側から
外側に向ってＺｎ濃度が低くなるＺｎ分布を示すように
なり、この結果管体の内面部は相対的に高含有のＺｎ、
すなわちろう付は前とほとんど変らない含有量のＺｎに
よって管内流体による腐食が全面腐食型になって孔食の
発生が著しく抑制されるようになり、一方管体の外面部
はろう材へのＺｎ拡散移動に伴なうＺｎ含有量の低減に
よって電気化学的に責となり、電気化学的に卑なフィン
材およびろう材がよく犠牲陽極効果を発揮して防食され
るようになることから、薄肉化によっても著しく長期に
亘ってすぐれた性能を発揮し、さらに、上記芯材を構成
するＡ１合金に、 Ｆｅ：０．３〜１％、 Ｃｕ ： ０．０５〜０．２
％、Ｍｇ ７０．１〜０．５％、 Ｃｒ ： ０．０５
〜０．８％、Ｚｒ ： ０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、上記フィン材を構成する
Ａ１合金に、 Ｆｅ ： ０．３〜１％、 Ｓ ｉ ： ０．２〜
ｌ．３％、Ｍｇ ： ０．１〜０．５％、 Ｃｒ ：
０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上を、それぞれ含有させると
、いずれの場合も室温強度が一段と向上するようになり
、また上記ろう材を構成するＡｌｔ合金に、 Ｍｇ 二〇、３〜２．５％、または、 Ｍｇ：０．３〜２．５％と、Ｂｉ ：０．０１〜０．
３％、を含有させると、フラックスろう付けに代って真
空ろう付けを行なうことができるようになるという研究
結果を得たのである。
この発明は、上記研究結果にもとづいてなされたもので
あって、 Ｚｎ 二 ０．１ 〜１ ％、 Ｍｎ
： ０．２ 〜１．５ ％、を含有し、さら
に必要に応じて、 Ｆｅ：０．３〜１％、 Ｃｕ ： ［１，０５〜０．
２％、Ｍｇ ： ０．１ 〜０．５ ％、
Ｃｒ ： ０．０５〜０．３ ％、Ｚ ｒ
： ０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ！合金の芯材の外側に、Ｓｉ：７〜１２、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｍｇ：０．３〜２．５％、または、 Ｍｇ：Ｑ、３〜２．５％と、Ｂｉ ：０．０１〜０．
３％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組
成を有するろう材をクラッドしてな、るブレージングシ
ートで構成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、 Ｍｎ ： ０．２〜ｌ．５％
、を含有し、さらに必要に応じて、 Ｆｅ：０．３〜１％、 Ｓ ｉ ： ０．２〜ｌ．
３％、Ｍｇ１．１ 〜０．５ ％、 Ｃｒ ：
０．０５〜０．３ ％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％
、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りが八ρと不可避不純物からなる組成を有
するＡ１合金のフィン材をろう付けしてなり、かつ、フ
ィン材を構成するＡｌ合金のＺｎ含有量〉管体を構成す
るＡ１合金のＺｎ含有量、を満足する、耐孔食性のすぐ
れたアルミニウム熱交換器コアに特徴を有するものであ
る。
あって、 Ｚｎ 二 ０．１ 〜１ ％、 Ｍｎ
： ０．２ 〜１．５ ％、を含有し、さら
に必要に応じて、 Ｆｅ：０．３〜１％、 Ｃｕ ： ［１，０５〜０．
２％、Ｍｇ ： ０．１ 〜０．５ ％、
Ｃｒ ： ０．０５〜０．３ ％、Ｚ ｒ
： ０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ！合金の芯材の外側に、Ｓｉ：７〜１２、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｍｇ：０．３〜２．５％、または、 Ｍｇ：Ｑ、３〜２．５％と、Ｂｉ ：０．０１〜０．
３％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組
成を有するろう材をクラッドしてな、るブレージングシ
ートで構成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、 Ｍｎ ： ０．２〜ｌ．５％
、を含有し、さらに必要に応じて、 Ｆｅ：０．３〜１％、 Ｓ ｉ ： ０．２〜ｌ．
３％、Ｍｇ１．１ 〜０．５ ％、 Ｃｒ ：
０．０５〜０．３ ％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％
、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りが八ρと不可避不純物からなる組成を有
するＡ１合金のフィン材をろう付けしてなり、かつ、フ
ィン材を構成するＡｌ合金のＺｎ含有量〉管体を構成す
るＡ１合金のＺｎ含有量、を満足する、耐孔食性のすぐ
れたアルミニウム熱交換器コアに特徴を有するものであ
る。
つぎに、この発明のアルミニウム熱交換器コアにおいて
、管体の芯材およびろう材、並びにフィン材を構成する
Ａｌ合金の成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。
、管体の芯材およびろう材、並びにフィン材を構成する
Ａｌ合金の成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。
Ａ、管体の芯材
（ａ） Ｚｎ
Ｚｎ成分は、上記の通りろう付は後の管体において、内
面側が高く、外面側が低いＺｎ濃度分布を形成し、この
結果管体の内面部では腐食形態が全面腐食型になって孔
食発生が著しく抑制され、一方間外面部では、ろう付は
時のろう材への拡散移動によるＺｎ低減によって、これ
に接するフィン材およびろう材の電位に比して、ろう付
は前にすでにフィン材のＺｎ含有量が管体のＺｎ含有量
より高いことと含まって、著しく責になり、前記フィン
材およびろう材による犠牲陽極効果が顕著に発揮される
ようになるが、その含有量が０．１％未満では上記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が１％を越え
ると、管体内面の腐食進行が急激に促進されるようにな
ることから、その含有量を０．１〜１％と定めた。
面側が高く、外面側が低いＺｎ濃度分布を形成し、この
結果管体の内面部では腐食形態が全面腐食型になって孔
食発生が著しく抑制され、一方間外面部では、ろう付は
時のろう材への拡散移動によるＺｎ低減によって、これ
に接するフィン材およびろう材の電位に比して、ろう付
は前にすでにフィン材のＺｎ含有量が管体のＺｎ含有量
より高いことと含まって、著しく責になり、前記フィン
材およびろう材による犠牲陽極効果が顕著に発揮される
ようになるが、その含有量が０．１％未満では上記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が１％を越え
ると、管体内面の腐食進行が急激に促進されるようにな
ることから、その含有量を０．１〜１％と定めた。
（ｂ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、ろう付は時に要求される高温強度を向上
させる作用があるが、その含有量が０．２％未満では所
望の高温強度を確保することができず、一方その含有量
が１．５％を越えても、より一層の向上効果が得られず
、加工性の低下を招くようになることから、その含有量
を０．２〜ｌ．５％と定めた。
させる作用があるが、その含有量が０．２％未満では所
望の高温強度を確保することができず、一方その含有量
が１．５％を越えても、より一層の向上効果が得られず
、加工性の低下を招くようになることから、その含有量
を０．２〜ｌ．５％と定めた。
（ｃ）Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃｒ、およびＺｒこれらの成
分には、いずれも室温強度を一段と向上させる作用があ
るので、必要に応じて含有されるが、その含有量が、そ
れぞれＦ ｅ：０．３％未満、Ｃｕ：０．０５％未満、
Ｍｇ＋０．１％未満、Ｃｒ：０．０５％未満、およびＺ
ｒ：ｏ、０５％未満では所望の向上効果が得られず、
一方、ＦｅおよびＣｕにあっては、それぞれ１％および
０．２％を越えると耐食性が損なわれるようになり、Ｍ
ｇでは０，５％を越えるとろう付は性が低下し、Ｃ「お
よびＺｒにおいては、それぞれ０，３％および０．２％
を越えると加工性が低下するようになることから、その
含有量を、Ｆｅ：０．３〜１％、Ｃｕ：０．０５〜０．
２％、Ｍｇ：０．１〜０．５％、Ｃｒ ： ０．０５〜
０．３％、およびＺｒ：０．０５〜０．２％と定めた。
分には、いずれも室温強度を一段と向上させる作用があ
るので、必要に応じて含有されるが、その含有量が、そ
れぞれＦ ｅ：０．３％未満、Ｃｕ：０．０５％未満、
Ｍｇ＋０．１％未満、Ｃｒ：０．０５％未満、およびＺ
ｒ：ｏ、０５％未満では所望の向上効果が得られず、
一方、ＦｅおよびＣｕにあっては、それぞれ１％および
０．２％を越えると耐食性が損なわれるようになり、Ｍ
ｇでは０，５％を越えるとろう付は性が低下し、Ｃ「お
よびＺｒにおいては、それぞれ０，３％および０．２％
を越えると加工性が低下するようになることから、その
含有量を、Ｆｅ：０．３〜１％、Ｃｕ：０．０５〜０．
２％、Ｍｇ：０．１〜０．５％、Ｃｒ ： ０．０５〜
０．３％、およびＺｒ：０．０５〜０．２％と定めた。
Ｂ、管体のろう材
（ａ） ５ｉ
Ｓｌ成分には、融点を低下させ、流動性を付与せしめて
ろう材としての機能を十分に発揮せしめる作用があるが
、その含有量が７％未満ても、また１２％を越えても十
分な融点低下がはかれず、ろう材として用いることは困
難であることから、その含有量を７〜１２％と定めた。
ろう材としての機能を十分に発揮せしめる作用があるが
、その含有量が７％未満ても、また１２％を越えても十
分な融点低下がはかれず、ろう材として用いることは困
難であることから、その含有量を７〜１２％と定めた。
（ｂ）、Ｍｇ、 またはＭｇとＢ１
Ｍｇ成分は、フラックスろう付けに代って真空ろう付け
を行なう場合、ろう材中に含有させると、ろう付は時に
蒸発して酸化皮膜を破壊し、かつ水分および酸素などと
結合して、これを除去し、もってろう付は性を向上させ
る作用を発揮するので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が０．３％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方その含有量が２．５％を越えると真空炉の
汚染などの問題が発生するようになることから、その含
有量を０．３〜２．５％としなければならない。
を行なう場合、ろう材中に含有させると、ろう付は時に
蒸発して酸化皮膜を破壊し、かつ水分および酸素などと
結合して、これを除去し、もってろう付は性を向上させ
る作用を発揮するので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が０．３％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方その含有量が２．５％を越えると真空炉の
汚染などの問題が発生するようになることから、その含
有量を０．３〜２．５％としなければならない。
また、この場合、Ｍｇと共に８１を共存含有させると、
溶融点の低いＡｌ −Ｍｇ−Ｂｉの３元共晶を形成し、
低い真空度でも良好な流動性を示すようになるので、必
要に応して含有されるが、その含有量が０．０１％未満
では所望の流動性改善効果が得られず、一方その含有量
が０，３％を越えると芯材を浸食するようになることか
ら、その含有量を０．旧〜０．３％としなければならな
い。
溶融点の低いＡｌ −Ｍｇ−Ｂｉの３元共晶を形成し、
低い真空度でも良好な流動性を示すようになるので、必
要に応して含有されるが、その含有量が０．０１％未満
では所望の流動性改善効果が得られず、一方その含有量
が０，３％を越えると芯材を浸食するようになることか
ら、その含有量を０．旧〜０．３％としなければならな
い。
Ｃ，フィン材
（ａ） Ｚｎ
Ｚｎ成分には、フィン材を管体に対して常に電気化学的
に卑に保ち、犠牲陽極効果を十分に発揮させる作用があ
るが、その含有量が０．５％未満では、管体の芯材の最
低Ｚｎ含有量が０１％であることから、十分な犠牲陽極
効果を発揮することができず、一方その含有量が２％を
越えると耐食性が急激に低下するようになることから、
その含有量を０．５〜２％と定めた。
に卑に保ち、犠牲陽極効果を十分に発揮させる作用があ
るが、その含有量が０．５％未満では、管体の芯材の最
低Ｚｎ含有量が０１％であることから、十分な犠牲陽極
効果を発揮することができず、一方その含有量が２％を
越えると耐食性が急激に低下するようになることから、
その含有量を０．５〜２％と定めた。
（ｂ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、ろう付は時に要求される高温強度を向上
させる作用があるが、その含有量か０．２％未満では所
望の高温強度を確保することができず、一方その含有量
が１．５％を越えても、より一層の向上効果が得られず
、加工性の低下を招くようになることから、その含有量
を０．２〜ｌ．５％と定めた。
させる作用があるが、その含有量か０．２％未満では所
望の高温強度を確保することができず、一方その含有量
が１．５％を越えても、より一層の向上効果が得られず
、加工性の低下を招くようになることから、その含有量
を０．２〜ｌ．５％と定めた。
（Ｃ）Ｆｅ、Ｓｉ 、Ｍｇ、Ｃｒ、およびＺｒこれらの
成分には、いずれも室温強度を一段と向上させる作用が
あるので、必要に応じて含有されるが、その含有量が、
それぞれＦ ｅ：ｏ、３％未満、Ｓ ｉ：０．２％未満
、Ｍｇ：０．１％未満、Ｃｒ：ｏ、０５％朱、満、およ
びＺ ｒ：０．０５％未満では所望の向上効果が得られ
ず、一方、Ｆｅは含有量が１％を越えると耐食性が低下
し、またＳｌおよびＭｇではそれぞれ１６３％および０
，５％を越えるとろう付は性が低下し、ＣｒおよびＺｒ
においては、それぞれ０．３％および０．２％を越える
と加工性が低下するようになることから、その含有量を
、Ｆｅ：０．３〜１％、Ｓｉ：０．２〜ｌ．３％、Ｍｇ
：０．１〜（１，５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、お
よびＺ ｒ：ｏ、０５〜０．２％と定めた。
成分には、いずれも室温強度を一段と向上させる作用が
あるので、必要に応じて含有されるが、その含有量が、
それぞれＦ ｅ：ｏ、３％未満、Ｓ ｉ：０．２％未満
、Ｍｇ：０．１％未満、Ｃｒ：ｏ、０５％朱、満、およ
びＺ ｒ：０．０５％未満では所望の向上効果が得られ
ず、一方、Ｆｅは含有量が１％を越えると耐食性が低下
し、またＳｌおよびＭｇではそれぞれ１６３％および０
，５％を越えるとろう付は性が低下し、ＣｒおよびＺｒ
においては、それぞれ０．３％および０．２％を越える
と加工性が低下するようになることから、その含有量を
、Ｆｅ：０．３〜１％、Ｓｉ：０．２〜ｌ．３％、Ｍｇ
：０．１〜（１，５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、お
よびＺ ｒ：ｏ、０５〜０．２％と定めた。
つぎに、通常の溶解法によりそれぞれ第１表に示される
成分組成をもった管体の芯材用Ａ１合金Ａ−Ｒ（ただし
Ａ−Ｃは従来の管体芯材用Ａｊ）合金）、同じく管体の
ろう材用Ａ１合金ａ−ｇ１およびフィン材用Ａ１合金１
〜７を溶製し、鋳造して鋳塊となした後、通常の条件で
均質化処理を施し、ついで上記の各種の鋳塊に熱間圧延
を施して板厚：９ｍ＋＊の熱延板とし、さらに管体のろ
う材用Ａ９合金熱延板およびフィン材用Ａｌ合余熱延板
には冷間圧延を施して板厚：１ｍｍの冷延板とし、この
状態で上記管体の芯材用Ａ１合金熱延板とろう材用Ａ９
合金冷延板とを第２表に示される組合せにしたがって重
ね合わせ、まず熱間圧延を施して前記両板材をクラッド
し、引続いて中間焼鈍を加えなから冷間圧延を施して板
厚：０．２０ｍｍのグレージングシートとし、引続いて
このブレージングシートよりろう材を外側とし、かつ外
面寸法て幅：１５ｍｍｘ厚さ３箇−の偏平状電縫管を形
成し、また上記フィン材用Ａ１合金冷延板にも中間焼鈍
を加えなから冷間圧延を施して板厚： ０．０７ｍｍの
フィン材を形成し、これらの管体とフィン材とを同じく
第２表に示される組合せで、かつ上記の長さ：２００ｍ
の２本の平行配置の管体間に３ｍｌのピッチでコルゲー
ト加工したフィン材を装着した形態に組立て、管体の両
側端面を密閉した状態で、（ａ） 大気中、温度＝５
５０℃に３０分間保持の条件でのフラックスろう付け、 （ｂ） １０’ｔｏｒｒの真空中、温度＝６００℃に
３分間保持の条件での真空ろう付け、 以上（ａ）または（ｂ）によるろう付けを行なうことに
より本発明Ａｌ熱交換器コア１〜ＩＢおよび従来Ａｎ）
熱交換器コア１〜５をそれぞれ製造した。
成分組成をもった管体の芯材用Ａ１合金Ａ−Ｒ（ただし
Ａ−Ｃは従来の管体芯材用Ａｊ）合金）、同じく管体の
ろう材用Ａ１合金ａ−ｇ１およびフィン材用Ａ１合金１
〜７を溶製し、鋳造して鋳塊となした後、通常の条件で
均質化処理を施し、ついで上記の各種の鋳塊に熱間圧延
を施して板厚：９ｍ＋＊の熱延板とし、さらに管体のろ
う材用Ａ９合金熱延板およびフィン材用Ａｌ合余熱延板
には冷間圧延を施して板厚：１ｍｍの冷延板とし、この
状態で上記管体の芯材用Ａ１合金熱延板とろう材用Ａ９
合金冷延板とを第２表に示される組合せにしたがって重
ね合わせ、まず熱間圧延を施して前記両板材をクラッド
し、引続いて中間焼鈍を加えなから冷間圧延を施して板
厚：０．２０ｍｍのグレージングシートとし、引続いて
このブレージングシートよりろう材を外側とし、かつ外
面寸法て幅：１５ｍｍｘ厚さ３箇−の偏平状電縫管を形
成し、また上記フィン材用Ａ１合金冷延板にも中間焼鈍
を加えなから冷間圧延を施して板厚： ０．０７ｍｍの
フィン材を形成し、これらの管体とフィン材とを同じく
第２表に示される組合せで、かつ上記の長さ：２００ｍ
の２本の平行配置の管体間に３ｍｌのピッチでコルゲー
ト加工したフィン材を装着した形態に組立て、管体の両
側端面を密閉した状態で、（ａ） 大気中、温度＝５
５０℃に３０分間保持の条件でのフラックスろう付け、 （ｂ） １０’ｔｏｒｒの真空中、温度＝６００℃に
３分間保持の条件での真空ろう付け、 以上（ａ）または（ｂ）によるろう付けを行なうことに
より本発明Ａｌ熱交換器コア１〜ＩＢおよび従来Ａｎ）
熱交換器コア１〜５をそれぞれ製造した。
つぎに、この結果得られた各種のＡｌ熱交換器コアにつ
いて、管体両側の密閉を開放した状態で、（１） １
ｐｐｍのＣｕ２＋イオン含有の温度＝４０℃の水道水
中に３０日間浸漬の水道水浸漬試験、一 （２） いずれも＋００１）ｌ）−のＣＤ、ＳＯ２，
およびＨＣＯイオンと、１ ｐｐｍのＣｕ２〜オンを含
有する温度：４０℃の溶液中に３０日間浸漬の溶液浸漬
試験を行ない、管体の内面および外面における４０ｄ当
りの孔食数と最大孔食深さを測定した。これらの試験結
果を第２表に示した。
いて、管体両側の密閉を開放した状態で、（１） １
ｐｐｍのＣｕ２＋イオン含有の温度＝４０℃の水道水
中に３０日間浸漬の水道水浸漬試験、一 （２） いずれも＋００１）ｌ）−のＣＤ、ＳＯ２，
およびＨＣＯイオンと、１ ｐｐｍのＣｕ２〜オンを含
有する温度：４０℃の溶液中に３０日間浸漬の溶液浸漬
試験を行ない、管体の内面および外面における４０ｄ当
りの孔食数と最大孔食深さを測定した。これらの試験結
果を第２表に示した。
第２表に示される結果から、本発明Ａｐ熱交換器コア１
〜１６は、いずれも管体内面が相対的に高含有のＺｎに
よって腐食が全面腐食型となるので、孔食の発生はきわ
めて少なく、一方管体の外面も、ろう付は時のＺｎのろ
う材中への拡散移動によって相対的に内面部よりＺｎ含
有量が低いが、この残留Ｚｎと、これに接する電気化学
的に卑なフィン材およびろう材による犠牲陽極効果によ
って、よく防食されるので、わずかな孔食の発生しか見
られないことが明らかであり、一方従来Ａｌｌ熱交換器
コア１〜５では、管体の内面および外面とも孔食の発生
が著しく、中でも内面に発生した孔食には薄肉であるこ
とと含まって貫通するものが存在することが明らかであ
る。
〜１６は、いずれも管体内面が相対的に高含有のＺｎに
よって腐食が全面腐食型となるので、孔食の発生はきわ
めて少なく、一方管体の外面も、ろう付は時のＺｎのろ
う材中への拡散移動によって相対的に内面部よりＺｎ含
有量が低いが、この残留Ｚｎと、これに接する電気化学
的に卑なフィン材およびろう材による犠牲陽極効果によ
って、よく防食されるので、わずかな孔食の発生しか見
られないことが明らかであり、一方従来Ａｌｌ熱交換器
コア１〜５では、管体の内面および外面とも孔食の発生
が著しく、中でも内面に発生した孔食には薄肉であるこ
とと含まって貫通するものが存在することが明らかであ
る。
上述のように、この発明のアルミニウム熱交換器コアは
、すぐれた耐孔食性を有するので、軽量化に伴なう管体
およびフィン材の薄肉化によっても孔食発生が原因で使
用寿命に至ることはなく、著しく長期に亘ってすぐれた
性能を発揮するのである。
、すぐれた耐孔食性を有するので、軽量化に伴なう管体
およびフィン材の薄肉化によっても孔食発生が原因で使
用寿命に至ることはなく、著しく長期に亘ってすぐれた
性能を発揮するのである。
Claims (8)
- （１）Ｚｎ：０．１〜１％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、
を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金の芯材の外側に、 Ｓｉ：７〜１２％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するろう材をクラッドしてなるブレージングシートで構
成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、Ｍｎ：０．２〜ｌ．５％、を含有
し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有するＡｌ合金のフィン材をろう付けしてなり、
かつフィン材中のＺｎ含有量の方が管体芯材中のＺｎ含
有量より多いことを特徴とする耐孔食性のすぐれたアル
ミニウム熱交換器コア。 - （２）Ｚｎ：０．ｌ〜１％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、
を含有し、さらに、 Ｆｅ：０．３〜１％、Ｃｕ：０．０５〜０．２％、Ｍｇ
：０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ
：０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金の芯材の外側に、 Ｓｉ：７〜１２％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するろう材をクラッドしてなるブレージングシートで構
成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、Ｍｎ：０．２〜ｌ．５％、を含有
し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有するＡｌ合金のフィン材をろう付けしてなり、
かつフィン材中のＺｎ含有量の方が管体芯材中のＺｎ含
有量より多いことを特徴とする耐孔食性のすぐれたアル
ミニウム熱交換器コア。 - （３）Ｚｎ：０．１〜１％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、
を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金の芯材の外側に、 Ｓｉ：７〜１２％、 を含有し、さらに、 Ｍｇ：０．３〜２．５％、または、 Ｍｇ：０．３〜２．５％と、Ｂｉ：０．０１〜０．３％
、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を
有するろう材をクラッドしてなるブレージングシートで
構成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、を含有
し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有するＡｌ合金のフィン材をろう付けしてなり、
かつフィン材中のＺｎ含有量の方が管体芯材中のＺｎ含
有量より多いことを特徴とする耐孔食性のすぐれたアル
ミニウム熱交換器コア。 - （４）Ｚｎ：０．１〜１％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、
を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金の芯材の外側に、 Ｓｉ：７〜１２％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するろう材をクラッドしてなるブレージングシートで構
成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、を含有
し、さらに、 Ｆｅ：０．３〜１％、Ｓｉ：０．２〜１．３％、Ｍｇ：
０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：
０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金のフィン材をろう付けして
なり、かつフィン材中のＺｎ含有量の方が管体芯材中の
Ｚｎ含有量より多いことを特徴とする耐孔食性のすぐれ
たアルミニウム熱交換器コア。 - （５）Ｚｎ：０．１〜１％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、
を含有し、さらに、 Ｆｅ：０．３〜１％、Ｃｕ：０．０５〜０．２％、Ｍｇ
：０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ
：０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金の芯材の外側に、 Ｓｉ：７〜１２％、 を含有し、さらに、 Ｍｇ：０．３〜２．５％、または、 Ｍｇ：０．３〜２．５％と、Ｂｉ：０．０１〜０．３％
、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を
有するろう材をクラッドしてなるブレージングシートで
構成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、を含有
し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有するＡｌ合金のフィン材をろう付けしてなり、
かつフィン材中のＺｎ含有量の方が管体芯材中のＺｎ含
有量より多いことを特徴とする耐孔食性のすぐれたアル
ミニウム熱交換器コア。 - （６）Ｚｎ：０．１〜１％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、
を含有し、さらに、 Ｆｅ：０．３〜１％、Ｃｕ：０．０５〜０２％、Ｍｇ：
０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：
０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金の芯材の外側に、 Ｓｉ：７〜１２％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するろう材をクラッドしてなるブレージングシートで構
成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、を含有
し、さらに、 Ｆｅ：０．３〜１％、Ｓｉ：０．２〜１．３％、Ｍｇ：
０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：
０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金のフィン材をろう付けして
なり、かつフィン材中のＺｎ含有量の方が管体芯材中の
Ｚｎ含有量より多いことを特徴とする耐孔食性のすぐれ
たアルミニウム熱交換器コア。 - （７）Ｚｎ：０．１〜１％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、
を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金の芯材の外側に、 Ｓｉ：７〜１２％、 を含有し、さらに、 Ｍｇ：０．３〜２．５％、または、 Ｍｇ：０．３〜２．５％と、Ｂｉ：０．０１〜０．３％
、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を
有するろう材をクラッドしてなるブレージングシートで
構成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、を含有
し、さらに、 Ｆｅ：０．３〜１％、Ｓｉ：０．２〜ｌ．３％、Ｍｇ：
０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：
０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金のフィン材をろう付けして
なり、かつフィン材中のＺｎ含有量の方が管体芯材中の
Ｚｎ含有量より多いことを特徴とする耐孔食性のすぐれ
たアルミニウム熱交換器コア。 - （８）Ｚｎ：０．１〜１％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、
を含有し、さらに、 Ｆｅ：０．３〜１％、Ｃｕ：０．０５〜０．２％、Ｍｇ
：０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ
：０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金の芯材の外側に、 Ｓｉ：７〜１２％、 を含有し、さらに、 Ｍｇ：０．３〜２．５％、または、 Ｍｇ：０．３〜２．５％と、Ｂｉ：０．０１〜０．３％
、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を
有するろう材をクラッドしてなるブレージングシートで
構成された管体に、 Ｚｎ：０．５〜２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、を含有
し、さらに、 Ｆｅ：０．３〜１％、Ｓｉ：０．２〜ｌ．３％、Ｍｇ：
０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：
０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金のフィン材をろう付けして
なり、かつフィン材中のＺｎ含有量の方が管体芯材中の
Ｚｎ含有量より多いことを特徴とする耐孔食性のすぐれ
たアルミニウム熱交換器コア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14944790A JPH0443299A (ja) | 1990-06-07 | 1990-06-07 | 耐孔食性のすぐれたアルミニウム熱交換器コア |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14944790A JPH0443299A (ja) | 1990-06-07 | 1990-06-07 | 耐孔食性のすぐれたアルミニウム熱交換器コア |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0443299A true JPH0443299A (ja) | 1992-02-13 |
Family
ID=15475323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14944790A Pending JPH0443299A (ja) | 1990-06-07 | 1990-06-07 | 耐孔食性のすぐれたアルミニウム熱交換器コア |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0443299A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016223768A (ja) * | 2016-07-05 | 2016-12-28 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器 |
-
1990
- 1990-06-07 JP JP14944790A patent/JPH0443299A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016223768A (ja) * | 2016-07-05 | 2016-12-28 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器 |
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