JPH0443850A - アルコールエンジンの燃料供給装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、燃料のアルコール濃度を均一にするアルコー
ルエンジンの燃料供給装置に関する。

［従来の技術］ 近年、燃料事情の悪化、排気清浄化の要請などにより、
従来のガソリンに加えて、代替燃料としてのアルコール
を使用可能なシステムが実用化されつつあり、例えば、
特開昭６１−６５０６６号公報には、アルコール含有量
の少ない燃料と多い燃料を導く２系統の通路のそれぞれ
に燃料ポンプを設けるとともにアルコール含有量の多い
燃料の通路に切換弁を設け、この切換弁を切換えること
により、定常走行時にはアルコール含有１の多い燃料と
アルコール含有量の少ない燃料とを混合してエンジンに
供給し、始動時、加速時にはアルコール齢有量の少ない
燃料のみをエンジンに供給する技術が開示されている。

また、ガソリンは勿論のこと、アルコールとガソリンと
の混合燃料、さらには、アルコールのみで走行が可能な
システムが開発されており、このシステムを搭載した自
動車などの車輌（ＦｌｅｘｉｂｌｅＦｕｅｌ　Ｖｅｈｉ
ｃｌｅ　、以下、ｒＦＦＶＪと称する）では、燃料のア
ルコール濃度（含有率）が、燃料補給の際のユーザー事
情により０％（ガソリンのみ）から１００％（アルコー
ルのみ）の間で変化しても支障なく走行が可能なように
なっている。

一般に、アルコール燃料は、空燃比、点火時期の変更な
どにより、基本的には従来のガソリンエンジンの大幅な
変更なしに使用可能であるが、理論空燃比がガソリン燃
料の略半分であるため、上記ＦＦＶにおいては、通常、
燃料のアルコール濃度をエンジンへの燃料供給路に介装
したアルコール濃度センサにより検出し、このアルコー
ル濃度センサからの出力に基づいてアルコール濃度に見
合った最適な燃料噴射量、点火時期としている。

［発明が解決しようとする課Ｈ］ しかしながら、例えば燃料補給の際にガソリンあるいは
アルコールの一方のみを補給した場合、あるいは、低温
時に燃料タンク内でガソリンとアルコールとが分離して
いる場合などには、燃料供給路内の燃料のアルコール濃
度が激しく変化し、アルコール濃度センサにより検出し
たアルコール濃度に基づく燃料噴射量、点火時期が不適
切となってエンジン始動性の悪化を招く。

さらに、アルコール濃度センサの取付は位置と、インジ
ェクタなどから実際にエンジンへ燃料を供給する位置と
の間には、時間的、空間的なずれが存在するため、上記
アルコール濃度センサによって検出した燃料のアルコー
ル濃度と実際にエンジンに供給される燃料のアルコール
濃度との間には差が生じ、制御性が悪化する。

［発明の目的コ 本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、燃料タン
ク内でアルコール濃度分布が大きく異なる場合において
も、速やかに燃料のアルコール濃度を均一化してエンジ
ンに供給し、制御性の向上を図ることのできるアルコー
ルエンジンの燃料供給装置を提供することを目的として
いる。

［課題を解決するための手段〕 上記目的を達成するため本発明によるアルコールエンジ
ンの燃料供給装置は、燃料タンクに第１の燃料ポンプと
第２の燃料ポンプとを並列に接続し、これらの燃料ポン
プがらの燃料をプレッシャレギュレータにより調圧して
エンジンに供給するとともに、上記プレッシャレギュレ
ータがらのリターン燃料を燃料タンクに戻して燃料を循
環させるアルコールエンジンの燃料供給装置において、
第１図に示すように、燃料のアルコール濃度を算出する
アルコール濃度算出手段Ｍ１と、上記アルコール濃度算
出手段Ｍ１で算出したアルコール濃度の所定時間当たり
の変化率を算出するアルコール濃度変化率算出手段Ｍ２
と、上記アルコール濃度変化率算出手段Ｍ２で算出した
アルコール濃度変化率とエンジンに対する必要燃料流量
とに基づいて、上記第１の燃料ポンプと上記第２の燃料
ポンプとの駆動領域を設定する燃料ポンプ駆動領域設定
手段Ｍ３とを備えたものである。

［作　用］ 上記楕成によるアルコールエンジンの燃料供給装置では
、アルコール濃度算出手段Ｍ１により燃料のアルコール
濃度が算出され、このアルコール濃度の所定時間当たり
の変化率がアルコール濃度変化率算出手段Ｍ２により算
出される。

そして、このアルコール濃度変化率とエンジンに対する
必要燃料流１とに基づいて、燃料タンクに並列に接続し
た第１の燃料ポンプと第２の燃料ポンプとの駆動領域が
、燃料ポンプ駆動領域設定手段Ｍ３により設定され、各
駆動領域において、上記第１の燃料ポンプと上記第２の
燃料ポンプとが切換えられて駆動され、あるいは上記第
１の燃料ポンプと上記第２の燃料ポンプとが同時に駆動
される。

Ｕ発明の実施例］ 以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。

第２図及び第３図は本発明の第１実施例を示し、第２図
はエンジン制御系の概略図、第３図は燃料ポンプ制御手
順を示すフローチャートである。

（エンジン制御系の構成） 第２図において、符号１はＦＦＶ用のアルコールエンジ
ンであり、図においては水平対向４気筒型エンジンを示
す、このエンジン１のシリンダヘッド２に形成した吸気
ボート２ａにインテークマニホルド３が連通され、この
インテークマニホルド３にエアチャンバ４を介してスロ
ットルチャンバ５が連通されている。

上記スロットルチャンバ５上流側には吸気管６を介して
エアクリーナ７が取付けられ、上記吸気管６の上記エア
クリーナ７の直下流に吸入空気量センサ（図においては
、ホットワイヤ式エアフローメータ）８が介装されてい
る。

また、上記スロットルチャンバ５にスロットルバルブ５
ａが介装され、このスロットルバルブ５ａにスロットル
開度センサ９ａとスロットルバルブ全閉を検出するアイ
ドルスイッチ９ｂとが連設されている。

また、上記インテークマニホルド３の各気筒の燃焼室１
ａに連通する各吸入ボート２ａの直上流側にインジェク
タ１０が配設され、さらに、上記シリンダヘッド２の各
気筒毎に、その先端を上記燃焼室１ａに露呈する点火プ
ラグ１１が取付けられている。

また、符号１２は燃料タンクであり、この燃料タンク１
２には、アルコールのみ、またはアルコールとガソリン
との混合燃料、あるいは、ガソリンのみの、ユーザの燃
料補給の際の事情によりアルコール濃度Ａ（％）の異な
る燃料が貯溜されている。

上記燃料タンク１２には、並列に接続された第１燃料ポ
ンプ１３の吸入側と第２燃料ポンプ１４の吸入側とが連
通されており、これらの第１．第２燃料ポンプ１３．１
４の各吐出側が合流して燃料供給路１５に連通している
。

尚、上記第１．第２燃料ポンプ１３，１４は、直流モー
タによって駆動される。

上記燃料供給路１５は、燃料フィルタ１６、アルコール
濃度センサ１７が介装されて上記インジェクタ１０に連
通しており、さらに、上記インジェクタ１０がプレッシ
ャレギュレータ１８に連通され、このプレッシャレギュ
レータ１８によって調圧された燃料が上記インジェクタ
１０から噴射されるとともに、リターン燃料が上記プレ
ッシャレギュレータ１８から上記燃料タンク１２に戻さ
れる。

上記第１燃料ポンプ１３は、燃料のアルコール濃度Ａが
１００％（アルコールのみ）のときエンジンが要求する
燃料量に対し、単独で必要燃料流爺をまかなえる容量と
なっており、上記第２燃料ポンプ１４は、上記第１燃料
ポンプ１３とともに駆動され、上記燃料タンク１２内の
燃料を上記プレッシャレギュレータ１８からのリターン
燃料によって急速に攪拌可能な容量に設定されている。

また、上記エンジン１のクランクシャフト１ｂにクラン
クロータ１９が軸着され、このクランクロータ１９の外
周に、所定のクランク角に対応する突起（あるいはスリ
ット）を検出する電磁ピックアップなどからなるクラン
ク角センサ２０が対設されている。

また、上記インテークマニホルド３に形成されたライザ
をなす冷却水通路（図示せず）に冷却水温センサ２１が
臨まされ、上記シリンダヘッド２の排気ボート２ｂに連
通ずる排気管２２には０２センサ２３が臨まされている
。尚、符号２４は触媒コンバータである。

（制御装置の回路構成） 一方、符号３０はマイクロコンピュータなどからなる制
御装置（ＥＣＵ）であり、このＥＣｔＪ３０のＣＰＵ：
３１−　ＲＯＭ３２、ＲＡＭ３３．および、Ｉ１０イン
ターフェース３４がパスライン３５を介して互いに接続
されて、定電圧回１３６から所定の安定化電圧が供給さ
れる。

そして、１記ＥＣｔＪ３０により、燃料のアルコール濃
度を算出するアルコール濃度算出手段、このアルコール
濃度算出手段で算出したアルコール濃度の所定時間当た
りの変化率を算出するアルコール濃度貸化率算出手段、
及び、上記アルコール濃度変化率算出手段で算出したア
ルコール濃度変化率とエンジンに対する必要燃料流量と
に基づいて、第１の燃料ポンプと第２の燃料ポンプとの
駆動領域を設定する燃料ポンプ駆動領域設定手段などの
燃料供給制御機能が実現され、また、燃料噴射制御、点
火時期制御などの他の制御機能が実現される。

上記定電圧回路３６は、ＥＣＵリレー３７のリレー接点
を介してバッテリ３８に接続され、上記ＥＣＵリレー３
７のリレーコイルがイグニッションスイッチ３つを介し
て上記バッテリ３８に接続されている。

また、上記Ｉ１０インターフェース３４の入力ボートに
は、上記各センサ８，９ａ、１７，２０゜２１．２３．
及び、アイドルスイッチ９ｂが接続されるとともに、上
記ＥＣＵリレー３７のリレー接点が接続されてバッテリ
電圧がモニタされ、方、上記Ｉ１０インターフェース３
４の出力ボートには、イグナイタ２５が接続されるとと
もに、駆動回路４０を介してインジェクタ１０、第１．
第２燃料ポンプ１３．１４が接続されている。

また、上記ＲＯＭ３２には制御プログラム及び制御用固
定データが記憶されており、また、上記ＲＡＭ３Ｂには
、データ処理した後の上記各センサ類、スイッチ類の出
力信号及び上記ＣＰＵ３１で演算処理したデータが格納
されている。

上記ＣＰＵ３１では上記ＲＯＭ３２に記憶されている制
御プログラムに従い、アルコール濃度センサ１７からの
信号により所定時間毎に燃料供給路１５内の燃料のアル
コール濃度を算出し、このアルコール濃度に応じた燃料
噴射制御チ火時期などを演算し、インジェクタ１０に対
する駆動パルス幅信号、点火プラグ１■に対する点火信
号などを出力する。

また、上記ＣＰＵ３１では、アルコール濃度の所定時間
毎の値からアルコール濃度変化率を算出し、このアルコ
ール濃度変化率を予め設定ｌ−た値と比較して第１．第
２燃料ポンプ１３，１４の駆動領域を設定する。

（動　作） 次に、上記構成による実施例の動作について第３図のフ
ローチャートに従って説明する。

このフローチャートに示すプログラムは、所定時間毎に
起動される割込みルーチンであり、まず、ステップ５１
０１でアルコール濃度センサ１７からの信号に基づいて
アルコール濃度Ａ　ＮＥＷを算出するとともに、前回の
ルーチンにおけるアルコール濃度Ａ　ＯＬＤをＲＡＭ３
３から読出す。

次いで、ステップ５１０２へ進み、前回のルーチンにお
けるアルコール濃度Ａ　ＯＬＤと今回新たに算出したア
ルコール濃度ＡＸＥ−とから、この割込みルチンの実行
サイクル時間を当たりのアルコール濃度変化率ｄＡ／ｄ
ｔを算出しくｄＡ／ｄｔ　４−ｃｉ＜ＡＩＩＥ屍−ＡＯ
ＬＤ）／ｄ　ｔ　）　、ステップ５１０３へ進む。

ステップ５１０３では、上記ステップ５１０２で算出し
たアルコール濃度変化率ｄＡ／ｄｔの絶対値と設定値Ｓ
ＥＴとを比較し、ｌ　ｄＡ／ｄ　ｔ　Ｉ　＞　ＳＥＴの
とき、ステップ５１０１１へ進んで第１．第２燃料ポン
プ１３．１４を共に駆動する。

すなわち、低温時に燃料タンク１２内のアルコールとガ
ソリンとが分離した状態となっているとき、あるいは、
燃料タンク１２のアルコール濃度Ａが低い（高い）状態
で、アルコールのみ（ガソリンのみ）が補給されたとき
などには、燃料供給路１５内の燃料のアルコール濃度Ａ
は大きく変動し、時間的にアルコール分が濃くなったり
薄くなったりする。

従って、所定時間当たりのアルコール濃度変化率の絶対
値１ｄＡ／ｄｔｌが設定値ＳＥＴを越えたときには、燃
料タンク１２内の燃料のアルコール濃度分布が場所によ
り大きく異なっていると判別でき、このとき、第１．第
２燃料ポンプ１３，１４を同時に駆動してポンプからの
燃料圧送量を通常の運転状態における燃料圧送量よりも
増力口させてプレッシャレギュレータ１８からのリター
ン燃料を最大量とし、燃料タンク１２内の燃料を急速に
循環させることにより、上記燃料タンク１２内の燃料の
アルコール濃度分布を直ちに均一にすることができる。

また、これにより、実際にエンジンへ燃料を供給するイ
ンジェクタｌＯの位置と、アルコール濃度センサ１７の
取付は位置との間のアルコール濃度Ａに対する時間的、
空間的なずれを解消することができ、制御性を向上する
ことができるのである。

一方、上記ステップ５１０３でｌ　ｄＡ／ｄｔ　ｌ≦Ｓ
ＥＴのときには、燃料タンク１２内の燃料のアルコール
濃度分布は略均−であると判別して、上記ステップ５１
０３からステップ５１０５へ進み、第１燃料ポンプ１３
のみを駆動して通常の運転状態とする。

そして、上記ステップ５１０４あるいはステップ５１０
５からステップ８１０６へ進み、ＲＡＭ３３に格納され
ている前回のアルコール濃度Ａ　ＯＬＤを今回のルーチ
ンで算出したアルコール濃度ＡＮＥ−により更新（ＡＯ
ＬＤ−ＡＮＥｌｌＩ）　してルーチンを抜ける。

（第２実施例） 第４図及び第５図は本発明の第２実施例を示し、第４図
は燃料ポンプ制御手順を示すフローチャート、第５図は
燃料ポンプの駆動領域を示す説明図である。

第２実施例は、ポンプ駆動による電力消費の低減を図る
ものであり、上述の第１実施例に対して第１燃料ボン１
１３の容量を下げ、その分、第２燃料ポンプ１４の容量
を大きくして第１．第２燃料ポンプ１３．１４を同時に
駆動することにより、燃料がアルコールのみのときの必
要最大燃料流量を確保するとともに燃料タンク１２内の
燃料をプレッシャレギュレータ１８からのリターン燃料
によって急速に攪拌可能な燃料流量を確保するものであ
る。

第４図に示す所定時間毎の燃料ポンプ制御手順の割込み
ルーチンにおいて、まず、ステップ５２０１でアルコー
ル濃度センサ１７からの信号に基づいてアルコール濃度
Ａ　ＮＥＷを算出し、次いで、ステップ５２０２で、こ
のアルコール濃度ＡＸＥ−と設定アルコール濃度Ａ　Ｓ
ＥＴとを比較する。

上記ステップ５２０２では、ＡＮＥＷ　＞ＡＳＥＴのと
き、すなわち、アルコール濃度ＡＷＥ−が高く必要燃料
流量が多いときには、上記ステップ５２０２からステッ
プ５２０７へ進んで第１、第２燃料ポンプ１３，１４を
ともに駆動状態としてルーチンを抜け、ＡＸＥ―≦Ａ　
ＳＥＴのときには、上記ステップ５２０２からステップ
５２０３へ進んで前回のルーチンにおけるアルコール濃
度Ａ　０１ＤをＲＡＭ３３がち読出し、ステップ５２０
４で、前回のルーチンにおけるアルコール濃度Ａ　ＯＬ
Ｄと今回新たに算出したアルコール濃度Ａ　ＮＥＷとか
ら、この割込みルーチンの実行サイクル時間を当たりの
アルコール濃度変化率ｄＡ／ｄｔを算出する（ｄＡ／ｄ
　ｔ−ｄ　（ＡＮＥＷ　−ＡＯＬＤ）／ｄｔ）。

次に、ステップ５２０５へ進み、上記ステップ５２０４
で算出したアルコール濃度変化率ｄＡ／ｄｔの絶対値と
設定値ＳＥＴとを比較し、ｌｄＡ／ｄｔ　ｌンＳＥＴの
とき、上述のステップ５２０７へ分岐して第１第２燃料
ポンプ１３．１４を共に駆動状態とし、ｄＡ／ｄｔｌ≦
ＳＥＴのときには、燃料タンク１２内の燃料のアルコー
ル濃度分布は略均−であると判別して、上記ステップ５
２０５からステップ３２０６へ進んで第１燃料ポンプ１
３のみを駆動して消費電力を低減する。

そして、上記ステップ８２０６あるいはステップ５２０
７からステップ８２０８へ進み、ＲＡＭ３Ｂに格納され
ている前回のアルコール濃度Ａ　ＯＬＤを今回のルーチ
ンで算出しなアルコール濃度Ａ　ＮＥＷにより更新（Ａ
ＯＬＤ　−ＡＮＥＷ　）　してルーチンを抜ける。

すなわち、第５図に示すように、燃料のアルコール濃度
Ａが低く、且つアルコール濃度変化率ｄＡ／ｄｔｌ（絶
対値）が小さいとき、第１燃料ポンプ１３のみを駆動し
て必要最大燃料流量を確保するとともに消費電力を低減
し、燃料のアルコール濃度Ａが高いとき、あるいはアル
コール濃度変化率１　ｄＡ／ｄｔ　ｌ　　（絶対値）が
大きいときには、第１．第２燃料ポンプ１３．１４を同
時に駆動して必要最大燃料流量を確保するとともに燃料
タンク１２内の燃料を急速に循環させるのである。

（第３実施例） 第６図及び第７図は本発明の第３実施例を示し、第６図
は燃料ボン１制御手順を示すフローチャート、第７図は
燃料ポンプの駆動領域を示す説明図である。

この第３実施例は、上述の第２実施例よりさらに消費電
力の低減を図ったものであり、第６図に示す所定時間毎
の割込みルーチンにおいて、ステップ５３０１でアルコ
ール濃度ＡＮＥ−を算出し、ステップ５３０２でエンジ
ン回転数Ｎと吸入空気量Ｑとに基づいて基本燃料噴射量
Ｔｐを設定する（Ｔｐ←ＫｘＱ／Ｎ　；　Ｋは定数）。

次に、ステップ５３０３へ進み、０２センサ２３からの
出力電圧に基づくフィードバック補正係数αと、冷却水
温センサ２１、スロットル開度センサ９ａ、及びアイド
ルスイッチ９ｂなどからの出力信号に基づく各種増量分
補正係数Ｃ０ＦＦと、上記アルコール濃度センサ１７か
らの信号に基づくアルコール分袖正係数ＫＡＬとにより
、上記ステップ５３０２で設定した基本燃料噴射量Ｔｐ
を補正するとともに、インジェクタ１０の無効噴射時間
を補間する電圧補正パルス幅ＴＳを加算して最終的な燃
料噴射量Ｔｉを設定し、ステップ５３０４へ進む。

ステップ５３０４では、上記ステップ５３０３で設定し
た燃料噴射量Ｔｉに基づき、この燃料噴射３１ｒ＊をパ
ラメータとする関数ｆ（Ｔｉ）からエンジンに対する必
要燃料流量Ｆ［を算出しく　Ｆ　Ｌ　−ｆ　（Ｔｉ））
、ステップ５３０５で設定値Ｆ　ＬＳＥＴ　（第１燃料
ポンプ１３の容量）と比較する。

尚、上記必要燃料流量ＰＬは、上記燃料噴射量Ｔｉをパ
ラメータとしてマツプ検索により設定しても良い。

上記ステップ５３０５では、ＦＬ＞ＦＬＳＥＴのとき、
ステップ５３１０へ進んで第１．第２燃料ポンプ１３゜
１４を同時に駆動し、Ｆ［≦Ｆ　ＬＳＥＴのときには、
上記ステップ５３０５からステップ３３０６へ進んで前
回のルーチンにおけるアルコール濃度Ａ　ＯＬＤをＲＡ
Ｍ３３から読出し、ステップ５３０７で前回のルーチン
におけるアルコール濃度Ａ　ＯＬＤと今回新たに算出し
たアルコール濃度ＡＮＥＷとから、この割込みルーチン
の実行サイクル時間を当たりのアルコール濃度変化率ｄ
Ａ／ｄｔを算出する（ｄＡ／ｄｔ←ｄ　（ＡＮＥＷ　−
ＡＯＬＤ）／ｄ　ｔ　’）。

そして、ステップ５３０７からステップ８３０８へ進み
、このアルコール濃度変化率ｄＡ／ｄｔの絶対値と設定
値ＳＥＴとを比較し、ｌ　ｄＡ／ｄｔ　ｌ　＞　ＳＥＴ
のとき、上述のステップ５３１０へ分岐して第１．第２
燃料ポンプ１３．１４を共に駆動状態としステップ５３
１１へ進み、一方、ｌｄＡ／ｄｔｌ≦ＳＥＴのときには
、上記ステップ３３０８からステップ５３０９へ進んで
第１燃料ポンプ１３のみを駆動状態としてステップ５３
１１／＼進む。

そして、ステップ５３１１では、ＲＡＭ３３に格納され
ている前回のアルコール濃度Ａ　ＯＬＤを今回のルーチ
ンで算出したアルコール濃度ＡＮＥ−により更新（ＡＯ
ＬＤ　＝ＡＮＥＷ　）　Ｉ、てルーチンを抜ける。

すなわち、この第３実施例においては、第７図に示すよ
うに、燃料噴射量Ｔｉに基づきエンジンに対する必要燃
料流量Ｆ［を求め、この必要燃料流ｉＦＬに基づいて第
１．第２燃料ポンプ１３１４の駆動領域を設定している
ため、エンジン運転状態に応して第１．第２燃料ポンプ
１３．１４の駆動が切換えられ、第２実施例に対し、さ
らに消費電力を低減することができる。

（第４実施例） 第８図〜第１０図は本発明の第４実施例を示し、第８図
はエンジン制御系の概略図、第９図は燃料ポンプ制御手
順を示すフローチャート、第１０図は燃料ボンダの駆動
領域を示す説明図である。

第４実施例は、ＥＣＵ３Ｏの構成が上述の第１実施例と
若干具なり、第８図に示すように、Ｉ１０インターフェ
ース３４の出カポ−）・に接続される駆動回路４０に電
圧制御回路４１を接続し、第１゜第２燃料ポンプ１３．
１４の駆動電圧を制御してポンプ叶出量を可変するもの
である。

すなわち、第９図に示す所定時間毎の割込みルーチンに
おいて、ステップ５４０１でアルコール濃度センサ１７
からの信号に基づいてアルコール濃度ＡＮＥ−を算出す
るとともに、前回のルーチンにおけるアルコール濃度Ａ
　ＯＬＤをＲＡＭ３Ｂから読出す。

次いで、ステップ５４０２へ進み、前回のルーチンにお
けるアルコール濃度Ａ　ＯＬＤと今回新たに算出したア
ルコール濃度ＡＸＥ−とから、この割込みルチンの実行
サイクル時間を当たりのアルコール濃度変化率ｄＡ／ｄ
ｔを算出しくｄＡ／ｄｔ←ｄ（ＡＮＥＷ　−ＡＯＬＤ）
／ｄ　ｔ　）　、ステップ５４０３へ進む。

ステップ５４０３では、上記ステップ５４０２で算出し
たアルコール濃度変化率ｄＡ／ｄｔの絶対値と設定値Ｓ
ＥＴとを比較し、ｌｄＡ／ｄｔｌ≦ＳＥＴのとき、ステ
ップ５４０４へ進んでエンジン回転数Ｎと吸入空気量Ｑ
とに基づいて基本燃料噴射量Ｔｐを設定しくＴｐ４−Ｋ
ＸＱ／Ｎ　；　Ｋは定数）、ステップ５４０５へ進む。

ステップ５４０５へ進むと、０２センサ２３からの出力
電圧に基づくフィードバック補正係数αと、冷却水温セ
ンサ２１、スロットル開度センサ９ａ、及びアイドルス
イッチ９ｂなどからの出力信号に基づく各種増量分補正
係数ＣＯＦ　Ｆと、上記アルコール濃度センサ１７から
の信号に基づくアルコール分補正係数ＫＡＬとにより、
上記ステップ５４０４で設定した基本燃料噴射量ＴＩ）
を補正するとともに、インジェクタ１０の無効噴射時間
を補間する電圧補正パルス幅ＴＳを加算して最終的な燃
料噴射量Ｔｉ　　（パルス幅）を設定し、ステップ８４
０６へ進む。

ステップ８４０６では、上記ステップ５４０５で設定し
た燃料噴射量Ｔｉに基づいて、この燃料噴射量Ｔをパラ
メータとする関数ｆ　（Ｔｉ）から必要燃料流量ＦＬを
算出しくＦＬ　−ｆ　（Ｔｉ））　、この必要燃料流量
ＦＬと第１燃料ポンプ１３の最大吐出量となる設定値Ｆ
　ＬＳＥＴとをステップ５４０７にて比較する。

尚、上記必要燃料流量Ｆ［は、エンジンが要求する燃料
量に対し、所定の値を余裕分として加算した値とする。

上記ステップ５４０７では、ＦＬ≦Ｆ　ＬＳＥＴのとき
、ステップ８４０８へ進んで上記ステップ３４０６で算
出した必要燃料流量ＦＬに基づいて第１燃料ポンプ駆動
電圧Ｅ１を設定して（Ｅｌ←ｆ（ＦＬ））第１燃料ポン
プ１３のみを駆動し、ＦＬ＞ＦＬＳＥＴのときには、上
記ステップ５４０７からステップ５４０９へ進んで、上
記第１燃料ポンプ１３が最大吐出量となるよう第１燃料
ポンプ駆動電圧Ｅ１を設定する（Ｅｌ−ｆ（ＦＬＳＥＴ
）　）とともに、上記必要燃料流量Ｆ［に対して不足す
る燃料流量（Ｆ　Ｌ　−ＦＬＳＥＴ）を供給するため第
２燃料ポンプ駆動電圧Ｅ２を設定しくＥ２←ｆ（ＦＬ　
−ＦＬＳＥＴ））　、第１燃料ポンプ１３と第２燃料ポ
ンプ１４とを同時に駆動する。

一方、上記ステップ５４０３でｌ　ｄＡ／ｄｔ　ｌ＞　
ＳＥＴのときには、上記ステップ５４０３からステップ
５４１０へ進み、第１燃料ポンプ１３が最大吐出ｉとな
るよう第１燃料ポンプ駆動電圧Ｅ１を設定する（　Ｅ　
１−　ｆ　（ＦＬＳＥＴ）　）とともに、第２燃料ポン
プ１４が最大吐出量となるよう第２燃料ポンプ駆動電圧
Ｅ２を設定しく　Ｅ　２−　ｆ　（ＦＬＳＥＴ２））　
、第１第２燃料ポンプ１３．１４からの燃料流量を最大
として燃料タンク１２内の燃料を急速に循環させ、燃料
のアルコール濃度Ａを均一化する。

すなわち、第１０図に示すように、アルコール濃度変化
率（絶対値）が小さいとき、燃料供給系の燃料流量が必
要燃料流量Ｆ［に見合った燃料流量となるよう、第１．
第２燃料ポンプ駆動電圧Ｅ１、Ｅ２を設定してポンプ吐
出量を可変し、アルコール濃度変化率（絶対値）が大き
いときには、第１．第２燃料ポンプ１３．１４が最大吐
出ｉとなるよう第１．第２燃料ポンプ駆動電圧Ｅｌ、Ｅ
２を設定するため、ポンプ駆動の際の電力の浪費を防止
し、消費電力を最小とすることができる。

そして、上記ステップ５４０８．５４０９．５４１０か
らステップ５４１１へ進むと、ＲＡＭ３３に格納されて
いる前回のアルコール濃度Ａ　ＯＬＤを今回のルーチン
で算出したアルコール濃度ＡＸＥ−により更新（ＡＯＬ
Ｄ　４−ＡＮＥＷ　）　してルーチンを抜ける。

尚、本発明は実施例に限定されることなく、例えば、第
１．第２燃料ポンプ１３．１４の駆動モータを交流モー
タとし、周波数制御によりポンプ回転数（ポンプ吐出Ｊ
ｔ）を可変しても良い。

［発明の効果］ 以上説明したように本発明によれば、燃料のアルコール
濃度の所定時間当たりの変化率と燃料供給系の必要燃料
流量とに基づいて、燃料タンクに並列に接続した第１の
燃料ポンプと第２の燃料ポンプとの駆動領域を最適に設
定するため、燃料タンク内でアルコール濃度分布が大き
く異なる場合においても、プレッシャレギュレータから
燃料タンクへのリターン燃料により燃料タンク内の燃料
を急速に循環し、速やかに燃料のアルコール濃度を均一
化してエンジンに供給することができる。

従って、燃料のアルコール濃度変化過渡時における燃料
混合を促進してアルコール濃度を均一化し、このアルコ
ール濃度に基づく燃料供給量、点火時期などを最適に保
って制御性を向上することができ、エンジン始動性の向
上、運転フィーリングの向上を図ることができるなど優
れた効果が奏される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の基本構成を示すクレーム対応図、第２
図及び第３図は本発明の第１実施例を示し、第２図はエ
ンジン制御系の概略図、第３図は燃料ポンプ制御手順を
示すフローチャート、第４図及び第５図は本発明の第２
実施例を示し、第４図は燃料ポンプ制御手順を示すフロ
ーチャート、第５図は燃料ポンプの駆動領域を示す説明
図、第６図及び第７図は本発明の第３実施例を示し、第
６図は燃料ポンプ制御手順を示すフローチャート、第７
図は燃料ポンプの駆動領域を示す説明図、第８図〜第１
０図は本発明の第４実施例を示し、第８図はエンジン始
動性の概略図、第９図は燃料ポンプ制御手順を示すフロ
ーチャート、第１０図は燃料ポンプの駆動領域を示す説
明図である。 Ｍｌ・・・アルコール濃度算出手段 Ｍ２・・・アルコール濃度変化率算出手段Ｍ３・・・燃
料ポンプ駆動領域設定手段第３図 第４図 第５図 ＰＬ　＝ｆ山） ＼ 第６図 ｄＡ／ｄｔ ≦ＳＥＴ のとき

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 燃料タンクに第１の燃料ポンプと第２の燃料ポンプとを
   並列に接続し、これらの燃料ポンプからの燃料をプレッ
   シャレギュレータにより調圧してエンジンに供給すると
   ともに、上記プレッシャレギュレータからのリターン燃
   料を燃料タンクに戻して燃料を循環させるアルコールエ
   ンジンの燃料供給装置において、 燃料のアルコール濃度を算出するアルコール濃度算出手
   段と、 上記アルコール濃度算出手段で算出したアルコール濃度
   の所定時間当たりの変化率を算出するアルコール濃度変
   化率算出手段と、 上記アルコール濃度変化率算出手段で算出したアルコー
   ル濃度変化率とエンジンに対する必要燃料流量とに基づ
   いて、上記第１の燃料ポンプと上記第２の燃料ポンプと
   の駆動領域を設定する燃料ポンプ駆動領域設定手段とを
   備えたことを特徴とするアルコールエンジンの燃料供給
   装置。