JPH044385B2 - - Google Patents
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- JPH044385B2 JPH044385B2 JP58090038A JP9003883A JPH044385B2 JP H044385 B2 JPH044385 B2 JP H044385B2 JP 58090038 A JP58090038 A JP 58090038A JP 9003883 A JP9003883 A JP 9003883A JP H044385 B2 JPH044385 B2 JP H044385B2
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Description
本発明はFeBR系を基礎とする永久磁石材料の
製造方法に関する。 従来、永久磁石の主要な材料としては、アルニ
コ、フエライト等が主流であつたが近年エレクト
ロニクスの発達とともに小型軽量化の要求が増大
してきた。 そのような要求を満たす永久磁石材料として高
残留磁束密度、高保磁力を有する希土類（Ｒ）コ
バルト磁石材料が開発され実用化されてきてい
る。以下本発明においてＲは希土類金属を示す。 しかしながら、希土類コバルト磁石材料はSm
や重希土類のような高価な希土類と高価なコバル
トを多量に含有するため製品価格が非常に高く、
アルニコ、フエライトと置き換えるのに大きな障
害となつてきている。 希土類磁石材料がもつと広い分野で安価で、か
つ多量に使われるためには、高価なコバルトを含
まず且つ希土類元素の中では量的に豊富なNd、
Pr、等の軽希土類を主成分とすることが必要と
され、そのような永久磁石材料を得るためのさま
ざまな試みがなされている。 例えば、クラーク（A.E.Clark）は、スパツタ
リングによりTbFe2アモルフアスを作製し4.2〓
で29.5MGOeのエネルギー積をもち、300〜500℃
で熱処理すると、室温で保磁力Hc＝3.4kOe、最
大エネルギー積（BH）max＝7MGOeを示すこ
とを見い出した。同様な研究はSmFe2について
も行われ、77〓で9.2MGOeを示すことが報告さ
れている。 また、クーン（N.C.Koon）等は0.9（Fe、Ｂ）
−0.05Tb−0.05Laのリボンを超急冷法により作
製した後、875〓付近で焼鈍するとHcは9kOeを
こえることを見い出した。但しこの場合磁化曲線
の角形性と当然のことながら配向性が悪く、
（BH）maxは低い（N.C.Koon他、App1.Phys.
Lett.39(10)、1981、840〜842頁、IEEE
Transaction on Magnetics、vol.MAG−18、No.
６、1982、1448〜1450頁）。 さらにクロート（J.J.Croat）およびカバコフ
（L.Kabacoff）等はPrFeおよびNdFe組成につい
て超急冷法によりリボンを作製し、室温において
8kOe近い値を報告している（L.Kabacoff他、J.
App1.Phys.53(3)1981、2255〜2257頁、J.J.Croat
IEEE Vol.18No.６ 1442〜1447）。 これらのFeBR系超急冷リボン又はRFe系スパ
ツタ薄膜からは任意の形状・寸法を有するバルク
永久磁石を得ることは出来ず、実用永久磁石材料
とはかなり難い。これまでに報告されたFeBR系
リボンの磁化曲線は角形性が悪く、従来慣用の磁
石材料に対抗できる実用永久磁石材料とはみなさ
れえない。また、上記スパツタ薄膜及び超急冷リ
ボンは、いずれも本質上等方性であり、これらか
ら磁気異方性の実用永久磁石材料を得ることは事
実上不可能である。 このように、これまで希土類鉄系合金の永久磁
石材料を得るため従来試みられた方法はいずれも
実用永久磁石材料を得るには不適当であつた。 本発明は、かかる従来法の困難を打開せんとす
るものであり、既述の通り、Fe、Ｒを用いた永
久磁石材料において、Ｒとして軽希土類を主とし
て用いることができ、従来のハードフエライトと
同等程度以上の優れた磁気特性を有し、資源的に
希少なCoを用いる必要のない新規な永久磁石材
料を得るための最適な製造方法を提供することを
基本的目的とする。 さらに、本発明は、先に本発明者が開発し出願
したFeBR三元系永久磁石材料に対し、本発明の
好ましい態様において、さらに優れた保磁力を付
与する実用永久磁石材料を得るための最適な製造
方法を提供することを併せて目的とする。 即ち、本発明の製造方法によれば、 原子百分比にて、８〜30％のＲ（但しＲはＹを
包含する希土類元素の少なくとも一種）、２〜28
％のＢ、所定％の添加元素Ｍの一種又は二種以上 （ここに所定％の添加元素Ｍは Ti 4.5％以下、Ni 8.0％以下、 Bi 5.0％以下、Ｖ 9.5％以下、 Nb 12.5％以下、Ta 10.5％以下、 Cr 8.5％以下、Mo 9.5％以下、 Ｗ 9.5％以下、Mn 8.0％以下、 Al 9.5％以下、Sb 2.5％以下、 Ge 7.0％以下、Sn 3.5％以下、 Zr 5.5％以下、 及びHf 5.5％以下をいい、Ｍが二種以上のと
きＭの合量は含有するＭの当該各元素のうち最大
値を有するものの原子百分比以下）、 及び残部Fe及び製造上不可避の不純物からな
る組成（以下FeBRM組成という）を有し0.3〜
80μｍの平均粒度を有する合金粉末を成形し、
900〜1200℃で焼結することにより、FeBRM系
永久磁石材料が製造されることを特徴とする。 以下合金組成に関し、他に明示ない限り、％は
原子百分比を表わす。 本発明の製法によつて得られるFeBRM系永久
磁石材料としては磁気異方性の永久磁石材料を少
なくとも包含する。 本発明者等は先にSm、Coを必ずしも用いる必
要のないFeBR系永久磁石材料を発明した（特願
昭57−145072）。このFeBR系永久磁石材料は、
従来知られているRCo5やR2Co17化合物とは異な
る新しい化合物を基礎とし、特にボロン(B)は、従
来の、たとえば非晶質合金作成時の非晶質促進元
素又は粉末冶金法における焼結促進元素として添
加されるものではなく、このFeBR系永久磁石材
料の実態的内容を構成する磁気的に安定で高い磁
気異方性定数を有するＲ−Fe−Ｂ化合物の必須
構成元素であることを明らかにした。 本発明者は、こうしたFeBR三元化合物に基づ
くFeBR系永久磁石材料について前記目的を達成
するために更に鋭意研究を重ねた結果、所定の元
素Ｍを含有してなるFeBRM系組成であつてかつ
所定粒径を有する合金粉末組成物を用い、これを
一定の条件下で粉末冶金的に処理したとき、従来
あるアルニコ、フエライトおよび希土類磁石材料
と同等、またはそれ以上の磁気特性が得られるだ
けでなく、任意の形状および実用寸法のバルク体
として成形出来、しかもFeBR系に対してもより
一層高い保磁力を発現するものを包含する材料を
量産性良く製造できることを詳細な研究の結果見
い出し本発明に至つたものである。 以下磁気異方性永久磁石材料を製造する場合を
基本として説明する。 すなわち本発明の製造方法によつて得られる永
久磁石材料は、本発明による上記FeBRM組成範
囲においてハードフエライトと同等以上の磁気特
性を有する、工業上有用な永久磁石材料となる。 保磁力iHc1kOe以上を満たすためＢは２％以
上とし、ハードフエライトの残留磁束密度Br約
4kG以上とするためにＢは28％以下とする。Ｒは
保磁力1kOe以上を満たすためには８％以上必要
であり、また燃えやすく工業的取扱い、製造上の
困難のため（かつ高価であるため）、30％以下と
する。軽希土類（特にNd、Pr）をＲの主成分
（即ち全Ｒ中50原子％以上）とし、12〜24％のＲ、
３〜27％のＢ、残部（Fe＋Ｍ）の組成は最大エ
ネルギー積（BH）max7MGOe以上とするため
に好ましい範囲である。 最も好ましくは、軽希土類（特にNd、Pr）を
Ｒの主成分とし、12〜20％のＲ、４〜24％のＢ、
残部（Fe＋Ｍ）の組成であり、最大エネルギー
積（BH）max10MGOe以上を可能とし、（BH）
maxは最高33MGOe以上に達する。 最近永久磁石材料はますます過酷な環境（たと
えば磁石の薄型化にともなう強い反磁界、コイル
や他の磁石によつて加えられる強い逆磁界、これ
らに加え機器の高速化・高負荷による高温度の環
境）にさらされることが多くなり、多くの用途に
おいて特性安定化のために一層の高保磁力化が必
要とされる。 本発明においてFeBRM系永久磁石用合金粉末
組成物は上記特定の添加元素Ｍの一種または二種
以上を含有することにより、FeBR三元系永久磁
石材料よりもさらに高いiHcを与えることが可能
である（第４図参照）。但し、これらの添加元素
Ｍの添加は夫々の態様において残留磁化Brの漸
次の低下を招くことも明らかとなつた。従つて添
加元素Ｍの含有量は、少なくとも残留磁化Brが、
従来のハードフエライトの残留磁化Brと同等以
上の範囲で、かつ高保磁力を示すものが対象とな
る。 次に添加元素Ｍの夫々の添加の効果を明らかに
するためその添加量を変化させて実験によりBr
の変化を測定し、その結果を第１図〜第３図に示
す。Bi、Mn、Niを除く他の添加元素Ｍ（Ti、Ｖ、
Nb、Ta、Cr、Mo、Ｗ、Al、Sb、Ge、Sn、Zr、
Hf）の添加量の上限は、第１図〜第３図に示す
通り、ハードフエライトのBr約4kGと同等以上
の範囲として定められる。さらに、好ましい範囲
は、Brを6.5、８、10kG等の段階をもつて区画す
ることにより夫々第１図〜第３図から明らかに読
むことができる。 Mn、Niは多量に添加すると、iHcが減少する
がNiは強磁性元素であるため、Brは余り低下し
ない（第２図参照）。そのため、Niの上限はiHc
の観点から８％とし、同様の観点から4.5％以下
が好ましい。 Mn添加はBr減少に与える影響はNiより大であ
るが急激ではない。かくて、Mnの上限はiHcの
観点から８％とし、同様の観点から3.5％以下が
好ましい。 Biについては、その蒸気圧が極めて高くBi5％
を超える合金の製造が事実上不可能であり５％以
下とする。二種以上の添加元素を含む合金の場
合、Br4kG以上の条件を満たすためには、上述
の各元素の添加量の上限のうち、最大の値（％）
以下であることが必要である。 本発明において永久磁石用合金粉末組成物のＲ
としては資源的に豊富な、軽希土類を用いること
ができ、必ずしもSmを必要とせず、あるいはSm
を主体とする必要もないので原料が安価であり、
きわめて有用である。本発明の永久磁石に用いる
希土類元素ＲはＹを包含し軽希土類及び重希土類
を包含する希土類元素であり、そのうち所定の一
種以上を用いる。即ちこのＲとしてはNd、Pr、
La、Ce、Tb、Dy、Ho、Er、Eu、Sm、Gd、
Pm、Tm、Yb、Lu、及びＹが包含される。Ｒと
しては軽希土類をもつて足り特にNd、Prが望ま
しい。また通例Ｒのうち一種をもつて足りるが、
実用上は二種以上の混合物（ミツシユメタル、ジ
ジム等）を入手上の便宜等の理由により用いるこ
とができる。なおＲは純希土類元素でなくともよ
く工業上入手可能な範囲で製造上不可避な不純物
（他の希土類元素、Ca、Mg、Fe、Ti、Ｃ、Ｏ
等）を含有するもので差支えない。La、Ce、
Pm、Sm、Eu、Gd、Er、Tm、Yb、Lu、Ｙは
他の希土類（Nd、Pr、Tb、Dy、Ho）との混合
物として使用できる。 Ｂとしては純ボロン又はフエロボロンを用いる
ことができ、不純物としてAl、Si、Ｃ等を含む
ものも用いることができる。 本発明において永久磁石材料には製造上不可避
な不純物の存在を許容できる。Ｃ、Ｓ、Ｐ、Cu、
Ca、Mg、Ｏ、Si等を所定限度内で含むこともで
き製造上の便宜、低価格化に資する。Ｃは有機結
合剤からＳ、Ｐ、Cu、Ca、Mg、Ｏ、Si等は原
料、製造工程からも含有されることがある。C4.0
％以下、P3.5％以下、S2.5％以下、Cu3.5％以下、
Ca、Mg、各４％以下、Si5％以下（但しこれら
の合計は、各成分のうち最大値以下）とすること
が実用上好ましい。なお、合金粉末の状態におい
ては、処理工程、空気からの吸着成分（水分、酸
素等）が含まれ易いが、これらは焼結時に除去す
ることができる。但し、必要に応じ工程、保存に
注意する。 本発明の製造方法によつてFeBRM系永久磁石
材料の高特性を発現させることが可能となるので
あり、以下その製造方法について更に詳細に説明
する。 一般に希土類金属は化学的に非常に活性であ
り、空気中の酸素と結びつきやすく容易に酸素と
反応し希土類酸化物をつくるので、溶解、粉砕、
成形、焼結等の各工程を還元性雰囲気または非酸
化性雰囲気中で行うことが必要である。 まず、所定組成の合金組成の合金粉末を調製す
る。一例として、上記FeBRM組成範囲内で原料
を所定の組成に秤量配合した後、高周波誘導炉等
により溶解を行いインゴツトとし、次いで粉砕す
る。粉末平均粒度0.3〜80μｍの範囲で保磁力
（iHc）は1KOe以上となる。平均粒度が0.3μｍよ
り小さくなると酸化が急激に進行し、目的とする
合金が得られ難くなるため本発明において所定永
久磁石材料の高性能品の安定的製造上好ましくな
い。また粉末粒度80μｍを越えると保磁力iHcは
1kOe以下となり磁石材料の性能保持上好ましく
ない。上記範囲内の粒度を有する粉末において本
発明の組成範囲内で組成の異なる二種類以上の粉
末を組成の調整または焼結時の緻密化を促進させ
るために混合して用いることもできる。即ち、Ｒ
リツチもしくはＢリツチのもの等FeBR（又は
FeBRM）組成比の異なるものの混合物、又は
FeBR（又はFeBRM）合金粉末とFeBRM各合金
成分元素もしくはそれらの二以上から成る合金と
の混合分、等の粉末組成物が可能である。 なお粉砕は通常の粉砕でよいが湿式で行うこと
が好ましく、アルコール系溶媒、ヘキサン、トリ
クロルエタン、トリクロルエチレン、キシレン、
トルエン、フツ素系溶媒、パラフイン系溶媒など
を用いることができる。 上記FeBRM組成範囲内で、例えば原料を
Nd15原子％、B8原子％、M1原子％残部Feの組
成に秤量した後、溶解を行ないインゴツトを得
た。 このインゴツトの粉砕にあたつて、粉末粒度が
0.3〜137μｍの範囲になるように粉砕条件を調整
した。ここで粉末粒度はフイツシヤー社のサブシ
ーブサイザーを用いて測定した平均粒度を示す。
尚、粒度が40μｍ以上の粉末はJIS標準ふるい又
はマイクロシーブを用いた。 ここで、得られた粉末を10kOeの磁界中で
2Ton／cm2の圧力をかけ成形体を作り、
Ar200Torr雰囲気中で1080℃および1100℃の各
温度で１時間焼結を行なうことにより、粉砕後の
粉末粒度が焼結体の保磁力（iHc）に及ぼす影響
を第５図に示す。 次いで得られた所定の粒度を有する合金粉末を
成形する。成形時の圧力は0.5〜8Ton／cm2の範囲
で行うことが好ましい。0.5Ton／cm2未満の圧力
では、成形体の充分な強度が得られず永久磁石材
料としての実用上その取扱いが極めて困難とな
る。また8Ton／cm2をこえると成形体の強度は非
常にあがりその取扱いの上で好ましくはなるが、
プレスのパンチ、ダイス金型の強度の点で連続的
に成形を行う時に問題となるので好ましくない。
但し成形圧力は限定的ではない。さらに加圧成形
時、磁気的異方性の磁石材料を製造する場合には
磁界中で行うのであるが、その時の磁界は凡そ７
〜13kOeの磁界中で行うことが好ましい。なお、
必要に応じ成形バインダ（助剤）を用いる。 得られた成形体は900〜1200℃の温度、好まし
くは1000〜1180℃で焼結する。 焼結温度が900℃未満では永久磁石材料として
十分な密度が得られず又所要の磁束密度が得られ
ない。また1200℃を越えると焼結体が変形し、配
向がくずれ磁束密度の低下と角形性の低下を来た
し好ましくない。また焼結時間は５分以上あれば
よいが余り長時間になると量産性に問題があるの
で好ましい焼結時間は30分〜８時間である。 焼結は還元性ないし非酸化性雰囲気で行う。焼
結雰囲気として不活性ガス雰囲気を用いる場合は
定圧又は加圧雰囲気でもよいが焼結体の緻密化を
図る方法として減圧雰囲気或いは減圧不活性雰囲
気で行うことも可能である。また焼結密度を上げ
る別の方法としては、還元性ガスであるH2ガス
雰囲気中で行うことも用いられる。以上の各工程
を経て高磁束密度で磁気特性のすぐれた磁気的に
異方性の永久磁石材料を得ることができる。 本発明の製法によつて永久磁石材料を焼結体と
して得られ焼結体の密度は理論密度の約80％のも
のが得られ、95％以上が磁気特性上好ましく、さ
らに好ましくは96％以上であり、最高99％以上に
も達する。 以下本発明の態様及び効果について、実施例に
従つて説明する。但し実施例及び記載の態様は、
本発明をこれらに限定するものではない。 (1) 出発原料はFeとして純度99.9％（重量％、以
下原料純度について同じ）の電解鉄、Ｂとして
フエロボロン合金（19.38％Ｂ、5.32％Al、0.74
％Si、0.03％Ｃ、残部Fe）、Ｒとして純度99％
以上（不純物は主として他の希土類金属）を使
用。 Ｍとしては純度99％のTi、Mo、Bi、Mn、
Sb、Ni、Ta、Ge、98％のＷ、99.9％のAl、
Sn、95％のHf、またＶとして81.2％のＶを含
むフエロバナジウム、Nbとして67.6％のNbを
含むフエロニオブ、Crとして61.9％のCrを含む
フエロクロムおよびZrとして75.5％のZrを含む
フエロジルコニウムを使用した。 (2) 磁石原料を高周波誘導を用いて溶解を行つ
た。その際ルツボとしてはアルミナルツボを用
い水冷銅鋳型中に鋳込みインゴツトを作つた。 (3) 溶解で得られたインゴツトを搗砕し−
35meshにしたのち、更にボールミルにより、
0.3〜80μｍのものが得られるように粉砕を行つ
た。 (4) 粉末を７〜13kOeの磁界中で0.5〜8Ton／cm2
の圧力で成形した。（但し等方性磁石材料を製
造する場合は磁界をかけないで成形した。） (5) 成形体は900℃〜1200℃の温度で焼結を行つ
た。その際の雰囲気は還元性のガス、不活性ガ
ス、又は真空中で行つた。焼結時間は15分〜８
時間の範囲で行つた。 実施例 １ 原子百分率組成（以下同じ）で76Fe・8B・
15Nd・1Tiなる合金を粉砕して平均粒度3μｍの
粉末とし、10kOeの磁界中で3Ton／cm2の圧力を
かけ成形体をつくりAr大気圧雰囲気中で各温度
２時間焼結を行つた時の焼結密度と特性は下表の
ようになつた。
製造方法に関する。 従来、永久磁石の主要な材料としては、アルニ
コ、フエライト等が主流であつたが近年エレクト
ロニクスの発達とともに小型軽量化の要求が増大
してきた。 そのような要求を満たす永久磁石材料として高
残留磁束密度、高保磁力を有する希土類（Ｒ）コ
バルト磁石材料が開発され実用化されてきてい
る。以下本発明においてＲは希土類金属を示す。 しかしながら、希土類コバルト磁石材料はSm
や重希土類のような高価な希土類と高価なコバル
トを多量に含有するため製品価格が非常に高く、
アルニコ、フエライトと置き換えるのに大きな障
害となつてきている。 希土類磁石材料がもつと広い分野で安価で、か
つ多量に使われるためには、高価なコバルトを含
まず且つ希土類元素の中では量的に豊富なNd、
Pr、等の軽希土類を主成分とすることが必要と
され、そのような永久磁石材料を得るためのさま
ざまな試みがなされている。 例えば、クラーク（A.E.Clark）は、スパツタ
リングによりTbFe2アモルフアスを作製し4.2〓
で29.5MGOeのエネルギー積をもち、300〜500℃
で熱処理すると、室温で保磁力Hc＝3.4kOe、最
大エネルギー積（BH）max＝7MGOeを示すこ
とを見い出した。同様な研究はSmFe2について
も行われ、77〓で9.2MGOeを示すことが報告さ
れている。 また、クーン（N.C.Koon）等は0.9（Fe、Ｂ）
−0.05Tb−0.05Laのリボンを超急冷法により作
製した後、875〓付近で焼鈍するとHcは9kOeを
こえることを見い出した。但しこの場合磁化曲線
の角形性と当然のことながら配向性が悪く、
（BH）maxは低い（N.C.Koon他、App1.Phys.
Lett.39(10)、1981、840〜842頁、IEEE
Transaction on Magnetics、vol.MAG−18、No.
６、1982、1448〜1450頁）。 さらにクロート（J.J.Croat）およびカバコフ
（L.Kabacoff）等はPrFeおよびNdFe組成につい
て超急冷法によりリボンを作製し、室温において
8kOe近い値を報告している（L.Kabacoff他、J.
App1.Phys.53(3)1981、2255〜2257頁、J.J.Croat
IEEE Vol.18No.６ 1442〜1447）。 これらのFeBR系超急冷リボン又はRFe系スパ
ツタ薄膜からは任意の形状・寸法を有するバルク
永久磁石を得ることは出来ず、実用永久磁石材料
とはかなり難い。これまでに報告されたFeBR系
リボンの磁化曲線は角形性が悪く、従来慣用の磁
石材料に対抗できる実用永久磁石材料とはみなさ
れえない。また、上記スパツタ薄膜及び超急冷リ
ボンは、いずれも本質上等方性であり、これらか
ら磁気異方性の実用永久磁石材料を得ることは事
実上不可能である。 このように、これまで希土類鉄系合金の永久磁
石材料を得るため従来試みられた方法はいずれも
実用永久磁石材料を得るには不適当であつた。 本発明は、かかる従来法の困難を打開せんとす
るものであり、既述の通り、Fe、Ｒを用いた永
久磁石材料において、Ｒとして軽希土類を主とし
て用いることができ、従来のハードフエライトと
同等程度以上の優れた磁気特性を有し、資源的に
希少なCoを用いる必要のない新規な永久磁石材
料を得るための最適な製造方法を提供することを
基本的目的とする。 さらに、本発明は、先に本発明者が開発し出願
したFeBR三元系永久磁石材料に対し、本発明の
好ましい態様において、さらに優れた保磁力を付
与する実用永久磁石材料を得るための最適な製造
方法を提供することを併せて目的とする。 即ち、本発明の製造方法によれば、 原子百分比にて、８〜30％のＲ（但しＲはＹを
包含する希土類元素の少なくとも一種）、２〜28
％のＢ、所定％の添加元素Ｍの一種又は二種以上 （ここに所定％の添加元素Ｍは Ti 4.5％以下、Ni 8.0％以下、 Bi 5.0％以下、Ｖ 9.5％以下、 Nb 12.5％以下、Ta 10.5％以下、 Cr 8.5％以下、Mo 9.5％以下、 Ｗ 9.5％以下、Mn 8.0％以下、 Al 9.5％以下、Sb 2.5％以下、 Ge 7.0％以下、Sn 3.5％以下、 Zr 5.5％以下、 及びHf 5.5％以下をいい、Ｍが二種以上のと
きＭの合量は含有するＭの当該各元素のうち最大
値を有するものの原子百分比以下）、 及び残部Fe及び製造上不可避の不純物からな
る組成（以下FeBRM組成という）を有し0.3〜
80μｍの平均粒度を有する合金粉末を成形し、
900〜1200℃で焼結することにより、FeBRM系
永久磁石材料が製造されることを特徴とする。 以下合金組成に関し、他に明示ない限り、％は
原子百分比を表わす。 本発明の製法によつて得られるFeBRM系永久
磁石材料としては磁気異方性の永久磁石材料を少
なくとも包含する。 本発明者等は先にSm、Coを必ずしも用いる必
要のないFeBR系永久磁石材料を発明した（特願
昭57−145072）。このFeBR系永久磁石材料は、
従来知られているRCo5やR2Co17化合物とは異な
る新しい化合物を基礎とし、特にボロン(B)は、従
来の、たとえば非晶質合金作成時の非晶質促進元
素又は粉末冶金法における焼結促進元素として添
加されるものではなく、このFeBR系永久磁石材
料の実態的内容を構成する磁気的に安定で高い磁
気異方性定数を有するＲ−Fe−Ｂ化合物の必須
構成元素であることを明らかにした。 本発明者は、こうしたFeBR三元化合物に基づ
くFeBR系永久磁石材料について前記目的を達成
するために更に鋭意研究を重ねた結果、所定の元
素Ｍを含有してなるFeBRM系組成であつてかつ
所定粒径を有する合金粉末組成物を用い、これを
一定の条件下で粉末冶金的に処理したとき、従来
あるアルニコ、フエライトおよび希土類磁石材料
と同等、またはそれ以上の磁気特性が得られるだ
けでなく、任意の形状および実用寸法のバルク体
として成形出来、しかもFeBR系に対してもより
一層高い保磁力を発現するものを包含する材料を
量産性良く製造できることを詳細な研究の結果見
い出し本発明に至つたものである。 以下磁気異方性永久磁石材料を製造する場合を
基本として説明する。 すなわち本発明の製造方法によつて得られる永
久磁石材料は、本発明による上記FeBRM組成範
囲においてハードフエライトと同等以上の磁気特
性を有する、工業上有用な永久磁石材料となる。 保磁力iHc1kOe以上を満たすためＢは２％以
上とし、ハードフエライトの残留磁束密度Br約
4kG以上とするためにＢは28％以下とする。Ｒは
保磁力1kOe以上を満たすためには８％以上必要
であり、また燃えやすく工業的取扱い、製造上の
困難のため（かつ高価であるため）、30％以下と
する。軽希土類（特にNd、Pr）をＲの主成分
（即ち全Ｒ中50原子％以上）とし、12〜24％のＲ、
３〜27％のＢ、残部（Fe＋Ｍ）の組成は最大エ
ネルギー積（BH）max7MGOe以上とするため
に好ましい範囲である。 最も好ましくは、軽希土類（特にNd、Pr）を
Ｒの主成分とし、12〜20％のＲ、４〜24％のＢ、
残部（Fe＋Ｍ）の組成であり、最大エネルギー
積（BH）max10MGOe以上を可能とし、（BH）
maxは最高33MGOe以上に達する。 最近永久磁石材料はますます過酷な環境（たと
えば磁石の薄型化にともなう強い反磁界、コイル
や他の磁石によつて加えられる強い逆磁界、これ
らに加え機器の高速化・高負荷による高温度の環
境）にさらされることが多くなり、多くの用途に
おいて特性安定化のために一層の高保磁力化が必
要とされる。 本発明においてFeBRM系永久磁石用合金粉末
組成物は上記特定の添加元素Ｍの一種または二種
以上を含有することにより、FeBR三元系永久磁
石材料よりもさらに高いiHcを与えることが可能
である（第４図参照）。但し、これらの添加元素
Ｍの添加は夫々の態様において残留磁化Brの漸
次の低下を招くことも明らかとなつた。従つて添
加元素Ｍの含有量は、少なくとも残留磁化Brが、
従来のハードフエライトの残留磁化Brと同等以
上の範囲で、かつ高保磁力を示すものが対象とな
る。 次に添加元素Ｍの夫々の添加の効果を明らかに
するためその添加量を変化させて実験によりBr
の変化を測定し、その結果を第１図〜第３図に示
す。Bi、Mn、Niを除く他の添加元素Ｍ（Ti、Ｖ、
Nb、Ta、Cr、Mo、Ｗ、Al、Sb、Ge、Sn、Zr、
Hf）の添加量の上限は、第１図〜第３図に示す
通り、ハードフエライトのBr約4kGと同等以上
の範囲として定められる。さらに、好ましい範囲
は、Brを6.5、８、10kG等の段階をもつて区画す
ることにより夫々第１図〜第３図から明らかに読
むことができる。 Mn、Niは多量に添加すると、iHcが減少する
がNiは強磁性元素であるため、Brは余り低下し
ない（第２図参照）。そのため、Niの上限はiHc
の観点から８％とし、同様の観点から4.5％以下
が好ましい。 Mn添加はBr減少に与える影響はNiより大であ
るが急激ではない。かくて、Mnの上限はiHcの
観点から８％とし、同様の観点から3.5％以下が
好ましい。 Biについては、その蒸気圧が極めて高くBi5％
を超える合金の製造が事実上不可能であり５％以
下とする。二種以上の添加元素を含む合金の場
合、Br4kG以上の条件を満たすためには、上述
の各元素の添加量の上限のうち、最大の値（％）
以下であることが必要である。 本発明において永久磁石用合金粉末組成物のＲ
としては資源的に豊富な、軽希土類を用いること
ができ、必ずしもSmを必要とせず、あるいはSm
を主体とする必要もないので原料が安価であり、
きわめて有用である。本発明の永久磁石に用いる
希土類元素ＲはＹを包含し軽希土類及び重希土類
を包含する希土類元素であり、そのうち所定の一
種以上を用いる。即ちこのＲとしてはNd、Pr、
La、Ce、Tb、Dy、Ho、Er、Eu、Sm、Gd、
Pm、Tm、Yb、Lu、及びＹが包含される。Ｒと
しては軽希土類をもつて足り特にNd、Prが望ま
しい。また通例Ｒのうち一種をもつて足りるが、
実用上は二種以上の混合物（ミツシユメタル、ジ
ジム等）を入手上の便宜等の理由により用いるこ
とができる。なおＲは純希土類元素でなくともよ
く工業上入手可能な範囲で製造上不可避な不純物
（他の希土類元素、Ca、Mg、Fe、Ti、Ｃ、Ｏ
等）を含有するもので差支えない。La、Ce、
Pm、Sm、Eu、Gd、Er、Tm、Yb、Lu、Ｙは
他の希土類（Nd、Pr、Tb、Dy、Ho）との混合
物として使用できる。 Ｂとしては純ボロン又はフエロボロンを用いる
ことができ、不純物としてAl、Si、Ｃ等を含む
ものも用いることができる。 本発明において永久磁石材料には製造上不可避
な不純物の存在を許容できる。Ｃ、Ｓ、Ｐ、Cu、
Ca、Mg、Ｏ、Si等を所定限度内で含むこともで
き製造上の便宜、低価格化に資する。Ｃは有機結
合剤からＳ、Ｐ、Cu、Ca、Mg、Ｏ、Si等は原
料、製造工程からも含有されることがある。C4.0
％以下、P3.5％以下、S2.5％以下、Cu3.5％以下、
Ca、Mg、各４％以下、Si5％以下（但しこれら
の合計は、各成分のうち最大値以下）とすること
が実用上好ましい。なお、合金粉末の状態におい
ては、処理工程、空気からの吸着成分（水分、酸
素等）が含まれ易いが、これらは焼結時に除去す
ることができる。但し、必要に応じ工程、保存に
注意する。 本発明の製造方法によつてFeBRM系永久磁石
材料の高特性を発現させることが可能となるので
あり、以下その製造方法について更に詳細に説明
する。 一般に希土類金属は化学的に非常に活性であ
り、空気中の酸素と結びつきやすく容易に酸素と
反応し希土類酸化物をつくるので、溶解、粉砕、
成形、焼結等の各工程を還元性雰囲気または非酸
化性雰囲気中で行うことが必要である。 まず、所定組成の合金組成の合金粉末を調製す
る。一例として、上記FeBRM組成範囲内で原料
を所定の組成に秤量配合した後、高周波誘導炉等
により溶解を行いインゴツトとし、次いで粉砕す
る。粉末平均粒度0.3〜80μｍの範囲で保磁力
（iHc）は1KOe以上となる。平均粒度が0.3μｍよ
り小さくなると酸化が急激に進行し、目的とする
合金が得られ難くなるため本発明において所定永
久磁石材料の高性能品の安定的製造上好ましくな
い。また粉末粒度80μｍを越えると保磁力iHcは
1kOe以下となり磁石材料の性能保持上好ましく
ない。上記範囲内の粒度を有する粉末において本
発明の組成範囲内で組成の異なる二種類以上の粉
末を組成の調整または焼結時の緻密化を促進させ
るために混合して用いることもできる。即ち、Ｒ
リツチもしくはＢリツチのもの等FeBR（又は
FeBRM）組成比の異なるものの混合物、又は
FeBR（又はFeBRM）合金粉末とFeBRM各合金
成分元素もしくはそれらの二以上から成る合金と
の混合分、等の粉末組成物が可能である。 なお粉砕は通常の粉砕でよいが湿式で行うこと
が好ましく、アルコール系溶媒、ヘキサン、トリ
クロルエタン、トリクロルエチレン、キシレン、
トルエン、フツ素系溶媒、パラフイン系溶媒など
を用いることができる。 上記FeBRM組成範囲内で、例えば原料を
Nd15原子％、B8原子％、M1原子％残部Feの組
成に秤量した後、溶解を行ないインゴツトを得
た。 このインゴツトの粉砕にあたつて、粉末粒度が
0.3〜137μｍの範囲になるように粉砕条件を調整
した。ここで粉末粒度はフイツシヤー社のサブシ
ーブサイザーを用いて測定した平均粒度を示す。
尚、粒度が40μｍ以上の粉末はJIS標準ふるい又
はマイクロシーブを用いた。 ここで、得られた粉末を10kOeの磁界中で
2Ton／cm2の圧力をかけ成形体を作り、
Ar200Torr雰囲気中で1080℃および1100℃の各
温度で１時間焼結を行なうことにより、粉砕後の
粉末粒度が焼結体の保磁力（iHc）に及ぼす影響
を第５図に示す。 次いで得られた所定の粒度を有する合金粉末を
成形する。成形時の圧力は0.5〜8Ton／cm2の範囲
で行うことが好ましい。0.5Ton／cm2未満の圧力
では、成形体の充分な強度が得られず永久磁石材
料としての実用上その取扱いが極めて困難とな
る。また8Ton／cm2をこえると成形体の強度は非
常にあがりその取扱いの上で好ましくはなるが、
プレスのパンチ、ダイス金型の強度の点で連続的
に成形を行う時に問題となるので好ましくない。
但し成形圧力は限定的ではない。さらに加圧成形
時、磁気的異方性の磁石材料を製造する場合には
磁界中で行うのであるが、その時の磁界は凡そ７
〜13kOeの磁界中で行うことが好ましい。なお、
必要に応じ成形バインダ（助剤）を用いる。 得られた成形体は900〜1200℃の温度、好まし
くは1000〜1180℃で焼結する。 焼結温度が900℃未満では永久磁石材料として
十分な密度が得られず又所要の磁束密度が得られ
ない。また1200℃を越えると焼結体が変形し、配
向がくずれ磁束密度の低下と角形性の低下を来た
し好ましくない。また焼結時間は５分以上あれば
よいが余り長時間になると量産性に問題があるの
で好ましい焼結時間は30分〜８時間である。 焼結は還元性ないし非酸化性雰囲気で行う。焼
結雰囲気として不活性ガス雰囲気を用いる場合は
定圧又は加圧雰囲気でもよいが焼結体の緻密化を
図る方法として減圧雰囲気或いは減圧不活性雰囲
気で行うことも可能である。また焼結密度を上げ
る別の方法としては、還元性ガスであるH2ガス
雰囲気中で行うことも用いられる。以上の各工程
を経て高磁束密度で磁気特性のすぐれた磁気的に
異方性の永久磁石材料を得ることができる。 本発明の製法によつて永久磁石材料を焼結体と
して得られ焼結体の密度は理論密度の約80％のも
のが得られ、95％以上が磁気特性上好ましく、さ
らに好ましくは96％以上であり、最高99％以上に
も達する。 以下本発明の態様及び効果について、実施例に
従つて説明する。但し実施例及び記載の態様は、
本発明をこれらに限定するものではない。 (1) 出発原料はFeとして純度99.9％（重量％、以
下原料純度について同じ）の電解鉄、Ｂとして
フエロボロン合金（19.38％Ｂ、5.32％Al、0.74
％Si、0.03％Ｃ、残部Fe）、Ｒとして純度99％
以上（不純物は主として他の希土類金属）を使
用。 Ｍとしては純度99％のTi、Mo、Bi、Mn、
Sb、Ni、Ta、Ge、98％のＷ、99.9％のAl、
Sn、95％のHf、またＶとして81.2％のＶを含
むフエロバナジウム、Nbとして67.6％のNbを
含むフエロニオブ、Crとして61.9％のCrを含む
フエロクロムおよびZrとして75.5％のZrを含む
フエロジルコニウムを使用した。 (2) 磁石原料を高周波誘導を用いて溶解を行つ
た。その際ルツボとしてはアルミナルツボを用
い水冷銅鋳型中に鋳込みインゴツトを作つた。 (3) 溶解で得られたインゴツトを搗砕し−
35meshにしたのち、更にボールミルにより、
0.3〜80μｍのものが得られるように粉砕を行つ
た。 (4) 粉末を７〜13kOeの磁界中で0.5〜8Ton／cm2
の圧力で成形した。（但し等方性磁石材料を製
造する場合は磁界をかけないで成形した。） (5) 成形体は900℃〜1200℃の温度で焼結を行つ
た。その際の雰囲気は還元性のガス、不活性ガ
ス、又は真空中で行つた。焼結時間は15分〜８
時間の範囲で行つた。 実施例 １ 原子百分率組成（以下同じ）で76Fe・8B・
15Nd・1Tiなる合金を粉砕して平均粒度3μｍの
粉末とし、10kOeの磁界中で3Ton／cm2の圧力を
かけ成形体をつくりAr大気圧雰囲気中で各温度
２時間焼結を行つた時の焼結密度と特性は下表の
ようになつた。
【表】
実施例 ２
組成73Fe・10B・15Nd・2Vなる合金を粉砕し
て平均粒度5μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり１×
10-4Torrの真空中で各温度１時間焼結を行つた
時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
て平均粒度5μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり１×
10-4Torrの真空中で各温度１時間焼結を行つた
時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 ３
組成76Fe・8B・15Nd・1Nbなる合金を粉砕し
て平均粒度2μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
2Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar200Torr雰囲気中で各温度１時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
て平均粒度2μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
2Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar200Torr雰囲気中で各温度１時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 ４
組成74Fe・8B・17Nd・1Taなる合金を粉砕し
て平均粒度3μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくりAr大気
圧雰囲気中で各温度３時間焼結を行つた時の焼結
密度と特性は下表のようになつた。
て平均粒度3μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくりAr大気
圧雰囲気中で各温度３時間焼結を行つた時の焼結
密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 ５
組成75.5Fe・10B・14Nd・0.5Crなる合金を粉
砕して平均粒度2.8μｍの粉末とし、10kOeの磁界
中で2Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり、
1x10-4Torrの真空中で各温度４時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
砕して平均粒度2.8μｍの粉末とし、10kOeの磁界
中で2Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり、
1x10-4Torrの真空中で各温度４時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 ６
組成76Fe・8B・15Nd・1Moなる合金を粉砕し
て3.5μｍの平均粒度の粉末とし、10kOeの磁界中
で3Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり60Torr
のAr中で各温度２時間焼結を行つた時の焼結密
度と特性は下表のようになつた。
て3.5μｍの平均粒度の粉末とし、10kOeの磁界中
で3Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり60Torr
のAr中で各温度２時間焼結を行つた時の焼結密
度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 ７
組成75.5Fe・7B・17Nd・0.5Wなる合金を粉砕
して平均粒度3.6μｍの粉末とし、10kOeの磁界中
で3Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくりAr大気
圧雰囲気中で各温度１時間焼結を行つた時の焼結
密度と特性は下表のようになつた。
して平均粒度3.6μｍの粉末とし、10kOeの磁界中
で3Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくりAr大気
圧雰囲気中で各温度１時間焼結を行つた時の焼結
密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 ８
組成76Fe・9B・14Nd・1Mnなる合金を粉砕し
て平均粒度4.0μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar200Torr雰囲気中で各温度２時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
て平均粒度4.0μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar200Torr雰囲気中で各温度２時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 ９
組成76.5Fe・7B・16Nd・0.5Niなる合金を粉
砕して平均粒度4.0μｍの粉末とし、10kOeの磁界
中で2Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり、
1x10-4Torrの真空中で各温度１時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
砕して平均粒度4.0μｍの粉末とし、10kOeの磁界
中で2Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり、
1x10-4Torrの真空中で各温度１時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 10
組成76Fe・8B・15Nd・1Alなる合金を粉砕し
て平均粒度2.5μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり、
Ar400Torr中で各温度２時間焼結を行つた時の
焼結密度と特性は下表のようになつた。
て平均粒度2.5μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり、
Ar400Torr中で各温度２時間焼結を行つた時の
焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 11
組成74.5Fe・9B・16Nd・0.5Geなる合金を粉
砕して平均粒度3.5μｍの粉末とし、10kOeの磁界
中で7.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくりAr
大気圧雰囲気中で各温度２時間焼結を行つた時の
焼結密度と特性は下表のようになつた。
砕して平均粒度3.5μｍの粉末とし、10kOeの磁界
中で7.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくりAr
大気圧雰囲気中で各温度２時間焼結を行つた時の
焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 12
組成76Fe・9B・14Nd・1Snなる合金を粉砕し
て平均粒度4.0μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
2.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar400Torr中で各温度１時間焼結を行つた時の
焼結密度と特性は下表のようになつた。
て平均粒度4.0μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
2.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar400Torr中で各温度１時間焼結を行つた時の
焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 13
組成75Fe・9B・15Nd・1Sbなる合金を粉砕し
て平均粒度3.1μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
1x10-4Torrの真空中で各温度1.5時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
て平均粒度3.1μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
1x10-4Torrの真空中で各温度1.5時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 14
組成75Fe・7B・17Nd・1Biなる合金を粉砕し
て平均粒度2.1μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
2.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar1Torr中で各温度0.5時間焼結を行つた時の焼
結密度と特性は下表のようになつた。
て平均粒度2.1μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
2.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar1Torr中で各温度0.5時間焼結を行つた時の焼
結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 15
組成76Fe・8B・15Pr・1Alなる合金を粉砕し
て平均粒度4.0μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar200Torr雰囲気中で各温度２時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
て平均粒度4.0μｍの粉末とし、10kOeの磁界中で
1.5Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar200Torr雰囲気中で各温度２時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 16
組成73Fe・9B・15Nd・2Dy・1Vなる合金を
粉砕して平均粒度3.1μｍの粉末とし、10kOeの磁
界中で2.0Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar100Torr雰囲気中で各温度１時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
粉砕して平均粒度3.1μｍの粉末とし、10kOeの磁
界中で2.0Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくり
Ar100Torr雰囲気中で各温度１時間焼結を行つ
た時の焼結密度と特性は下表のようになつた。
【表】
実施例 17
組成76Fe・8B・15Nd・1Alなる合金を粉砕し
て平均粒度3.0μｍの粉末とし、磁界をかけずに
3Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくりAr大気圧
中で各温度１時間焼結を行つた時の焼結密度と特
性は下表のようになつた。
て平均粒度3.0μｍの粉末とし、磁界をかけずに
3Ton／cm2の圧力をかけ成形体をつくりAr大気圧
中で各温度１時間焼結を行つた時の焼結密度と特
性は下表のようになつた。
【表】
さらに、第６図に76.5Fe・8B・15Nd・0.5Al
（本発明、異方性実施例10と同様にして作製）の
減磁曲線を、公知のアモルフアスリボンのそれと
対比して示す。アモルフアスリボン70.5Fe・
15.5B・7Tb・7Laは、超急冷リボン化の後660℃
×15分熱処理されたものである（出典：J.J.
Becker、IEEE Transaction on Magnetics
Vol.MAG−18No.６ 1982、p.1451−1453）。 以上の実施例にみられるごとく、FeBRM系永
久磁石材料は本発明の粉末冶金的焼結法によつて
高性能かつ任意の大きさのバルク状のものとして
作りだすことが出来、また安定・安価に量産可能
であり工業的に非常に有用である。 なお、従来のスパツタリングや超急冷法などの
製造方法によつてはこうした高特性および任意の
形状を有する実用永久磁石材料を製造することは
できない。
（本発明、異方性実施例10と同様にして作製）の
減磁曲線を、公知のアモルフアスリボンのそれと
対比して示す。アモルフアスリボン70.5Fe・
15.5B・7Tb・7Laは、超急冷リボン化の後660℃
×15分熱処理されたものである（出典：J.J.
Becker、IEEE Transaction on Magnetics
Vol.MAG−18No.６ 1982、p.1451−1453）。 以上の実施例にみられるごとく、FeBRM系永
久磁石材料は本発明の粉末冶金的焼結法によつて
高性能かつ任意の大きさのバルク状のものとして
作りだすことが出来、また安定・安価に量産可能
であり工業的に非常に有用である。 なお、従来のスパツタリングや超急冷法などの
製造方法によつてはこうした高特性および任意の
形状を有する実用永久磁石材料を製造することは
できない。
第１〜３図は、本発明の実施例における残留磁
化Br（kG）と添加元素Ｍ（横軸、ｘ原子％）との
関係を示すグラフ、第４図は、他の実施例につい
ての初磁化減磁特性曲線を比較例と共に示すグラ
フ、第５図は、さらに他の実施例において、合金
粉末の平均粒度（横軸logスケールμｍ）と保磁
力iHc（kOe）との関係を示すグラフ、第６図は、
本発明製法によつて得られるバルク状のFeBRM
系永久磁石材料の代表例と従来のFeBR系アモル
フアスリボンの減磁特性曲線の対比を示すグラ
フ、第７図は、焼結温度と磁気特性、密度との関
係を示すグラフ、を夫々示す。
化Br（kG）と添加元素Ｍ（横軸、ｘ原子％）との
関係を示すグラフ、第４図は、他の実施例につい
ての初磁化減磁特性曲線を比較例と共に示すグラ
フ、第５図は、さらに他の実施例において、合金
粉末の平均粒度（横軸logスケールμｍ）と保磁
力iHc（kOe）との関係を示すグラフ、第６図は、
本発明製法によつて得られるバルク状のFeBRM
系永久磁石材料の代表例と従来のFeBR系アモル
フアスリボンの減磁特性曲線の対比を示すグラ
フ、第７図は、焼結温度と磁気特性、密度との関
係を示すグラフ、を夫々示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 原子百分比にて、８〜30％のＲ（但しＲはＹ
を包含する希土類元素の少なくとも一種）、２〜
28％のＢ、所定％の添加元素Ｍの一種又は二種以
上（ここに所定％の添加元素Ｍは Ti 4.5％以下、Ni 8.0％以下、 Bi 5.0％以下、Ｖ 9.5％以下、 Nb 12.5％以下、Ta 10.5％以下、 Cr 8.5％以下、Mo 9.5％以下、 Ｗ 9.5％以下、Mn 8.0％以下、 Al 9.5％以下、Sb 2.5％以下、 Ge 7.0％以下、Sn 3.5％以下、 Zr 5.5％以下、 及びHf5.5％以下をいい、Ｍが二種以上のとき
Ｍの合量は含有するＭの当該各元素のうち最大値
を有するものの原子百分比以下）、 及び残部Fe及び製造上不可避の不純物からな
る組成を有し0.3〜80μｍの平均粒度を有する合金
粉末を成形し、還元性または非酸化性雰囲気中に
おいて900〜1200℃で焼結することを特徴とする
FeBRM系永久磁石材料の製造方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58090038A JPS59219452A (ja) | 1983-05-24 | 1983-05-24 | 永久磁石材料の製造方法 |
| US06/532,517 US4597938A (en) | 1983-05-21 | 1983-09-15 | Process for producing permanent magnet materials |
| CA000436907A CA1287750C (en) | 1983-05-21 | 1983-09-16 | Process for producing permanent magnet materials |
| EP83109509A EP0126179B2 (en) | 1983-05-21 | 1983-09-23 | Process for producing permanent magnet materials |
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