JPH0446665B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

産業上の利用分野 本発明は、連続鋳造設備における鋳片短辺側支
持方法に関するものである。 従来の技術 従来、連続鋳造機において、第１図に示すよう
に、モールド１の短辺可動壁２の下方には、シリ
ンダ４の往復動機構と支持板５とによつて構成さ
れた鋳片支持装置３が設けられている。そのよう
な連続鋳造機において鋳込み中に鋳片の幅替を行
なう場合、例えば第１図に示すように鋳片の幅を
狭める場合、鋳片支持装置３の支持板５の区間を
鋳片６のテーパー部７が完全に通過した後に、寸
法変更後の鋳片を支持する位置に鋳片支持装置３
の支持板５を移動させるようになつている。 このように、従来の鋳片支持装置３は、鋳片の
幅替時に生じる鋳片６のテーパー部７を全く支持
していないので、鋳片引抜速度を通常の引抜速度
より大幅に遅くして、単位時間当たりの鋳片表面
に散布する冷却水を増加させることによつて、鋳
片表面から内部に向かつて形成していくシエル
（凝固殻）の成長を促進させ、それにより、通常
の鋳込時よりも厚いシエルを形成して、内部の未
凝固状態の溶鋼静圧による変形（バルジング等）
を防ぐという見掛上の対策を講じていた。そのた
め、生産性の低下と、鋳込速度の変動及び低下に
起因する鋳片品質の悪化が避けられなかつた。 更に鋳片短辺側支持装置として第２図に示すよ
うな型式の装置が提案されている。これは第１図
の支持板５に代えてガイドローラ８を使用するも
のであり、このガイドローラ８はシリンダ９によ
つて鋳片６のテーパー部１０へ常時押しつけられ
るように構成されている。 第２図に示すようにシリンダ９等によつて支持
部材を鋳片６の短辺側へ常時押し付ける型式の鋳
片短辺側支持装置では、押付け力の設定が困難で
ある。即ち、支持部材の押付け力が強すぎると、
シエルに許容範囲を越える応力を発生させて、内
部の凝固進行部位に割れ等の欠陥を起こすことに
なつてしまい、逆に弱すぎるとバルジング現象に
よつて張り出した鋳片により鋳片短辺側支持部材
が反対方向へ押し返され、その結果、鋳片の支持
が不可能となり、ブレークアウトを起こしてしま
う欠点があつた。また、テーパ部では、シエル厚
が一定していないので、支持部材の押付力が一定
であつても、シエルに押込作用を加えてしまう場
合がある。 発明が解決しようとする課題 スラブ用連続鋳造機の鋳型下部では、鋳片凝固
殻すなわちシエルが薄く、静鉄圧によるバルジン
グが顕著な長辺側は、鋳片断面形状や品質を維持
する上からも、鋳片支持装置により常時支持する
ことが不可欠である。しかし短辺側に関しては、
長辺側に比べてバルジング量が極めて小さいた
め、鋳片支持装置の重要度は低く、長辺側のよう
に常時鋳片を密着支承することなく、鋳片との間
に微小間隔離隔して鋳片支持装置を設置し、鋳片
が許容バルジング量以上に膨出しようとする場合
にだけ該部を支承すれば十分であることに気付い
た。 そこで、本発明の第１の目的は、鋳片の幅替時
に生じる鋳片のテーパー部を効果的に支持できる
ようにして、鋳片の幅替時に鋳片引抜速度を遅く
することなく鋳片テーパ部のバルジング現象を許
容値以下に抑制しつつ鋳片の幅替を可能とする、
連続鋳造設備における鋳片短辺側支持方法を提供
することである。 本発明の第２の目的は、鋳片の幅替時において
鋳片のシエルに、バルジング現象による張出しを
阻止する以上の押込作用を加えないようにして、
過大な歪みを発生させることもなく且つバルジン
グ現象によつて張り出した鋳片により押し返され
ることもなく、鋳片を効果的に支承できるように
して上記した鋳片短辺側支持方法を実現すること
である。 課題を解決するための手段 そこで、上述した従来の欠点を改善するため
に、本発明によるならば、モールドを構成する短
辺可動壁の後段に、位置制御式の複数の鋳片短辺
側支持装置を鋳片の引抜き方向に沿つて、鋳片の
中心線を通る厚さ方向の面と平行に且つ鋳片の短
辺面に対面するように配置し、鋳片の幅替時に、
前記モールドの短辺可動壁の移動に伴ない鋳片幅
方向に生ずる鋳片短辺面のテーパー部の前記各鋳
片短辺側支持装置に対応する位置での鋳片幅を短
辺可動壁の移動量に基づき算出し、この算出した
鋳片幅に対応する前記テーパー部の傾斜した仮想
鋳片短辺面と前記各鋳片短辺側支持装置との間の
最小間隔が一定となるように、前記各鋳片短辺側
支持装置を鋳片の幅方向へ独立に変位させ、鋳片
短辺側の短辺面がバルジングにより幅方向へ張り
出したときにその張り出した部分のみを前記鋳片
短辺側支持装置によつて支持することを特徴とす
る連続鋳造設備における鋳片短辺側支持方法が提
供される。 作 用 上記したように本発明による連続鋳造設備にお
ける鋳片短辺側支持方法においては、鋳片短辺側
支持装置として、位置制御式の複数の鋳片短辺側
支持装置を鋳片の引抜き方向に沿つて上下に配置
しており、更に、鋳片の幅替時に、鋳片幅替によ
り生じるテーパー部の仮想鋳片短辺面を予測し
て、鋳片短辺面のバルジング量が許容値に達し更
に膨出しようとして鋳片短辺側支持体に当接した
ときに、該膨出部が該鋳片短辺側支持体で支承さ
れるように、各鋳片短辺側支持装置の支持体をモ
ールド短辺可動壁の移動に追従して鋳片の幅方向
へ独立に変位させている。 かかる構成により、鋳片幅替時に、各鋳片短辺
側支持装置が鋳片の幅替により生じる鋳片の幅に
ほぼ追従するので、鋳片の幅替時に生じる鋳片の
テーパー部にバルジングが生じても、バルジング
量が許容値以上になると、鋳片短辺側支持体に当
接したときに鋳片の膨出部が支承され、バルジン
グによる鋳片の張り出しの進行を阻止することが
できる。従つて、バルジングが許容値範囲以上に
進行するのを阻止することができる他、鋳片の幅
替時に鋳片引抜速度を遅くする必要がない。 更に、鋳片短辺側支持装置として、位置制御式
の複数の鋳片短辺側支持装置を使用しているの
で、鋳片短辺側支持装置の鋳片短辺側支持部材の
押付け力が強すぎてシエルに過大な応力を発生さ
せることもなく、また、逆に弱すぎてバルジング
現象によつて張り出した鋳片により鋳片短辺側支
持部材が反対方向へ押し返されることもない。 実施例 以下、添付図面を参照して本発明の好ましい実
施例について説明する。 第３図に本発明の方法を実施するための装置を
示す。図中、参照番号１はモールドを示し、長辺
固定壁（図示せず）および短辺可動壁２によつて
断面方形状に構成され、かつ、短辺可動壁２はモ
ールド幅可変装置１１によつて鋳片６の幅方向へ
移動することができる（矢印Ａ参照）。 モールド１の１辺を構成する短辺可動壁２の鋳
片長さ方向下側すなわち後段には、鋳片６の引抜
き方向Ｆに沿つて、図面からわかるように、鋳片
６の中心線を通る厚さ方向の面と平行に且つ鋳片
の短辺面に対して第１鋳片短辺側支持装置１２の
鋳片支持体１４及び第２鋳片短辺側支持装置１３
の鋳片支持体１７がそれぞれ対面するように配置
されている。 図示の実施例においては、第１の鋳片短辺側支
持装置１２は、その鋳片短辺側支持体を支持板１
４とし、該支持板１４によつて鋳片６を支持する
型式のものであり、支持板１４はスピンドル１５
およびウオームジヤツキスクリユ１６によつて鋳
片６の幅方向へ移動することができる（矢印Ｂ参
照）。 また、第２の鋳片短辺側支持装置１３は、その
鋳片短辺側支持体を支持ローラ１７とし、該ロー
ラ１７によつて鋳片６を支持する型式のものであ
り、ローラ１７は同じくスピンドル１５およびウ
オームジヤツキスクリユ１６によつて鋳片６の幅
方向へ移動することができる（矢印Ｃ参照）。 なお、鋳片短辺側支持装置１２，１３は、短辺
側支持体を上部の支持板１４と下部の支持ローラ
１７との組合せとしたものについて例示している
が、これは上部を支持ローラとし、下部を支持板
とした組合せでもよいし、支持板と支持板或いは
支持ローラと支持ローラの組合せとしてもよい。 第４図は鋳片の幅を狭めるときの鋳片テーパー
部１８と第１および第２鋳片短辺側支持装置１
２，１３との位置関係を示したものである。な
お、鋳片の輪郭を示す実線６Ａは、鋳片が全くバ
ルジングを起こしていない状態を示しおり、点線
６Ｂは、バルジングを起こして、鋳片が鋳片短辺
側支持体１４，１７に支承されている状態を示し
ている。 本発明においては、鋳片が全くバルジングを起
こしていない状態において、第１および第２鋳片
短辺側支持装置１２，１３の鋳片短辺側支持体１
４，１７は、鋳片テーパー部１８の短辺面に近接
しているが当接しない位置に位置制御される。 従つて、第４図から理解できるように、モール
ド１の短辺可動壁２を内側に移動させて鋳片６の
幅を狭めた場合には、鋳片６は、鋳片６の引抜き
方向に向かつて末広がりのテーパーとなるので、
第１および第２鋳片短辺側支持装置１２，１３の
鋳片短辺側支持体１４，１７の下端部と鋳片テー
パー部１８の（鋳片が全くバルジングを起こして
しない状態の）短辺面との間隔が最も狭く、最小
間隔となる。また、これとは逆に、モールド１の
短辺可動壁２を外側に移動させて鋳片６の幅を広
げた場合には、鋳片６は、鋳片６の引抜き方向に
向かつて先細りのテーパーとなるので、鋳片短辺
側支持装置１２，１３の鋳片短辺側支持体１４，
１７の上端部と鋳片テーパー部１８の（鋳片が全
くバルジングを起こしてしない状態の）短辺面と
の間隔が最も狭く、最小間隔となる。第４図にお
いて、最小間隔を参照番号１９で示す。 バルジング量が許容値を越えると、内部割れを
持つ鋳片となる。バルジング量が更に大きくなる
とブレークアウトを起こしてしまう。そこで、上
記した〓最小間隔〓を、欠陥鋳片とならない程度
にバルジング量を止める程度に設定する。 このように〓最小間隔〓を設定するならば、バ
ルジングが生じても、鋳片テーパー部１８の（鋳
片が全くバルジングを起こしていない状態の）仮
想短辺面との最小間隔をその設定した一定値に維
持するように位置制御されている鋳片短辺側支持
体１４，１７は、鋳片に押込みを与えずに、許容
値を越えようとするバルジングを許容値に止める
ように鋳片を支える。 ここで、鋳片のバルジング量は、鋳片幅、鋳込
速度、鋳込温度、冷却速度、凝固厚さ、湯面から
の深さ、ロールピツチ、ロール径等多数の要因に
影響を受け、また、鋳片に欠陥が発生するバルジ
ング限界を理論計算式により特定することは現状
では困難である。しかし、精度の低いことを顧み
ず、敢えて参考値を出すとすれば、一例として次
の如くなる。以下の例は、〓鉄と鋼〓第67巻
（1981）第８号1173頁を参考にしたものであり、
第６図に示すように、水平に配置された入側ロー
ルと出側ロールとの上を、鋳片が移動するモデル
に基づくものである。 δ＝βt_c ⁿ／h³sin（π・ｘ／ａ） ……(1) β＝12（１−ν²）・ｄ・a₀・ｑ・a⁴……(2) 但しδ：バルジング量 β：δを求める上での係数 t_c：クリープ時間 ｈ：シエル厚さ ｘ：入側ロールからの距離 ａ：ロールピツチ ν：ポアソン比 ｄ：形状係数 a₀：クリープ定数 ｑ：溶鋼静圧 ｎ：定数（温度、鋼種に依存） このバルジング量δからバルジング歪ε_bは次式
による。 ε_b＝1600・δ・ｈ／a²（％） ……(3) 但しε_b：バルジング歪 δ：バルジング量 ｈ：シエル厚 ａ：ロールピツチ バルジング歪ε_bの限界は鋼種により異なるが、
ミスアライメント、ロール圧下等による付加的な
歪の増加を無視すれば、ε_b≦0.2〜0.3（％）と考え
るのが一般的であろう。 ε_b＝1600・δ・ｈ／a²≦0.3とすると、 δ≦0.3×a²／1600h モールド直下１〜1.5mの部分におけるシエル
厚ｈは、鋳片引抜速度Ｖ≒2.0m／minの場合、20
〜25mmであり、ロールピツチａ＝200〜250mmであ
る。 δ＝0.3×200²／1600×20＝0.375 δ＝0.3×250²／1600×25＝0.46875 従つて、δ＝0.4〜0.5mmが得られ、これが本発
明において、設定される一定最小間隔に相当す
る。 実操業に於ては、操業条件、鋳片支持機構の
差、鋼の高温物性の不明確さによりδ＝0.3〜５
mmが最小間隔として考慮される処であろう。 次に上述の装置を使用して本発明による鋳片短
辺側支持方法を実施する場合について説明する。 (1) まず、鋳込み中に鋳片の幅寸法を変更すると
き所望の幅寸法位置へモールド１の短辺可動壁
２を移動させる。 (2) 次いで、モールド１の短辺可動壁２の移動に
伴ない鋳片幅方向に生ずる鋳片短辺面のテーパ
ー部１８の各鋳片短辺側支持体に対応する位置
での鋳片幅を、短辺可動壁２の移動量に基づい
て算出する ここで、第５図を参照して、鋳片６の幅を狭
める場合における、鋳片短辺側支持体１４の下
端での鋳片幅W₂を、短辺可動壁の移動量に基
づき算出するための算出式の例を説明する。 第５図において、各記号はそれぞれ以下のも
のを示している。 Ｚ：短辺可動壁の移動速度（mm／min） Ｖ：鋳片引抜速度（mm／min） L₁：モールドの下端から鋳片短辺側支持体
１４の下端までの距離（mm） W₁：幅が狭められた鋳片のモールド出口で
の幅（mm） W₂：モールドよりL₁mm下つたところ（Ａ点）
での鋳片幅（mm） W₀：幅変更前の鋳片幅（mm）すなわち幅変
更前のモールドの短辺可動壁の間隔 ｔ：幅変更後の経過時間（min） まず、ｔ＝０で幅狭開始をした場合、モール
ド出口すなわち下端よりL₁mm下つたところ
（Ａ点）での鋳片幅（W₂）は次のようにして算
出される。 ｔ＝０のときモールドを出た鋳片はL₁／
Ｖ分後にＡ点に達する。 従つて、時間ｔ＝L₁／ＶでのＡ点での鋳
片幅W₂はW₀ 一方、鋳片のモールド出口での幅W₁は、
以下のように表される。 W₁＝W₀−2Z・ｔ ……(4) 上記式(4)において、Ｚすなわちモールドの
短辺可動壁の移動速度は、制御装置で設定入
力されるものである。従つて、鋳片のモール
ド出口での幅W₁は、幅替え時の初期値W₀か
ら上記短辺可動壁の移動速度Ｚと経過時間ｔ
との積の２倍値を減じたものとして時々刻々
の値を知ることができる。 ｔ（但しｔ≧L₁／Ｖ）分後のＡ点におけ鋳
片幅W₂は以下のように表される。 従つて、 W₂＝W₁｛１−（T₀−T₁）×1.2×10^-5｝ ＝｛W₀−２・Ｚ・（ｔ−L₁／Ｖ）｝ ×｛１−（T₀−T₁）×1.2×10^-5｝ ……(5) 但し、T₀は、溶鋼の固相線温度であり、鋼
種によつて異なる。例えば、低炭素鋼では約
1520℃であり、構造用鋼（S50C）では約1440
℃である。T₁は、Ａ点での鋳片表面温度であ
り、例えば放射温度計で測定する。低炭素鋼で
は約1300℃となつている。 幅狭時に、上記した鋳片幅算出式(5)を実際に
適用した例を以下に示す。

【表】

【表】 以上のようにして、鋳片短辺側支持体１４の
下端での鋳片幅W₂を、短辺可動壁の移動量に
基づき算出することができる。鋳片短辺側支持
体１７の下端での鋳片幅W₃も、鋳片短辺側支
持体１４の下端での鋳片幅W₂と同様に求める
ことができることは、説明するまでもなく、理
解できよう。そこで、以下の説明においては、
鋳片短辺側支持体１４について説明し、鋳片短
辺側支持体１７についての説明は省略する。 この鋳片幅W₂から、短辺可動壁２の移動に
よる仮想（理想）の鋳片幅が求められ、その鋳
片幅に対応するテーパー部の傾斜した〓仮想鋳
片短辺面〓の位置が求められる。この〓仮想鋳
片短辺面〓が、上記した式(5)から明らかなよう
に、幅替え前の鋳片幅W₀、短辺可動壁移動速
度Ｚ、鋳片引抜き速度Ｖなどから算出される理
論値である。従つて、上記した式(5)に、W₀，
Ｚ，L₁，Ｖ，T₀，T₁の各値を代入して、ｔ＝
０からΔt＝（＝0.5〜５秒）ごとにＡ点での鋳片
幅W₂を計算してｔ分後の仮想鋳片短辺面の位
置を算出する。 かくして、幅替時の各鋳片短辺側支持体１
４，１７に対応する鋳片テーパー部１８の位置
を、鋳片テーパー部１８が通過する間、数秒
（0.5〜５秒）間隔で求められる。 一方、鋳片短辺側支持装置１２，１３は、制
御装置からの移動指令で回転するモータの回転
角度を検出するシンクロ発信器２１，２２を具
備し、このシンクロ発信器２１，２２からの信
号により、各鋳片短辺側支持装置１２，１３の
位置は、知ることができる。 (3) 従つて、上記により鋳片短辺面の位置が算出
されると、該短辺面に対する各鋳片短辺側支持
体１４，１７との位置が算出できるので、テー
パー部１８の傾斜している仮想鋳片短辺面と各
鋳片短辺側支持装置１２，１３との間の最も狭
い部分の間隔すなわち最小間隔１９が常に一定
の間隔となるように、短辺可動壁の幅替変位動
作に追従して、鋳片短辺側支持体１４，１７の
各々を独立して変位させる。鋳片短辺側支持体
１４，１７の独立変位は、各鋳片短辺側支持体
１４，１７のそれぞれの駆動モータＭを独立し
て動作させることにより実施される。 ここで、最小間隔は、以下のようにして一定
に維持されるように制御される。第５図を参照
して説明するならば、時間０から幅替え（幅
狭）をスタートすると、モールド下端（出口）
での鋳片幅はＺの速度で狭められてゆく。幅狭
め開始点がＡ点（支持体１４の下端の位置）を
通過後、δ／Ｚ時間後に支持装置１２を移動開
始する（支持装置１３も同様に順次移動を開始
する）。 Ｖ（引抜速度）＝1.5m／分、Ｚ（短辺移動速
度）＝25mm／分、δ（許容バルジング量）＝３mm
とすると、δ／Ｚ＝7.2（秒）、つまり幅狭め開
始点がＡ点を通過後7.2秒後（通過距離180mm）
に鋳片短辺側支持装置１２は移動を開始する。
Ａ点（モールド出口からL₁mm下つた位置、す
なわち鋳片短辺側支持装置１２の鋳片短辺側支
持体１４の下端の位置）及びＢ点（モールド出
口からL₂mm下つた位置、すなわち鋳片短辺側
支持装置１３の鋳片短辺側支持体１７の位置）
での鋳片の幅を式(5)で、バルジング量を式(1)及
び(2)で求め、その結果にもとづいた位置へ鋳片
短辺側支持装置１２，１３を位置決めする。 上記した演算処理のために、演算処理装置
（不図示）が設けられる。演算処理装置には、
上記した式(5)、式(1)及び式(2)の変数が入力され
る。これらの変数は、幅替え時に、自動的に設
定入力させることも、手動で設定入力させるこ
ともできる。そして、演算結果に基づいて、鋳
片短辺側支持装置１２，１３を位置決め制御す
る制御装置（不図示）が更に設けられている。 該演算処置装置及び位置制御装置では0.5〜
５秒間隔でトラツキングし、そのデータを演算
処理して、鋳片短辺側支持装置１２，１３に対
し指令する。 指令を受けた鋳片短辺側支持装置１２，１３
は、そのモータＭを動作させて各々のウオーム
ジヤツキスクリユ１６を駆動し、鋳片短辺側支
持体１４，１７は、鋳片の幅方向に移動すなわ
ち変位する。 一方、その短辺側支持体１４，１７の移動す
なわち変位は、シンクロ発信器２１，２２で常
時検知されており、鋳片短辺側支持体１４，１
７は、位置制御装置からの指示移動量と等しい
量変位すると一旦停止され、次の指令で作動開
始するまで停止している。従つて、0.5〜５秒
のトラツキング間隔で、間歇的に移動させられ
る。 即ち、第４図に示す如く、鋳片６が鋳片の引
抜き方向に向かつて末広がりのテーパーとなる
場合は、鋳片６の中心線と平行に配置した各鋳
片短辺側支持装体１４，１７の下端部と前記仮
想の鋳片短辺面との間の最小間隔１９が、バル
ジングが生じない限り、常に一定の間隔となる
ように各鋳片短辺側支持装置は、鋳片短辺側支
持体１４，１７を位置制御する。 Ａ点（Ｂ点）を通過する鋳片幅がW₁になつ
た後は鋳片幅に合わせて支持装置１２，１３を
位置決めする。 (4) テーパー部の鋳片短辺側の短辺面がバルジン
グにより幅方向へ最小間隔１９を越えて張り出
したときに、その張り出した部分のみが最小間
隔１９だけ離れて位置決めされている鋳片短辺
側支持体によつて支承され、その張り出し部分
を必要以上に押圧することもなく支承力不足に
なることもなく適切に支承される。 なお、以上の制御において、鋳片短辺面がバル
ジングにより幅方向に張り出したかどうかは、一
切検出していない。テーパー部の鋳片短辺側の短
辺面がバルジングにより幅方向へ最小間隔１９を
越えて張り出したときに、その張り出した部分の
みが鋳片短辺側支持体によつて支承される。 発明の効果 以上説明したように、本発明の鋳片短辺側支持
方法では、鋳片短辺側支持装置として、位置制御
式の複数の鋳片短辺側支持装置を使用し、鋳片短
辺面を複数の点で支持可能であり、更に、鋳片の
幅替時に、鋳片幅替時により生じるテーパー部の
仮想鋳片短辺面を予測して、鋳片の幅替により生
じる鋳片の幅にほぼ追従するように各鋳片短辺側
支持体を鋳片の幅方向へ独立に変位させている。 かかる構成により、鋳片のテーパー部の鋳片短
辺面がバルジングによつて幅方向に張り出して鋳
片短辺側支持体に当接した場合だけ、この張出し
部分のみが鋳片短辺側支持体によつて支持され
る。 また、鋳片短辺側支持装置が位置制御式である
ため、鋳片短辺面を必要以上に押圧することもな
く、支持力不足になることもなく、短辺面の支持
が適切なものとなり、品質のよい鋳片が生産性よ
く製造できる。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図はそれぞれ、従来技術によ
る鋳片短辺側支持装置を示した図、第３図は、本
発明の方法を実施するための鋳片短辺側支持装置
を示した図、第４図は、鋳片の幅を狭める時の鋳
片テーパー部と第１および第２鋳片短辺側支持装
置との位置関係を示した図、第５図は、鋳片の幅
替えときの鋳片の幅が変化する状態を図解した概
略図、第６図は、バルジングを解析するモデルの
概略図である。 〔主な参照番号〕、１：モールド、２：短辺可
動壁、６：鋳片、１２：第１鋳片短辺側支持装
置、１３：第２鋳片短辺側支持装置、１４：支持
板、１５：スピンドル、１７：支持ローラ。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ モールドを構成する短辺可動壁の後段に、位
   置制御式の複数の鋳片短辺側支持装置を鋳片の引
   抜き方向に沿つて、鋳片の中心線を通る厚さ方向
   の面と平行に且つ鋳片の短辺面に対面するように
   配置し、鋳片の幅替時に、前記モールドの短辺可
   動壁の移動に伴ない鋳片幅方向に生ずる鋳片短辺
   面のテーパー部の前記各鋳片短辺側支持装置に対
   応する位置での鋳片幅を短辺可動壁の移動量に基
   づき算出し、この算出した鋳片幅に対応する前記
   テーパー部の傾斜した仮想鋳片短辺面と前記各鋳
   片短辺側支持装置との間の最小間隔が一定となる
   ように、前記各鋳片短辺側支持装置を鋳片の幅方
   向へ独立に変位させ、鋳片短辺側の短辺面がバル
   ジングにより幅方向へ張り出したときにその張り
   出した部分のみを前記鋳片短辺側支持装置によつ
   て支持することを特徴とする連続鋳造設備におけ
   る鋳片短辺側支持方法。