JPH0447115A - 内燃機関の排気処理装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は主としてディーゼル機関の排気処理装置に間す
る。

（従来の技術） ディーゼル機関の排気中の微粒子（パーティキュレイト
）等が大気中に放出されるのを防ぐため、排気通路に排
気微粒子を捕捉するトラップを設置する場合、トラップ
で捕集したパーティキュレイトの堆積量の増加にしたが
って排圧が上昇し、機関性能に及ぼす影響も大きくなる
ので、定期的にトラップで捕捉したカーボンを主成分と
するバーチニレイトを燃焼除去することによりトラップ
の再生を行っている。

本出願人による実開昭６１−１７３７１２号公報では、
排気通路にトラップの上流に位置してバイパス通路を設
け、このバイパス通路に酸化触媒を設置し、所定の再生
時期に達すると、酸化触媒の上流に燃料を供給し、この
触媒で排気中の未燃成分を酸化燃焼し、この反応熱を利
用して下流側トラップでのパーティキュレイトを燃焼さ
せ、再生を行うようになっている。

パーティキュレイトは排気温度が例えば４００℃以上の
再生温度になると自己着火して燃焼するが、それ以下で
は再生燃焼が難しく、そのため、再生時の排気温度を検
出して、自己着火しない領域では、低温活性度の高い触
媒の上流に燃料を供給して、その酸化反応熱により排気
温度を上昇させているのである。

（発明が解決しようとする課題） ところが、機関の運転条件によっては排気温度が低く、
触媒の上流に燃料を供給しても酸化反応が不十分で、ト
ラップのパーティキュレイトの燃焼が円滑に行えないこ
とがあり、このような場合には、トラップにパーティキ
ュレイトがさらに堆積していき、目詰まりにより排圧が
著しく増大して、運転性能を大きく低下させることがあ
る。

もちろんこのときには、排気中に供給した燃料が完全に
燃焼せず、多くがそのまま白煙となって排出される。

またこの場合、酸化触媒に排気が流れるのは、再生時だ
けで通常運転時にはそのままトラップに流れ込み、した
がって、トラップに流入する排気温度は、酸化触媒を通
過して排気中の未燃成分を酸化反応させた場合に比較し
て相対的に低く、このため、トラップに捕集されたパー
ティキュレイトが自動的に燃焼するのは、排気温度がカ
ーボンの自己着火温度以上に高まるような例えば、継続
的な高負荷運転時などに限られてしまう。

したがって、それだけ捕集パーティキュレイトの自己再
生の機会が少なく、再生時期のインターバルを延ばすこ
とができない。

また、排気中にはカーボンを主成分とするパーティキュ
レイトの他に、運転条件によっては比較的低温で燃焼す
るのだが、未燃成分（ＳＯＦ）が多く含まれることがあ
り、これらをトラップで燃焼除去することは難しい。

そこで本発明は、再生時に白煙を発生したりトラップの
耐久性を損なうことがなく、しかも通常運転時は未燃成
分の確実な浄化と自己再生の機会を高められる内燃機関
の排気処理装置を提供することを目的とする。

（課題を解決するための手段） そこで本発明は、第１図に示すように、機関回転に同期
して燃焼室に燃料を噴射する燃料噴射装置５８を備えた
内燃機関において、排気通路５０に直列的に介装した酸
化触媒５１及びその下流に位置するパーティキュレイト
捕集用の触媒付きトラップ５２と、排気道Ｆｒ４５０の
トラップ５２を迂回して排気を流すバイパス通路５３と
、バイパス通路を開閉するバイパス弁５４と、トラップ
下流の排気温度を検出する手段５５と、トラップ再生時
に検出した排気温度がトラップ再生温度よりも低い所定
の温度範囲にあるとき並びにそれ以上のときはバイパス
弁５４を閉じ、それ以外のときにバイパス弁５４を開く
バイパス制振手段５６と、同じく排気温度が前記所定の
温度範囲にあるときＬこ前ニー燃料唱射奨ｉ１”；ＲＣ
Ｃ上上根闇翻張行稈の終期もしくは排気行程中に燃料を
噴射させると共にその噴射量を排気温度に応じて増減制
御し、所定の温度範囲以外のときは燃料噴射を停止させ
る再生燃料制御手段５７とを備える。

（作用〉 したがって再生時に排気温度が所定の温度（触媒活性温
度）範囲にあるときは、そのときの排気温度に応じて燃
料噴射装置５８により、機関ｍ張行程の終期もしくは排
気行程中に噴射された未燃燃料を多く含む排気が酸化触
媒５１に流入する。

この燃料は高温の機関燃焼室から排気ボート、排気通路
を通過するうちに微粒化、霧化等の活性化が促進され、
非常に酸化しやすい状態となる。

したがってこれらは酸化触媒５１で酸化し、さらに触媒
付きトランプ５２において確実に燃焼し、その反応熱を
利用してトラップ５２でのパーティキュレイトの燃焼が
円滑に行なわれ、かつ白煙の排出もない。このとき、再
生用燃料の供給量は、触媒の活性状態に応じて増減され
るので、燃料の鉦に＃ｆｒ：なぐ　動床Ｊ）目し／ＬＭ
土かぐ千ｊス排気温度が前記温度範囲よりも高いときは
、燃料の供給が無くてもトラップ５２に捕集されたパー
ティキュレイトは自己着火して燃焼するので、大量のパ
ーティキュレイトが一気に燃焼してトラップ５２が異常
高温化するのを回避するため、このような場合は燃料の
供給を停止すると共に排気の全量をトラップ５２に流入
させることにより燃焼熱を運び去り、トラップ５２の焼
損を防止する。

排気温度が前記温度範囲よりも低いときは、燃料を供給
しても完全な酸化反応が得られず、白煙となって排出さ
れるため、燃料供給を停止すると共にバイパス弁５４を
開くことにより、トラップ５２へのそれ以上のパーティ
キュレイトの堆積を防いで排圧上昇による運転性の悪化
を回避する。

一方、通常運転時は排気中の未燃成分＜ＳＯＦ＞は酸化
触媒５１を通過する際に酸化され、また、この反応熱に
より排気温度を相対的に上昇させ、トラップ５２に堆積
しているパーティキュレイトの自己着火による自動再生
の機会を増やし、機関の排圧を下げて燃費や運転性を良
好に維持すると共に、トラップ５２の再生インターバル
を延ばして、再生に伴う燃費の悪化を低減する。

（実施例） 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第２図において、１は機関本体、２は吸気通路、３は排
気通路で、排気通路３には低温活性型のハニカム型酸化
触媒４と、その下流に位置して排気中のパーティキュレ
イトを捕捉する触媒付きのトラップ５が設けられる。

トラップ５を迂回して排気を流すためにバイパス通路７
が設けられ、このバイパス通路７にはバイパス弁８が介
装される。

なお、バイパス弁８は、ダイヤフラム装置８ａに導入す
る圧力を三方電磁弁８ｂを介して切換作動することによ
り開閉される。

機関燃焼室に機関運転状態に応じて機関圧縮行程の終期
に燃料を噴射する燃料噴射ポンプ６が設けられ、この燃
料噴射ポンプ６は後述するように、トラップ５の再生用
に機関膨張行程の終期においても燃料を噴射する。

第３図に示すように燃料噴射ポンプ６は、ハウジング２
１の内部にドライブシャフト２４により駆動される低圧
側フィードポンプ２２と高圧側プランジャポンプ２３が
配設され、図示しない燃料入口からフィードポンプ２２
により吸引された燃料は、ハウジング２１の内部のポン
プ室２５に送出され、このポンプ室２５に開口する吸込
通路２６を経てプランジャポンプ２３に導かれる。

プランジャポンプ２３のプランジャ２７は先端部の周囲
に軸方向に延びる、気筒数と同数の吸込溝２８が形成さ
れると共に、基端側には同じく同数のカム山をもつフェ
イスカム２９が形成され、フェイスカム２つがドライブ
シャフト２４と一体に回転しながらローラリング３０に
配設されたローラ３１を乗り越えつつリフトする。

したがって、プランジャ２７は回転しながら往復運動し
、この退出に伴って、吸込溝２８がらプランジャ室３２
に吸引された燃料が、プランジャ侵入時に、プランジャ
室３２に通しる図示１−ない分配ボートからデリバリバ
ルブを通って各気筒の燃料噴射ノズルへと圧送される。

そして、燃料の噴射時期、噴射量を制御するため、プラ
ンジャ室３２から低圧のポンプ室２５に燃料を戻す燃料
回路３３の途中に高速型の電磁制御弁３４が介装される
。

この電磁制御弁３４の開閉によりプランジャ室３２が選
択的に解放される。

プランジャ２７の圧縮行程で電磁制御弁３４が閉じるこ
とにより、燃料の噴射が開始され、電磁制御弁３４を開
く二とて噴射が終了し５したがって、電磁制御弁３４の
閉弁時期により燃料噴射時期が、また、その閉弁期間に
応して噴射量が制御されるのである。

この燃ｆＡ、噴射ポンプ６を機関の圧縮行程終了付近て
作動させて主噴射を行うと共に、膨張行程の終期もしく
は排気行程中に作動させて再生用燃料の副噴射と行うた
めに、コントロールユニット１０が備えられる。

１ソにロー化−７−、、、ｌ−１（Ｎ＋４　部皆二宙鮮
此小榊料制御と共に、トラップ５に捕集されたパーティ
キュレイトの堆積量が所定値に達すると、そのときの排
気温度に応じて再生用燃料の噴射量とバイパス弁８の作
動を制御しながらトラップ５の再生を行う。

マイクロコンピュータで構成されるコントロールユニッ
ト１０には、運転条件を代表する信号として、機関回転
数センサ１１からの回転数信号Ｎｅ、燃料噴射ポンプ６
のレバー開度センサ１３からの燃料噴射量信号Ｑ、機関
冷却水温センサ１４からの冷却水温信号Ｔ　ｗ　、前記
酸化触媒４とトラップ５との間の排気通路３に設置した
排気温度センサ１５からの排気温度信号Ｔｉｎ、トラッ
プ５の下流に設置した排気温度センサ１２からの排気温
度信号Ｔｏｕｔ、トラップ５の上流と下流の排気圧力差
を検出する差圧センサ１６からの差圧信号ΔＰが入力し
、これらに基づいて第４図のフローチャートに示すとこ
ろにしたかつてトラップ５の再生制御を実行する。

第４図において、Ｓｌで各種検出信号Ｎｅ、Ｑ、Ｔ−、
Ｔｉｎ、Ｔｏｕｔ、ΔＰを読込み、まず再生中かどうか
を判定したのち、Ｓ３で再生時期に達したかどうかを、
パーティキュレイトの堆積量に伴って増加するΔＰの許
容値に対する比較から判断する。

パーティキュレイトが所定量堆積して再生時期にあると
きは、Ｓ４で再生中フラグをオンにして、Ｓ５で冷却水
温Ｔｗが６０℃以上かどうかを判定する。６０℃以上の
ときは機関の暖機が完了したものとして、Ｓ６に進み、
トラップ出口排気温度Ｔｏｕｔが、自己再生温度の下限
値である５００℃に達しているかどうかを判断する。

５００℃以下ならば、今度はトラップ入口−１気温度Ｔ
ｉｎを見て、まずＳ７でこれが３００℃（下限値）以上
かどうか判断し、以上ならばバイパス弁８を閉じると共
に再生時間のカウントを行い、さらにＳっで再生用燃料
供給の上限値に相当する５００℃と比較する。

この上限値以下のとき、つまり第５図（ａ）のように、
トラップ入口排気温度が３００’Ｃ〜５００℃の範囲に
あるときは、ＳＩＯ〜Ｓ１２で、第６図（ａＨｂ）のマ
ツプにしたがって、そのときの回転数に基づいて燃ｆ＋
噴射量Ｑｆの検索を行い、さらにトランプ出口排気温度
に基づいて燃料噴射量の補正係数ＫＱを検索し、燃料噴
射量Ｑ２＝ＫＱＸＱｆとして算出する。

燃料噴射量Ｑｆは一回当たりの噴射量で、回転数にかか
わらず一定で、これに対して補正係数ＫＱは、トラップ
出口排気温度が３００〜４００℃の範囲では、トラップ
５の触媒が十分に活性化しているために、再生用燃料と
して必要十分量を供給するように、ＫＱ＝１とするが、
２００〜３００℃の範囲では、トラップ５の触媒の転換
効率が低く、そのまＪては白煙が発生するので、これを
防止するために、転換効率が高まるのに応じて係数が大
きくなる（１に近付く）ような、ＫＱ＝　１以下の値に
設定され、さらに、４００〜５００℃の範囲では、トラ
ップ５の焼損や触媒の劣化を防ぐように燃料の減量補正
を行うため、温度上昇にしｔ・がって（ふ数カｆ小へ〈
ｆＪ−乙上らか　ＫＯ＝１１７１下の値に設定される。

一方、前記Ｓ５で冷却水温が設定値以下のときは５Ｓ１
４に進み、トラップ入口排気温度を燃料供給上限値（５
００℃）と比較し、これよりも低いときは、トラップ５
での燃焼ができないと判断して、Ｓ２１に進み、バイパ
ス弁８を開く。同じく、冷却水温が設定値以上であって
も、トラップ入口排気温度が３００℃（下限値）よりも
低いときは。

Ｓ７から３２１に移行して、バイパス弁８を開き、パー
ティキュレイトがそれ以上トラ・ノブ５に堆積するのを
防ぐ。

なお、Ｓ１４でトラップ入口排気温度が上限値よりも高
いときは、燃料を供給しなくても再生が可能なため、Ｓ
１５でバイパス弁８を閉しると共に、再生時間をカラン
１へして３１Ｂに進む。

また、Ｓ６てトラップ出口排気温度か５００℃辺上のと
きは、Ｓ２２でバイパス弁８を閉じると共に、再生時間
のカウントと行い、３１３に進み、同様にして、Ｓ９で
トラップ入口排気温度が５０ｎでＬ″１トのときた、　
白−再生が可能なためそのまま燃料を供給することなく
、トラップらに排気の全量を流しつつ、Ｓ１３へ進む。

そして、３１３では再生時間のカウント値が所定時間に
達したかどうかをみて、所定時間に達するまでの間、Ｓ
ｌに戻って上記した動作を繰り返す。

所定の再生時間が経過したときは、Ｓ１６に進み、再生
時間のカウントを行うタイマをリセットすると共に、再
生中フラグをオフにして、Ｓ１７以降の通常運転時の制
御に移行する。

これは前記Ｓ３で再生時期に達していないと判断された
ときと同じで、第５図（ｂ）で示すマツプにしたがって
回転数Ｎｅと負荷（燃料噴射量Ｑ）からどの運転領域に
あるか検索を行う。

Ｓ１８で領域Ａかどうかを判定して、回転数、負荷が共
に高い領域Ａのときは、Ｓ２０に進み、バイパス弁８を
閉じ、これに対して回転数、負荷が小さい領域Ｂのとき
は、Ｓ１９でトラップ出口排気温度を判断し、５００℃
よりも高いとき−は、Ｓ２０に移行してバイパス弁８を
閉じるが、低いときはＳ２１に進み、バイパス弁８を開
く。

高負荷時などバイパス弁８を閉じると排気は総てトラッ
プ５に流れ、パーティキュレイトの捕集が行なわれ、こ
れに対して未燃成分（ＳＯＦ）は多いがカーボンの発生
がほとんどない低負荷時などバイパス弁８を開いて酸化
触媒４でＳＯＦの酸化を行う、ただし、トラップ出口排
気温度の高いときは、トラップ５の焼損の恐れがあるの
で、バイパス弁８を閉じて、排気の全量をトラップ５に
流してトラップ５の熱を運び去る。

次に全体的な作用について説明する。

まず、第７図に燃料噴射ポンプ６の噴射特性を示すが、
再生時には、圧縮上死点付近で行なわれる主噴射Ｑ１と
は別に、膨張行程の終期（または排気行程中）に再生用
燃料としての副噴射Ｑ２を行う。

これは前述したように、膨張行程の終期において電磁制
御弁１４を閉じることにより行なわれ、この場合、副噴
射Ｑ２による燃料は、燃焼室での燃焼がほぼ終了してい
るため、完全に燃焼することはなく、次の排気行程にお
いて排気弁が開くと、多くの未燃成分を含んだまま排気
通路３に排出されていく。

したがって、この未燃燃料が酸化触媒４に到達すると、
前記と同様に酸化反応が行なわれるが、この場合、高温
の燃焼室から排気ボートを通過するうちに燃料の微粒化
、霧化等の活性化が大幅に促進されるため、酸化触媒４
における反応はきわめて良好になり、排気温度の条件が
悪いときでも、白煙の発生が確実に回避できるのである
。

この副噴射の制御は、前述の第４図のフローチャートに
おいて、８１０〜Ｓ１２で、排気温度に応じた燃料噴射
量Ｑ２を演算し、このＱ２をｆｉ間膨張行程の終期に噴
射させるようにすればよい。

次に、トラップ５に捕集されたパーティキュレイトの堆
積量が所定値に達したら、再生動作が行なわれるが、こ
の場合、機関の暖機後で、第５図（ａ）に示す斜線領域
、つまり、トラップ入口排気温度が３００℃〜５００℃
の範囲では、再生燃料を供給しながら再生を行う。

この場合、燃料の供給量は、第６図＜ｂ＞に示すように
、トラップ出口排気温度に応じて１曽減制御され、トラ
ップ５の触媒において最も安定して酸化燃焼する温度範
囲である３００〜４００℃の範囲では、パーティキュレ
イトを燃焼させるのに必要十分な燃料量となるが、それ
よりも低いにきは、燃料の酸化が不十分となるため、触
媒転換効率に応じて減量補正し、２００℃以下では供給
を停止することにより、白煙の発生を防止する。

また、４００℃を越えるときは、トラップ５の温度が上
昇しすぎる危険があるため、焼損防止のために、燃料を
減量補正し、５００°Ｃ以上ては燃料供給分停止する。

第５図（ｃ）に再生用燃料を供給したときの排気温度（
トラップ出口温度）の上昇特性を示すが、定量の燃料を
供給した場合は、点線で示すように非供給時に比較して
相対的に温度が上昇するのに対し、本発明のように、ト
ラップ出口排気温度に応じて燃料供給量を制御したとき
は、トラップ５での再生を行うのに必要最小限の温度上
昇にとどまり、不必要に温度が高くなったり、あるいは
燃料が無駄になったりすることがない。

このよう呻して排気中に導入された燃料は、低温活性型
の酸化触媒４で酸化された後、トラップ５に流入し、こ
こでさらに酸化反応し、その反応熱により捕集されたパ
ーティキュレイトを確実に燃焼除去するのであり、しか
も、再生用燃料の供給量はトラップ５の触媒の転換効率
を考慮してトラップ出口排気温度に応じて適正に制御さ
れるので、燃料消費効率の良好な再生が行える。

また、トラップ入口排気温度や出口排気温度が５００℃
を越えるときは、燃料を供給しなくても円滑に再生が行
なわれるが、この場合、バイパス弁８を閉じて排気の全
量をトラップ５に流すことにより、むしろ大量のパーテ
ィキュレイトが一気に燃焼するときに発生する高熱を、
排気によって運び去り、トラップ５の異常高温化による
焼損等を回避する。

他方、暖機が終了しなかったり、終了後でもトラップ入
口排気温度が３００℃以下のとき等は、酸化触媒４の上
流に燃料を供給しても完全に酸化できず、白煙として排
出されるので、このような場合は、再生時期に達してい
ても、再生動作は行わない。

ただし、そのままでは既に大量のパーティキュレイトが
堆積しているトラップ５がさらに目詰まりして、排圧の
過度の上昇により機関運転性を著しく阻害する恐れがあ
るため、バイパス弁８を開いて、とりあえず機関性能の
悪化を回避しつつ、酸化触媒４で未燃成分であるＳＯＦ
中心の低減を行いながら、排気温度が再生に適した温度
まで上昇するのを待つ。

一方、機関の通常運転時、つまりトラップ５の非再生時
は、第５図（ｂ）のように、高負荷域ではバイパス弁８
を閉じて、排気中のパーティキュレイトをトラップ５で
捕捉するが、排気中のパーティキュレイトが少なく、も
っばら未燃成分であるＳＯＦが主成分となる低負荷域等
では、酸化触媒４を通過させることにより、これらの酸
化を確実に行い、バイパス弁８を開くことて、運転中の
排圧を下げ、燃費や運転性を良好に維持することができ
る。

また、酸化触媒４はトラップ５の上流の排気温度の高温
部にあるので、良好な反応が維持でき、バイパス弁８が
閉じている運転時には、未燃成分の酸化反応熱によりト
ラップ５に流入する排気温度を相対的に高めて、堆積し
ているパーティキュレイトの自己着火を促すことができ
、したがって、再生時期に達しなくても、条件が良けれ
ば捕集されたパーティキュレイトは自動的に燃焼し、こ
のため、トラップ５の必要な再生インターバルが延び、
また排圧の低下により燃費や運転性の悪化も最小限にと
どめられる。

（発明の効果） 以上のように本発明によれば、トラップの再生時には排
気温度に応じて機関膨張行程の終期もしくは排気行程中
に燃料が機関燃焼室に噴射され、非常に燃焼しやすい活
性化した燃料を酸化触媒を経由して触媒付きトラップに
供給するので、供給燃料を確実に触媒で酸化反応させら
れ、この酸化反応熱を利用して円滑に捕集パーティキュ
レイトを燃焼させることができ、しかも、この再生燃料
の供給量は排気温度に応じて、換言すると触媒活性状態
に応じて増減制御されるので、白煙等を発生させること
なく、最も燃料消費効率のよい再生が行なわれるのであ
る。

他方、自己着火するほど排気温度の高いときは燃料の供
給を停止して過剰燃焼によるトラップの焼損を回避し、
また、排気温度が低く燃料を供給しても再生温度が確保
できないときは、燃料の供給を停止して白煙の発生を防
ぐと共に、トラップをバイパスして排気を流すことによ
り、トラップの目詰まりに起因しての機関運転性の悪化
を回避できる。

また、通常の運転時には排気中に含まれる未燃成分を酸
化触媒で浄化すると共に、その反応熱を利用してトラッ
プに捕捉されたパーティキュレイトの自己着火を促すこ
とができ、これにより再生時期でなくてもトラップの自
己再生を図り、必要となる再生インターバルを延ばしつ
つ、燃費や運転性の悪化を防止できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の構成図、第２図は同じくその実施例を
示す概略構成図、第３図は燃料噴射ポンプの断面図、第
４図はコントロールユニットで実行される制御動作のフ
ローチャート、第５図（ａ）は再生時に再生燃料を供給
する領域を示す特性図５第５図（ｂ）はバイパス弁を作
動させる領域を示す特性図、第５図（ｅ）は再生時に再
生燃料を供給したときの温度上昇を示す特性図、第６図
（ａ）は再生用燃料量の特性図、第６図（ｂ）は温度に
よる補正係数を示す特性図、第７図は燃料噴射ポンプの
燃料噴射を示す作動特性図である。 １・・・機関本体、２・・・吸気通路、３・・・排気通
路、４・・・酸化触媒、５・・・トラップ、６・・・燃
料噴射ポンプ、７・・・バイパス通路、８・・・バイパ
ス弁、１０・・・コントロールユニット、１２．１５・
・・排気温度センサ、１６・・・差圧センサ、３４・・
・電磁制御弁。 第 ■ 図 ３８２図 ｅ Ｍｓ６図 （ａ） 回乾畝 ａ （ｂ） トラ・ノア出口梼気１Ｊ１

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １．機関回転に同期して燃焼室に燃料を噴射する燃料噴
   射装置を備えた内燃機関において、排気通路に直列的に
   介装した酸化触媒及びその下流に位置するパーティキュ
   レイト捕集用の触媒付きトラップと、排気通路のトラッ
   プを迂回して排気を流すバイパス通路と、バイパス通路
   を開閉するバイパス弁と、トラップ下流の排気温度を検
   出する手段と、トラップ再生時に検出した排気温度がト
   ラップ再生温度よりも低い所定の温度範囲にあるとき並
   びにそれ以上のときはバイパス弁を閉じ、それ以外のと
   きにバイパス弁を開くバイパス制御手段と、同じく排気
   温度が前記所定の温度範囲にあるときに前記燃料噴射装
   置により機関膨張行程の終期もしくは排気行程中に燃料
   を噴射させると共にその噴射量を排気温度に応じて増減
   制御し、所定の温度範囲以外のときは燃料噴射を停止さ
   せる再生燃料制御手段とを備えたことを特徴とする内燃
   機関の排気処理装置。