JPH04500551A - 圧力制御弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

圧力媒体弁 〔発明の詳細な説明〕 〔産業上の利用分野〕 本発明は、圧力媒体弁とくには、サーボ（前設定）圧力制限弁およびサーボ圧力 調節弁に関するものである。 〔従来の技術〕 本発明は、とくに請求項１の上位概念に記載の圧力制限弁に関するものである。 この形式の弁は周知であり、それを図１ないし図４を用いて説明しよう。 既知の通常の環状通路を有する主段弁においては、きわめて大きい制御偏差が発 生する．既知の凹形ピストンスカート面を有する主段弁においては流体力補償が 得られ、しかも流体力補償はスリーブとピストン（図３および図４も参照）との 間の内部流出環状通路の範囲内の主ピストンのスカート面内の巻き込みによって 得られる．横からの巻き込みにより、制御断面の後側で向きを換えられる流出圧 力媒体噴流に対する作用面がピストンにおいて形成される．流動する圧力媒体（ 液体）の噴流衝撃作用と、および内部流出通路内に発生する動圧であってリフト と共に変化するピストンへの作用面に作用するところの該動圧と、は特定の範囲 内で流体力の過補償を招くことになり、この結果特定の容積流量範囲において特 性曲線の低下過程が発生する．開口方向の追加の力が追加リフトを発生させるが 、同じ条件でももしピストンが円筒面であって横からの巻き込みがなければ、ピ ストンはこの追加リフトを示さないであろう。この追加リフトによって、この既 知の弁のＩＪａｌｌ偏差は低減される．しかしながら、ピストンにおけるこの横 からの巻き込みの大きな欠点は、流出領域内の動圧によって得られる開口方向内 の追加の力はリフトないしは容積流量に依存して変化しこの結果特性曲線がＳ字 状になることである。他の欠点は、スカート面の凹形プロフィルを製作するとき の再現精度が悪いことであり、したがって種々の製造口７トごとに弁の特性曲線 に差異が現れてくることになる。 〔発明が解決しようとする！ｌｌｆｆ）本発明は、従来技術の欠点を排除するた めに、請求項１の上位概念および他の請求項に記載の圧力媒体弁をＢ欅化するこ とを課題の基礎としている．本発明はとくに、弁の制御偏差がそれぞれの呼称寸 法の全流量範囲にわたって小さくしかも同時に良好な安定性が得られるような圧 力媒体弁を態様化することを目的としている。 〔課題を解決するための手段〕 本発明により、この課題は、弁スリーブの流出領域における流体力の軸方向成分 のきわめて有効な補償によって達成される．さらに、本発明による圧力媒体弁は 、良好な再現精度で製作可能である．さらに、運転時の騒音も小さい．課題の解 決のために、本発明は、請求項１の圧力媒体弁を備えている。 本発明の好ましい実施態様がその他の請求項から明らかになろう。 本発明のその他の利点、目的および詳細が図を用いた実施例の説明から明らかに なろう。 〔図面の簡単な説明〕 図４は従来の環状通路を有するサーボ圧力制限弁の既知の主弁；図２は図１の弁 の制御特性曲線； 図３はサーボ圧力制限弁用の凹形ピストンスカート面を有する他の既知の主弁（ たとえばＤＢ２０にシリーズ４ｘ）；図４は図３の弁の制御特性曲線； 図５は本発明によるサーボ圧力制限弁用の主弁の第１の略実施Ｂ様図；図６は図 ５の弁の制８Ｉ特性曲線； 図７は図５の弁の略部分断面詳細図； 図８は図７の線８−８による断面図： 図９は多数の参照記号を記入するために図７からとった断面図；図１０はここで は図５に示すようなシート弁ではなくすべり弁である主弁の第２の実施ｎ様図； 図１１は図１０の線１　１−１　１による断面図；図１２はここでは圧力媒体流 れを矢線で示した図７と同一の説明図；図１３はここでは圧力媒体流れを矢線で 示した図１０と同一の説明図；図１４はとくに本発明が態様化可能な既知のサー ボ圧力制限弁；図１５は図１の既知の弁の断面図； 図１６は図５の本発明による弁の断面図；図１７は図１５および図１６（図２お よび図６に類偵）の弁の制御特性曲線経過の比較図； 図１８は図１５および図１６の弁の制御特性曲線の比較図；図１９はこの図の中 に略図で示されている弁構造の特性曲線の比較図；図２０は本発明による弁（ピ ストンは省略）の第３の実施１！樺断面図；図２１は本発明の第４の実施ｕｐｐ 図；図２２は本発明の第５の実施Ｊ！！樟図：図２３は本発明の１つの実質的な 特徴を明示するための図７に類｛以の説明図；図２４は本発明の第６の実施態様 図である。 〔実施例］ 以下に、図１ないし図４により、図１４のサーボ圧力制限弁として使用可能なよ うな２つの既知の圧力制限弁（主段弁）を説明する．そして次に、図５と図７な いし図９とにより、図１４のサーボ圧力制限弁として使用するのに好ましいよう な圧力制限弁と組合せて本発明による圧力媒体弁の第１実施態様を説明する。 さらに続いて、図ｌＯおよび図１１により、ここでは図５ないし図９に示すよう なシート弁ではなくてすべり弁である本発明の第２の実施態様を説明する。 次に図１２ないし図１９により、本発明による圧力制限弁の機能を説明する。 図２０ないし２２は、本発明の他の原理を説明している本発明のその他の３つの 実施ａ様を示す。 図１ないし図４を説明する。 図１は既知の圧力制限弁１０の断面を示し、咳圧力制限弁１０は長手軸線すなわ ち弁軸線１３に対して対称に伸長する流入開口１２と弁軸線１３を横切って伸長 する流出開口１４とを設けたスリーブ１１を有する．スリーブ１】内に弁ピスト ン１６が上下方向に移動可能に配置され、咳弁ピストンＩ６ばばね１７により弁 座に圧着されている．図２は、このような弁によって得られる制御特性曲線を示 す。 図３は他の既知の圧力制限弁２０を示し、圧力制限弁２０においてはスリーブ１ １内に上下方向に移動可能に配置されているピストン２２が凹形ピストンスカー ト面２１を存している０図４は、多少誇張されてはいるが、図３の弁の制御特性 曲線を示す、はじめの説明でもすでに述べたように、ピストンにおける横からの 巻き込みは、動圧により流出領域内で得られる開口方向に作用する追加の力がリ フトないし容積流量に依存して変化するように働き、この結果時性曲線は図示の ようにＳ字状になる。 図５−図９および図１２により第１の実施！！様を説明する。 図５−図９は、スリーブ２５を存する本発明による圧力制限弁２４の第１の実施 態様を示し、該スリーブ２５内には弁２４の長手軸線に直角な多数の流出間口２ ６ならびに弁軸線１３に平行な流入開口１２が形成されている０本発明において は、図１の弁においてもすでに存在していた環状通路１９が改良されている。 図５、図７および図９において環状通路は２７で示され、この環状通路を使用す ることにより図６に示すような好ましい制限特性曲線が得られる０図７ないし図 ９に本発明の第１の実施Ｌ！様が拡大して示されており、この図から環状通路２ ７は巾ｂ２を有することがわかるい環状ｉ！１路２７は、巾ｂ１ならびにいわゆ る環状通路部分３７を備えた本来的環状通路３０からなる。環状通路部分３７は 円錐形状弁座面３５の一部であり、該弁座面３５は弁座３６によって既述の環状 通路部分３７と継手部分３８とに分割されるや円錐形状弁座面３５は上流に進む と流入量

【コ１２へと移行する。弁ピストン１６の断面は円筒形であることが好 まし２い。 本来的環状通路は幅りの環状通路始端ベベル３１を有し、その先に幅りの環状通 路底面３２が続き、さらζその先に幅ｅの環状通路終端ベベル３３が続く、全流 入ベベルは３９で示さ娠該ベベル３９は弁座３６と環状通路底面３２の始点との 間で伸長する。弁が閉じられた状態では、ピストン１６によって形成されるピス トン端縁４０は弁座３６に着座している。全流入ベベル３９の幅はＣで示されで いる。 複数のすなわち６個または７個の好ましくは８個の流出開口２６が設けられてい て、該流出開口２６は中心軸４１ならびにｄ３で示す直径を有する。 本発明により、環状通路２７の流れ方向終端と流れ中心線方向で最も遠い流出間 口２６の頂上線との間にＩ！ｆの環状通路なし領域４３（たとえば図７参照）が 特表千４−５００５５１　（３） 形成される。弁座３６と中心軸４１との間の距離すなわち幅はａで示されている 。 さらに、ピストン端縁４０と全流入ベベル３９との間に（環状の）ｔｌｉＩ節可 能な制御断面４５が形成される。とくに図８かられかるように、環状通路２７は 大部分、流出開口２６の間に形成されているブリッジ部４７内を伸長する。 環状通路始端ベベル３９は弁軸１！１３に対し角βを形成し、一方円錐形状弁座 面３５は角αを形成する。 本発明により、次の関係値が与えられている：ａ／ｄｌ＝０．１８ないし０．３ ５； ｂ／ｄ　１韓０．１６ないし０．２５；ｃ／ｄ　１　＝０．０５ないし０．１５ ；ｄ２　／ｄＩ　−１，０５ないし１．１０；α＝１０ないし２５”　； β＃αまたはβ−α＋（７，５ないし１５”）；γ＝１５ないし６０１゜ 図１４は、本発明が使用可能なサーボ圧力制限弁の構成を示す０次の符号が使用 されている。 Ｑ、・−ポンプ供給流量；　Ｏ８・−主段の容積流量；Ｑ、・−サーボ段の容積 流量； Ｐ、・−・人口圧力；　Ｐ８−サーボ段圧力；１−設定容積流量用オリフイス（ 通常多数の抵抗体が直列に接続されている；２−・−生ピストンの運動の減衰用 オリフィス；３．４・−負荷逃がしオリフィス（ＤＢＷ）図１０、図１１および 図１３の第２の実施Ｂ欅を説明する。 図７ないし図９はいわゆるシート弁を示しているが、ここで本発明の第２の実施 態様として、図１Ｏ２図１１および図１３によりすべり弁５０を説明しよう。 第２の実施態様が第１の実施態様と異なる点は、この場合には円錐形状の弁座面 ３５が設けられていないことと、および弁座３６が環状通路始端ベベル３１と流 入開口１２との交点に形成されることとにある。したがうてここでは前出実施態 様におけると同様な参照符号が使用されている。 本発明により、次の関係値が与えられている。 ａ／ｄｌ−０，１８ないし０．３５ ｂ／ｄ　１−０．１６ないし０．２５ ｃ　／　ｄ　１　＝０．０５ないし１．１５ｄ　２／ｄ　１−１．０５ないし１ ．ｌＯ少なくとも８個の開口が好ましく、 β−１０ないし、４０９ γ−１５ないし６０１ とくに１１２ないし図１９により、本発明による弁の作動方法を説明しよう。 本発明による弁２４．５０は、安定領域におけるきわめて小さい制御偏差と良好 な安定性とを備え、またはこの弁２４．５０はとくに主段弁として圧力制限弁の 場合だけでな（圧力調節弁の場合でも使用される。 既知の弁と比較して明らかに改良された特性は、主ピストン１６の基円スリーブ ２５内で可変制御断面４５の下流側に配置されかつ台形形状に形成された環状通 路２７，３００）特殊形状に帰せられる。８個の流出間口２６によ−、て断続さ せられるこの環状通路３０ば、下流側は外方へ円錐形状弁座の延長上に存在する 流出開口２６間のブリッジ部によって、また上流側は内方へ主ピストンの円筒状 スカート面によって境界が形成されている。 幾何形状寸法は上記の関係値を特徴としている。この関係値を考慮することによ っで、種々のピストン直径を存する弁において比較的良好な結果を得ることがで きる。 環状通路が弁２４．５０の制御特性に与える影響を説明可能なように、まず制御 偏差を発生させる原因を調べてみよう。 サーボ圧力制限弁の場合一般ｒこ、容Ｎ沫量の増大と共に設定圧力の上昇が発生 する。容積流量の変化範囲におけるこの圧力上昇が安定作動状態における弁の制 御偏差を示す、この制ｒＢ偏差の原因は、容積流量の上昇と共に増大する主ピス トンのリフトと、および流体力とである。 リフトが増大すると主ピストンばね１７の力も上昇する。主ピストン１６は加圧 下のオイル容量によってサーボ制御されすなわち「予荷重」が与えられるので、 ばねの予荷重および剛性は小さい値に設計されている。可変の制御断面４５にお ける流動速度が大きい場合は、設定圧力が大きかったりまた容積流量が大きく変 化してもリフトの変化はきわめてわずかにすぎない、したがって、ピストンリフ トによるばね力の増加はきわめて小さいやそれにもがかわらず、ばね力を強くす るように増加したとしても、サーボ圧力制限弁の設定−容１ｊｌ流量−制御偏差 とい・う連鎖作用によって弁全体の制御偏差は全く無視することができない大き さになることがありうる。ばね力の変化は直接および間接に制御偏差に影響を与 え、直接的にはばね力の変化だけにより、間接的には設定−容Ｍ流量の増加によ って影響を与える。 圧力がかけられるピストン面に付加される主ピストンばね１７の力は、固定オリ フィス１　（減衰網）における圧力降下したがって設定−容積流量を決定する（ 図１４参照）、設定−容積流量が増加すると設定圧力が上昇しくサーボ圧力制限 弁５の制御偏差を発生）、これが再び弁２４の主継手における入口圧力を上昇さ せる。 生ピストンばね１７のばね定数が小さくしかも主ピストン１６の制御リフトが小 さいので、ピストンリフトが増加した場合の圧力上昇に対する主ピストンばね１ ７の影響は流量の影響に比較して小さい。 容積流量による圧力上昇を有効に押さえることは、流体力の制御によってのみ達 成することができる。 せまい絞り断面を通過できるようにするためには、液体噴流がかなり加速されな ければならない、さらに、外圧の位置エネルギーは動的な運動エネルギーに変換 される。このとき発生する圧力損失が流体力に相当する。 サーボ制御される圧力制限弁の主段には一定の設定圧力カ９寸加されている（た とえばサーボ圧力開弁への容量調節計を介した設定−容積流量の供給によって付 加される）ので、主段を通過する容積流量が増大すると、設定圧力Ｐｓｏ１１の 上界が計測される。 流体力はこのときピストン１６に対しそれを閉じる方向に作用するが、この流体 力は容積流量の増加と共に圧力が上昇する主な原因である。 流出口の幾何形状が図７のような場合、高い加速度で可変制御断面４５から流出 しようとする噴流は、スリーブ２５の流出開口２６の間のプリフジ部とピストン １６のスカート面とによって形成される隙間（＝内部の流出環状通路）に入り込 もうとするときにかなり遅延されて、その動的な運動エネルギーの一部は位置エ ネルギーである圧力に再び変換して戻される。このようにして可変制御断面の下 流側に発生する容積流量に比例した圧力上昇は、流体力の原因となる上流側の可 変制御断面４５の付近の流入領域における圧力損失を大部分補償する。言いかえ ると：ピストン１６と開口ブリフジ部４７との間の隙間（たとえば図１１参照） 内の圧力上昇により、制御断面における総体的差圧がより小さくなる。ピストン １６はまた開口リフトを増大させることになり、すなわち容積流量の増加量が同 じでも、この流出環状隙間における動圧がより低くなっている従来構造の環状通 路の場合よりも制御断面面積がより大きくなる。これにより、容積流量の増加と 共に上昇する入口圧力はかなり低減される。 図１５−図１８には、以前の従来構造（図１５）の主段と新しい弁座幾何形状（ 図１６）を有する主段とに対する、圧力と容積流量との間の特性曲線ならびに圧 力をパラメータとした設定−容積流量と通過量との間の特性曲線の比較が示され ている。 本発明による主段弁２４においては、流体力の軸方向成分の減少は明らかである 。圧力レベルと共に上昇する制御偏差の上昇の少ないこともまた顕著であり、し たがって容積流量および設定圧力の変化に対する設定オイル量の変化範囲もそれ に応じて小さい、前記のように、弁軸線１３に直角な平面内に８個の流出開口２ ６を配置しかつ環状通路の寸法を上記の制限値内に入るようにしたスリーブ部を 用いると、最良の結果が得られる。 図１９は、Ａ、ＢおよびＣの３ケースに対する流体力の経過を示す、ＡＪよびＢ の場合は、内部環状通路の抵抗は無視できるほど小さい１図１９ｃにおいて、９ ９は内部流出通路を示す、ピストンリフトの変化に対する流体力の変化に関する 測定値は、本質的には同じ経過を示しているＣ図１９）、流体力ははしめのうち はピストンリフトおよび容積流量と共に急上昇するが、流体力が最大値に達する とそれ以後は広い範囲にわたって容積流量は一定であり、そこからは流体力はピ ストンリフトと共に双曲線状に低下して行く０本発明による弁座幾何形状を用い れば最大値はかなり低下させることができ（図１９の破線）、シたがって安定性 もよくなりまたフラッフ傾向も少なくなった。弁の制御偏差に対する流体力の影 響は、主ピストンばねのカの影響と類似して、前設定の制御偏差によって増幅さ れ、すなわち流体力の増加は増大する設定−容積流量に対してオリフィスにおけ る圧力降下を増大するように作用し、また制御圧力すなわち入口圧力を上昇する ように作用する。 弁スリーブの流出領域において本発明による幾何形状を用いることにより、流体 力の軸方向成分は有効に補償される。したがって、それぞれの呼称サイズの総体 流量範囲における制御偏差はきわめて低く維持さ瓢同時に安定性がよくなる。 図２０は本発明の第３の実施態様を示し、ここではピストンは省略されて弁スリ ーブ６０のみが断面で示されている。この場合も同様に、流入開口１２とならび に弁長手軸線１３に直角な平面内に存在しかつ半径方向に間隔を設けて配置され た直径ｄ３を有する複数の流出開口２６とが設けられている。この場合問題なの は弁座であるが、図１０の実施態様に１！領して環状通路始点ベベル６１のみが 設けられ、該ベベル６１は円錐形状弁座面を兼ねて弁座６３を形成している。環 状通路はここでは６４で示されかつ輻ｂ２を有する。輻ｆを有する環状通路なし 領域４３が残されていて、したがってここでｂ２はｄ３にほぼ等しいという事実 にもかかわらず弁に対して有利な作動方式が得られることがわかる。角βはここ ではとくに３０°である。 図２１は本発明の第４の実施Ｂ樺を示すが、この場合も同様に別個ではあるが弁 座６６を有する円錐形状弁座面６５が設けられている限りにおいて図２０の変更 Ｂ欅である。弁座面６５に続いて環状通路始端ベベル６７が設けられている。 環状通路６９の幡ｂ２ここでは流出開口２６の直径ｄ３より大きい、それにもか かわらず、弁の有利な作動が得られる。環状通路なし領域は同様に４３で示され かつ幅ｆを有する。 さらに図２２は本発明の第５の実施態様を示すが、この場合も環状通Ｈ１１は同 様に流出量ロア３の直径ｄ３より実質的に大きい幅ｂ２を存ししかもほぼ５０％ 以上大きい幅ｂ２を有する。この場合も図２１の実施１！様の場合と同様に幅ｆ を有する環状通路なし領域４３が存在する。さらに、異る大きさの直径を有する 流出量ロア３および７４が交互に設けられている。 本発明の一特徴は、流入開口から環状通路までの制御ピストンの制御範囲内の段 付なし遷移である。この方式により、圧力弁の制御関係の実質的な改良がすでに 達成されている。この方式を説明するために図７から導出された図２３を参照さ れたい０図７に示した段は、実際には研削によって得られる。しかしながら、直 径ｄ３は流入開口１２より大きいことに注目すべきである。流入開口１２と環状 通路２７との間の制御端＆１４００制御領域内に段付なし遷移領域３１．３５が 設けられている。　さらに、遷移領域３１．３５は２つの円錐形状部分領域から なり、これらの部分領域は環状通路２７の境界壁を形成し、ここで流入開口１２ に続いている一方の部分領域３５は１０°ないし２５°の角αをなして伸長しま た第２の部分領域３１は角αまたは角ｚ＋（７，５°ないし１５°）に対応する 角βをなして伸長していることがわかる。　さらに、流入開口１２に続いている 遷移領域３５は制御端縁４０に対する弁座３６を形成しかつ研削仕上げされてい ることがわかる。２つの部分領域３１．３７の伸長距離はほぼ等しいことが好ま しい。 流出開口２６の環状通路なし領域（幅ｆ）は流出領域２６の直径ｄ３の少なくと も３０％が好ましいことに注目されたい。 さらに、環状通路２７の幅ｂ２が流出開口２６の直径ｄ３より小さいことが有利 である。少なくとも６個の好ましくは８個の流出開口が設けられていることが好 ましい、流入開口１２から離れたほうの環状通路２７の境界壁３３は流出開口２ ６の範囲内で伸長することが好ましい、これに関してはさらに図２２も参照され たい。 図２１および図２２の実施態様でも触れたように、ここでは環状通路ｂ２は流出 量ロア３の直径ｄ３より大きい、この寸法は好ましい。 とくに次の条件力懺持されるときに、良好な圧力流量関係と同時に安定した制御 関係が達成される。 環状通路２７の幅の流入開口またはピストン開口１２の直径ｄ１に対する比が１ ：４より小さい、少なくとも６個の流出開口２６が設けられている。直径比ｄ２ ／ｄｉは１．０５ないし１．１５である。さらに、角α−１０°ないし２５＠、 β〜αまたはβ轄α＋（７，５＠ないし１５°）ならびにＴ−１５°ないし６０ ′″でなければならない。 図２４は本発明の第６の実施態様を示すが、この場合はこれまでの実施態様とは 興って流出関口は二列に配置されており、ここでは騒音関係に対し好ましい影響 が得られる。 詳細には、スリーブ１１６内に、直径ｄ２を有する流入開口１】７と流出間口１ ２０ないし］２１の二列１１８，１１９とが設けられている。二列１１８および １１．９内の開口は（図示のように）相互にすらＬ７て配置されていることが好 ましい、さらに、開口１２０ないし１２１は異る直径を有する。環状通路１２７ は、輻ｆを有する環状なし通路４３が残るような輻ｂ２を存する。上記の一般条 件はこの実施Ｊ１１様にも同様に適用される。流出開口１２０．１２１は、複数 の平面上の周囲に配置することができる。各平面上に８個より多（の流出開口が 設けられることが好ましい、好ましい１！樟によれば、弁座面に近接する列内に 存在する流出開口は環状通路の幅ｂ２より小さい直径を有して該環状通路内にあ り、この場合弁座面から離れている流出開口１２０の列１１８は一部分は環状通 路の上部範囲内にまた一部分は環状通路なし領域４３の範囲内にある。さらに、 弁座面から離れている流出開口１２０が弁座面に近接する流出間口１２１の直径 より大きい直径を備えていることが好ましい。 要するに、本発明は、流入開口、環状通路および制御ピストンを有す圧力媒体弁 であって、小さい制御偏差と良好な安定性とを達成するために、流出側に、その 軸方向伸長長さが開口によって形成される流出領域より小さい環状通路が設けら れているところの圧力媒体弁を備えている。流出開口は弁長手軸線に対して直角 に伸長することが好ましい、さらに、弁ピストンは、図３に示すような多少凹形 のスカート表面を有しない円筒形状断面を有することが好ましい。 国際調査報告 国際調査報告 ＤＥ　９０００２８０

Claims (24)

【特許請求の範囲】
1. 〔請求項１〕軸方向に伸張する流大開口（１２）ならびに半径方向に伸長する複 数の流出開口（２６）がその中に形成されているスリーブ（２５）と；スリーブ （２５）内で軸方向に移動可能なように配置されかつ制御要素または開閉要素と して作動するピストン（１６）であってしかもピストン端縁（４０）を備えてい る該ピストン（１６）と； を有する圧力媒体弁とくに圧力制限弁であって、スリーブ（２５）内で流入開口 （１２）と流出開口（２６）との間に幅（ｂ２）と直径（ｄ２）とを有する環状 通路（２７）が形放され、該環状通路（２７）の直径（ｄ２）が流入開口の直径 より大でありおよび流人開口（１２）と環状通路（２７）との間のピストン端縁 （４０）の制御範囲内に段付なし遷移領域（３１，３５）が設けられているとこ ろの圧力媒体弁とくに圧力制限弁において；流出開口が環状通路の部分を超えて その先まで設けられていることすなわち環状通路なし領域（４３）が残っている ことを特徴とする圧力媒体弁とくに圧力制限弁。
2. 〔請求項２〕環状通路なし領域（４３）が流出間口（２６）の直径（ｄ３）の１ ／３ないし１／５の範囲にあることを特徴とする請求項１の弁。
3. 〔請求項３〕流出関口（２６）の環状通路なし領域（４３）が流出開口（２６） の直径（ｄ３）の少なくとも３０％を有することを特徴とする請求項１または２ の弁。
4. 〔請求項４〕環状通路（２７）の幅（ｂ２）が流出開口（２６）の直径（ｄ３） より小さくおよび少なくとも６個で好ましくは８個の流出開口が設けられおよび 流入開口（１２）に近接する環状通路（２７）の境界壁（３３）が流出開口（２ ６）の範囲内で伸長することを特徴とする前出請求項の１つまたは複数の弁。
5. 〔請求項５〕流出開口（１２０，１２１）が複数の平面上の周囲に設けられてい ることを特徴とする前出請求項の１つまたは複数の弁。
6. 〔請求項６〕各平面上に８個より多くの流出開口が設けられている（図４）こと を特徴とする請求項５の弁。
7. 〔請求項７〕弁座面に付属する流出開口の列が環状通路（１２７）の幅ｂ２より 小さい直径を備えて該環状通路（１２７）の範囲内にあり、および弁座面から離 れている流出開口の列が一部分は環状通路の上部範囲内にまた一部分は環状通路 なし領域（４３）の範囲内にあることを特徴とする請求項５または６の弁。
8. 〔請求項８〕弁座面から離れている流出開口が弁座面に付属する流出開口の直径 より大きい直径を備えていることを特徴とする請求項５ないし７の１つまたは複 数の弁。
9. 〔請求項９〕流出開口（２６）の中心軸（４１）から弁座（３６）までの距離（ ａ）がｄ１の０．１８ないし０．３５の範囲内にあることを特徴とする前出請求 項の１つまたは複数の弁。
10. 〔請求項１０〕直径比ｄ２／ｄ１が１．０５ないし１．１５の範囲内にあり、こ こでｄ２は環状通路の外径そしてｄ１は環状通路の内径てあることを特徴とする 前出請求項の１つまたは複数の弁。
11. 〔請求項１１〕環状通路底面（３２）の幅（ｂ）と長手方向開口（１２）の直径 （ｄ１）とに対して次の関係： ｂ／ｄ１＝０．１６．．．．．．．．０．２５が成立することを特徴とする前出 請求項の１つまたは複数の弁。
12. 〔請求項１２〕弁座（３６）とおよび流動方向に見た環状通路底面（３２）の始 動との間の距離（ｃ）に対して次の関係： ｃ／ｄ１＝０．５．．．．．．．０．１５が成立することを特徴とする前出請求 項の１つまたは複数の弁。
13. 〔請求項１３〕遷移領域が２つの円錐形状部分領域で構成され、該２つの円錐形 状部分領域が同時に環状通路（２７）の境界壁を形成し、ここで流入開口（１２ ）に続いている部分領域（３５，は１０°ないし２５°の範囲の角αをなして伸 長しまた第２の部分領域（３１）は角αまたは角α＋（７．５°ないし１５°） に対応する角βをなして伸長することを特徴とする前出請求項の１つまたは複数 の弁。
14. 〔請求項１４〕流入開口（１２）に続いている遷移領域（３５）がピストン端縁 （４０）に対する弁座（３６）を形成しかつ研削仕上げされていることを特徴と する前出請求項の１つまたは複数の弁。
15. 〔請求項１５〕２つの部分領域（３１，３７）の伸長距離がほぼ等しいことを特 徴とする前出請求項の１つまたは複数の弁。
16. 〔請求項１６〕環状通路終端ベベル（３３）の角γが１５ないし６０°の範囲内 にあることを特徴とする前出請求項の１つまたは複数の弁。
17. 〔請求項１７〕角α＝１０ないし２５°、β＝αまたはβ＝α＋（７．５°ない し１５°）ならびにγ＝１５ないし６０°であることを特徴とする前出請求項の １つまたは複数の弁。
18. 〔請求項１８〕軸方向に伸長する流入開口（１２）ならびに半径方向に伸長する 複数の流出開口（２６）がその中に形放されているスリーブ（２５）と；および スリーブ（２５）内で軸方向に移動可能なように配置されかつ制御要素または開 閉要素として作動するピストン（１６）であってしかもピストン端縁（４０）を 備えている該ピストン（１６）と； を有する圧力媒体弁とくに圧力制限弁であって、ここでスリーブ（２５）内で流 入開口（１２）と流出開口（２６）との間に幅（ｂ２）と直径（ｄ２）とを有す る環状通路（２７）が形成されているところの圧力媒体弁とくに圧力制限弁にお いて；環状通路（２７）の幅（ｂ２）が演出開口（２６）の直径（ｄ３）より小 さいことを特徴とする圧力媒体弁とくに圧力制限弁。
19. 〔請求項１９〕複数の好ましくは８個の流出閉口（２６）が設けられていること を特徴とする請求項１８の弁。
20. 〔請求項２０〕角αをなして伸長する流入閉口（１２）の円錐形状部分領域（３ ５）が弁座面を形放することを特徴とする前出請求項の１つまたは複数の弁。
21. 〔請求項２１〕環状通路始端ベベル（３１）の角βが角αに等しいかまたは値α ＋（７．５ないし１５°）に等しいことを特徴とする前出請求項の１つまたは複 数の弁。
22. 〔請求項２２〕環状通路始端べベル（３３）のカ角γが１５ないし６０°の範囲 内にあることを特徴とする前出請求項の１つまたは複数の弁。
23. 〔請求項２３〕それが圧力調節弁であることを特徴とする前出請求項の１つまた は複数の弁。
24. 〔請求項２４〕それがサーボ（前設定）圧力調節弁であることを特徴とする前出 請求項の１つまたは複数の弁。