JPH0450424Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0450424Y2 JPH0450424Y2 JP1985005130U JP513085U JPH0450424Y2 JP H0450424 Y2 JPH0450424 Y2 JP H0450424Y2 JP 1985005130 U JP1985005130 U JP 1985005130U JP 513085 U JP513085 U JP 513085U JP H0450424 Y2 JPH0450424 Y2 JP H0450424Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake
- cylinder
- surge tank
- bank
- banks
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Characterised By The Charging Evacuation (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
産業上の利用分野
この考案は、吸気の脈動による過給効果を有効
利用するようにしたＶ型多気筒内燃機関の吸気装
置に関する。
利用するようにしたＶ型多気筒内燃機関の吸気装
置に関する。
従来の技術
吸気の脈動による過給効果を利用した多気筒内
燃機関の吸気装置として、第５図に模式的に示す
吸気装置が特開昭56−115818号公報に記載されて
いる。これは直列６気筒のデイーゼル機関におい
て、吸気行程の連続しない気筒１……同志つまり
「＃１，＃２，＃３」と「＃４，＃５，＃６」の
ように組合せて２つの気筒群Ａ，Ｂを構成し、各
気筒１……の燃焼室１ａ……に連通する分岐吸気
路２……を気筒群Ａ，Ｂ毎に独立した吸気コレク
タ３Ａ，３Ｂに接続するとともに、夫々の吸気コ
レクタ３Ａ，３Ｂを独立した吸気通路４Ａ，４Ｂ
を介して共通のサージタンク５に連通させた構成
となつている。
燃機関の吸気装置として、第５図に模式的に示す
吸気装置が特開昭56−115818号公報に記載されて
いる。これは直列６気筒のデイーゼル機関におい
て、吸気行程の連続しない気筒１……同志つまり
「＃１，＃２，＃３」と「＃４，＃５，＃６」の
ように組合せて２つの気筒群Ａ，Ｂを構成し、各
気筒１……の燃焼室１ａ……に連通する分岐吸気
路２……を気筒群Ａ，Ｂ毎に独立した吸気コレク
タ３Ａ，３Ｂに接続するとともに、夫々の吸気コ
レクタ３Ａ，３Ｂを独立した吸気通路４Ａ，４Ｂ
を介して共通のサージタンク５に連通させた構成
となつている。
各気筒群Ａ，Ｂに属する気筒１……は夫々吸気
弁開時期が実質的にオーバラツプしないから、各
気筒群Ａ，Ｂの吸気コレクタ３Ａ，３Ｂはその中
で吸入行程にある１つの気筒１からの吸入圧力の
影響のみを受ける。またサージタンク５は十分な
容積を有しており、＃１〜＃６気筒からの吸入負
圧を連続的に受けて略一定の負圧に保持されてい
る。従つて、各気筒群Ａ，Ｂにおいて、吸入行程
にある気筒１にて生じた吸気圧力振動の圧力波
は、その気筒１の燃焼室１ａから分岐吸気路２お
よび吸気コレクタ３Ａ，３Ｂを経由してサージタ
ンク５に至り、ここで反射して燃焼室１ａに戻る
ことになり、サージタンク５の位置によつてその
吸気圧力振動の固有振動数が定まる。そのため、
サージタンク５の位置を適当に選択することによ
り、吸気圧力振動の固有振動数が特定機関回転速
度における吸気弁の開閉サイクルと同調し、その
機関回転速度において第６図に示すような過給効
果が得られるのである。
弁開時期が実質的にオーバラツプしないから、各
気筒群Ａ，Ｂの吸気コレクタ３Ａ，３Ｂはその中
で吸入行程にある１つの気筒１からの吸入圧力の
影響のみを受ける。またサージタンク５は十分な
容積を有しており、＃１〜＃６気筒からの吸入負
圧を連続的に受けて略一定の負圧に保持されてい
る。従つて、各気筒群Ａ，Ｂにおいて、吸入行程
にある気筒１にて生じた吸気圧力振動の圧力波
は、その気筒１の燃焼室１ａから分岐吸気路２お
よび吸気コレクタ３Ａ，３Ｂを経由してサージタ
ンク５に至り、ここで反射して燃焼室１ａに戻る
ことになり、サージタンク５の位置によつてその
吸気圧力振動の固有振動数が定まる。そのため、
サージタンク５の位置を適当に選択することによ
り、吸気圧力振動の固有振動数が特定機関回転速
度における吸気弁の開閉サイクルと同調し、その
機関回転速度において第６図に示すような過給効
果が得られるのである。
尚、十分な容積のサージタンク５を具備しない
場合は、吸気圧力振動の明確な共鳴作用が得られ
ず、過給効果を奏することができない。
場合は、吸気圧力振動の明確な共鳴作用が得られ
ず、過給効果を奏することができない。
考案が解決しようとする課題
上記のような吸気装置をガソリン機関に適用す
る場合には、第５図に示すようにサージタンク５
とエアクリーナ６との間に絞弁７を配設し、吸入
空気量を制御する必要がある。しかし、この構成
においては、絞弁７から燃焼室１ａに至るまでの
容積が非常に大きくなり、絞弁の作動に対し燃焼
室に実際に流入する空気量の変化が遅れることに
なつて機関の応答性の悪化や空燃比精度の悪化を
招来する不具合がある。
る場合には、第５図に示すようにサージタンク５
とエアクリーナ６との間に絞弁７を配設し、吸入
空気量を制御する必要がある。しかし、この構成
においては、絞弁７から燃焼室１ａに至るまでの
容積が非常に大きくなり、絞弁の作動に対し燃焼
室に実際に流入する空気量の変化が遅れることに
なつて機関の応答性の悪化や空燃比精度の悪化を
招来する不具合がある。
またＶ型多気筒内燃機関に適用しようとする
と、吸気コレクタ３Ａ，３Ｂや吸気通路４Ａ，４
Ｂのレイアウトが複雑となり、吸気系が大型化し
たり、各バンクの通路長の等長化が難しい、とい
う不具合がある。
と、吸気コレクタ３Ａ，３Ｂや吸気通路４Ａ，４
Ｂのレイアウトが複雑となり、吸気系が大型化し
たり、各バンクの通路長の等長化が難しい、とい
う不具合がある。
課題を解決するための手段
この考案に係るＶ型多気筒内燃機関の吸気装置
は、上記の課題を解決するために、点火順序の連
続しない気筒同志を組合せて各バンクの気筒群を
構成する一方、両バンク間位置に互いに隣接した
一対の吸気コレクタを気筒列方向に沿つて配設
し、かつ一方のバンク側には気筒列方向に沿つて
細長いサージタンクを吸気コレクタと略平行に配
設し、各気筒の燃焼室に連通する分岐吸気通路
を、バンク毎に独立した各吸気コレクタに接続す
るとともに、両吸気コレクタの互いに異なる端部
と両バンクで共通なサージタンクの両端部とを
夫々独立した吸気通路を介して連通接続し、かつ
上記吸気通路に夫々絞弁を介装したことを特徴と
している。
は、上記の課題を解決するために、点火順序の連
続しない気筒同志を組合せて各バンクの気筒群を
構成する一方、両バンク間位置に互いに隣接した
一対の吸気コレクタを気筒列方向に沿つて配設
し、かつ一方のバンク側には気筒列方向に沿つて
細長いサージタンクを吸気コレクタと略平行に配
設し、各気筒の燃焼室に連通する分岐吸気通路
を、バンク毎に独立した各吸気コレクタに接続す
るとともに、両吸気コレクタの互いに異なる端部
と両バンクで共通なサージタンクの両端部とを
夫々独立した吸気通路を介して連通接続し、かつ
上記吸気通路に夫々絞弁を介装したことを特徴と
している。
作 用
絞弁開度が十分に大きい高負荷時には、絞弁は
圧力波の伝播を何ら妨げないので、燃焼室からサ
ージタンクまでの通路長によつて吸気圧力振動の
固有振動数が定まり、従来のものと同様の作用に
より比較的低回転域で充填効率を向上させること
が可能である。
圧力波の伝播を何ら妨げないので、燃焼室からサ
ージタンクまでの通路長によつて吸気圧力振動の
固有振動数が定まり、従来のものと同様の作用に
より比較的低回転域で充填効率を向上させること
が可能である。
そして、上記構成においては、大きな容積を有
するサージタンクが絞弁の上流側に位置すること
になるので、絞弁から燃焼室までの間の容積は比
較的小さなものとなる。
するサージタンクが絞弁の上流側に位置すること
になるので、絞弁から燃焼室までの間の容積は比
較的小さなものとなる。
また一対のコレクタをバンク間に配置し、その
互いに異なる端部に各吸気通路を接続することに
よつて、各バンクの吸気系が略対称のレイアウト
となり、通路長の等長化が容易になるとともに、
吸気系全体がコンパクトに構成される。
互いに異なる端部に各吸気通路を接続することに
よつて、各バンクの吸気系が略対称のレイアウト
となり、通路長の等長化が容易になるとともに、
吸気系全体がコンパクトに構成される。
実施例
第１図および第２図はこの考案をＶ型６気筒機
関に適用した一実施例を示しており、上述した従
来例と対応する部分には同一符号を付してある。
関に適用した一実施例を示しており、上述した従
来例と対応する部分には同一符号を付してある。
Ｖ型６気筒機関においては点火順序は＃１−
＃２−＃３−＃４−＃５−＃６の順であり、一方
のバンクの気筒群Ａは「＃１，＃３，＃５」、他
方のバンクの気筒群Ｂは「＃２，＃４，＃６」の
気筒から構成されている。つまり点火順序の連続
しないもの同志が組合わされている。一対の吸気
コレクタ３Ａ，３Ｂは、互いに隣り合つた形で一
体的に鋳造形成されており、かつ両バンク間に気
筒列方向に沿つて配置されているとともに、その
底面に、各気筒１……からの分岐吸気路２……が
接続されている。また、吸気コレクタ３Ａ，３Ｂ
の夫々反対側の端部から吸気通路４Ａ，４Ｂが略
対称に延設されており、夫々スロツトルチヤンバ
８Ａ，８Ｂを介してサージタンク５の両端部に接
続されている。上記サージタンク５は、一方のバ
ンクの外側に、吸気コレクタ３Ａ，３Ｂと略平行
となるように気筒列方向に沿つて配置されてい
る。
＃２−＃３−＃４−＃５−＃６の順であり、一方
のバンクの気筒群Ａは「＃１，＃３，＃５」、他
方のバンクの気筒群Ｂは「＃２，＃４，＃６」の
気筒から構成されている。つまり点火順序の連続
しないもの同志が組合わされている。一対の吸気
コレクタ３Ａ，３Ｂは、互いに隣り合つた形で一
体的に鋳造形成されており、かつ両バンク間に気
筒列方向に沿つて配置されているとともに、その
底面に、各気筒１……からの分岐吸気路２……が
接続されている。また、吸気コレクタ３Ａ，３Ｂ
の夫々反対側の端部から吸気通路４Ａ，４Ｂが略
対称に延設されており、夫々スロツトルチヤンバ
８Ａ，８Ｂを介してサージタンク５の両端部に接
続されている。上記サージタンク５は、一方のバ
ンクの外側に、吸気コレクタ３Ａ，３Ｂと略平行
となるように気筒列方向に沿つて配置されてい
る。
上記スロツトルチヤンバ８Ａ，８Ｂはサージタ
ンク５に隣接して設けられ、かつその内部に夫々
絞弁７Ａ，７Ｂが介装されている。これらの絞弁
７Ａ，７Ｂは図示せぬリンク機構を介して互いに
同一開度となるように連動しており、かつ図外の
アクセルに連係している。また上記サージタンク
５の上流の吸気通路９には、上記絞弁７Ａ，７Ｂ
で流量制御された吸入空気量を検出するために、
例えば熱線式のエアフローメータ１０が配設さ
れ、更にその上流にエアクリーナ６が設けられて
いる。尚、このように計量される吸入空気に対
し、燃料供給機構として各気筒１……の分岐吸気
路２に夫々燃料噴射弁１１が臨設されている。
ンク５に隣接して設けられ、かつその内部に夫々
絞弁７Ａ，７Ｂが介装されている。これらの絞弁
７Ａ，７Ｂは図示せぬリンク機構を介して互いに
同一開度となるように連動しており、かつ図外の
アクセルに連係している。また上記サージタンク
５の上流の吸気通路９には、上記絞弁７Ａ，７Ｂ
で流量制御された吸入空気量を検出するために、
例えば熱線式のエアフローメータ１０が配設さ
れ、更にその上流にエアクリーナ６が設けられて
いる。尚、このように計量される吸入空気に対
し、燃料供給機構として各気筒１……の分岐吸気
路２に夫々燃料噴射弁１１が臨設されている。
第３図は上記構成の吸気装置を第５図と同様に
模式的に示したものである。
模式的に示したものである。
上記のような構成においては、各気筒群Ａ，Ｂ
における吸入行程が第４図に示すような互いにオ
ーバラツプせずに行われ、上述した圧力波の共鳴
作用により高負荷時に燃焼室１ａからサージタン
ク５までの通路長に対応する回転速度域で充填効
率の向上が図れる。つまり比較的低回転域で充填
効率が向上する。
における吸入行程が第４図に示すような互いにオ
ーバラツプせずに行われ、上述した圧力波の共鳴
作用により高負荷時に燃焼室１ａからサージタン
ク５までの通路長に対応する回転速度域で充填効
率の向上が図れる。つまり比較的低回転域で充填
効率が向上する。
また低負荷条件では、圧力波が絞弁７Ａ，７Ｂ
で反射する結果、サージタンク５内での吸気干渉
音が発生しなくなり、機関騒音の低減が図れる。
尚、高負荷条件では他の機関騒音が増大するの
で、吸気干渉音が発生してもその影響は小さい。
で反射する結果、サージタンク５内での吸気干渉
音が発生しなくなり、機関騒音の低減が図れる。
尚、高負荷条件では他の機関騒音が増大するの
で、吸気干渉音が発生してもその影響は小さい。
そして、絞弁７Ａ，７Ｂに対しサージタンク５
が上流側となるので、燃焼室１ａから絞弁７Ａ，
７Ｂまでの間の容積が従来のものに比べて小さく
なり、絞弁７Ａ，７Ｂの作動に対する燃焼室１ａ
内への吸入空気量の変化の遅れが小さくなる。
が上流側となるので、燃焼室１ａから絞弁７Ａ，
７Ｂまでの間の容積が従来のものに比べて小さく
なり、絞弁７Ａ，７Ｂの作動に対する燃焼室１ａ
内への吸入空気量の変化の遅れが小さくなる。
また一対の絞弁７Ａ，７Ｂが設けられることに
より、単一の絞弁の場合に比べて口径に制約され
ずに吸気通路断面積を拡大することが容易とな
り、吸気抵抗の低減、ひいては出力の向上および
燃費の低減の上で有利となる。
より、単一の絞弁の場合に比べて口径に制約され
ずに吸気通路断面積を拡大することが容易とな
り、吸気抵抗の低減、ひいては出力の向上および
燃費の低減の上で有利となる。
一方、上記構成では、一対の吸気コレクタ３
Ａ，３Ｂが互いに隣接した形でＶバンク間に位置
しており、その両側からそれぞれ吸気通路４Ａ，
４Ｂが側方のサージタンク５へ向けて延設されて
いるので、第３図に示す構成の吸気装置を非常に
小型に構成することができる。また、各バンクの
吸気系が略対称に構成されるので、両者の通路長
を容易に等長化でき、過給効果が良好に得られる
とともに、各気筒群Ａ，Ｂへの吸気の分配が良好
なものとなる。
Ａ，３Ｂが互いに隣接した形でＶバンク間に位置
しており、その両側からそれぞれ吸気通路４Ａ，
４Ｂが側方のサージタンク５へ向けて延設されて
いるので、第３図に示す構成の吸気装置を非常に
小型に構成することができる。また、各バンクの
吸気系が略対称に構成されるので、両者の通路長
を容易に等長化でき、過給効果が良好に得られる
とともに、各気筒群Ａ，Ｂへの吸気の分配が良好
なものとなる。
考案の効果
以上の説明で明らかなように、この考案に係る
Ｖ型多気筒内燃機関の吸気装置によれば、吸気脈
動による過給効果を有効に利用して低回転域等に
おいて充填効率を向上させることができるととも
に、絞弁から燃焼室に至るまでの容積が過度に大
きくならず、機関の応答性や空燃比精度の悪化と
いつた不具合を防止できる。
Ｖ型多気筒内燃機関の吸気装置によれば、吸気脈
動による過給効果を有効に利用して低回転域等に
おいて充填効率を向上させることができるととも
に、絞弁から燃焼室に至るまでの容積が過度に大
きくならず、機関の応答性や空燃比精度の悪化と
いつた不具合を防止できる。
またＶ型多気筒内燃機関において、各バンク毎
に独立した一対の吸気コレクタと共通のサージタ
ンクとを有する吸気系を、非常に小型に構成で
き、機関の全幅や全長を過度に増大させることが
ない。そして、各バンクの吸気系が略対称のレイ
アウトとなり、通路長を容易に等長に保つことが
できる。
に独立した一対の吸気コレクタと共通のサージタ
ンクとを有する吸気系を、非常に小型に構成で
き、機関の全幅や全長を過度に増大させることが
ない。そして、各バンクの吸気系が略対称のレイ
アウトとなり、通路長を容易に等長に保つことが
できる。
第１図はこの考案に係る吸気装置の一実施例を
示す横断面図、第２図は同じく縦断面図、第３図
はこの吸気装置を模式的に示す説明図、第４図は
各気筒の吸気弁開時期を示すタイムチヤート、第
５図は従来における吸気装置を模式的に示す説明
図、第６図はその過給効果を示す特性図である。 １……気筒、１ａ……燃焼室、２……分岐吸気
路、３Ａ，３Ｂ……吸気コレクタ、４Ａ，４Ｂ…
…吸気通路、５……サージタンク、６……エアク
リーナ、７Ａ，７Ｂ……絞弁、１０……エアフロ
ーメータ、Ａ，Ｂ……気筒群。
示す横断面図、第２図は同じく縦断面図、第３図
はこの吸気装置を模式的に示す説明図、第４図は
各気筒の吸気弁開時期を示すタイムチヤート、第
５図は従来における吸気装置を模式的に示す説明
図、第６図はその過給効果を示す特性図である。 １……気筒、１ａ……燃焼室、２……分岐吸気
路、３Ａ，３Ｂ……吸気コレクタ、４Ａ，４Ｂ…
…吸気通路、５……サージタンク、６……エアク
リーナ、７Ａ，７Ｂ……絞弁、１０……エアフロ
ーメータ、Ａ，Ｂ……気筒群。
Claims (1)
- 点火順序の連続しない気筒同志を組合せて各バ
ンクの気筒群を構成する一方、両バンク間位置に
互いに隣接した一対の吸気コレクタを気筒列方向
に沿つて配設し、かつ一方のバンク側には気筒列
方向に沿つて細長いサージタンクを吸気コレクタ
と略平行に配設し、各気筒の燃焼室に連通する分
岐吸気通路を、バンク毎に独立した各吸気コレク
タに接続するとともに、両吸気コレクタの互いに
異なる端部と両バンクで共通なサージタンクの両
端部とを夫々独立した吸気通路を介して連通接続
し、かつ上記吸気通路に夫々絞弁を介装したこと
を特徴とするＶ型多気筒内燃機関の吸気装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985005130U JPH0450424Y2 (ja) | 1985-01-18 | 1985-01-18 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985005130U JPH0450424Y2 (ja) | 1985-01-18 | 1985-01-18 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61122333U JPS61122333U (ja) | 1986-08-01 |
| JPH0450424Y2 true JPH0450424Y2 (ja) | 1992-11-27 |
Family
ID=30481353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985005130U Expired JPH0450424Y2 (ja) | 1985-01-18 | 1985-01-18 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0450424Y2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6014169B2 (ja) * | 1980-01-16 | 1985-04-11 | 日産デイ−ゼル工業株式会社 | 多気筒機関の吸気装置 |
| JPS5738617A (en) * | 1980-08-19 | 1982-03-03 | Honda Motor Co Ltd | Supercharger of auto-bicycle |
| JPS59224417A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-17 | Mazda Motor Corp | エンジンの吸気装置 |
-
1985
- 1985-01-18 JP JP1985005130U patent/JPH0450424Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61122333U (ja) | 1986-08-01 |
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