JPH0452018A - ステンレス鋼帯の加熱方法 - Google Patents
ステンレス鋼帯の加熱方法Info
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- JPH0452018A JPH0452018A JP16000890A JP16000890A JPH0452018A JP H0452018 A JPH0452018 A JP H0452018A JP 16000890 A JP16000890 A JP 16000890A JP 16000890 A JP16000890 A JP 16000890A JP H0452018 A JPH0452018 A JP H0452018A
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- JP
- Japan
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- hot water
- stainless steel
- steel strip
- heating capacity
- heating
- Prior art date
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、ステンレス鋼帯の温間圧延におけるステンレ
ス鋼帯の加熱方法に関するものである。
ス鋼帯の加熱方法に関するものである。
〈従来の技術〉
−ａに変形抵抗の大きいステンレス鋼帯等の冷間圧延は
、通常ゼンジミア圧延機等の多重式高圧下圧延機による
可逆圧延が多く行われる。しかし、この可逆式で行う多
重高圧下圧延機による圧延方法は、圧延速度が比較的遅
く、従、て生産性が悪そこで、最近では一般の銅帯の圧
延に使用するタンデム圧延機によってステンレス鋼帯を
連続的に冷間圧延を行うことが志向されるようになった
。
、通常ゼンジミア圧延機等の多重式高圧下圧延機による
可逆圧延が多く行われる。しかし、この可逆式で行う多
重高圧下圧延機による圧延方法は、圧延速度が比較的遅
く、従、て生産性が悪そこで、最近では一般の銅帯の圧
延に使用するタンデム圧延機によってステンレス鋼帯を
連続的に冷間圧延を行うことが志向されるようになった
。
しかし、ステンレス鋼でも特に５ＵＳ３０４．５ＵＳ３
０１などの準安定オーステナイト系のステンレス鋼は、
冷間加工によってオーステナイトの一部が歪誘起マルテ
ンサイトに変態し、著しい加工硬化を示すため、タンデ
ム圧延機では大きな圧下率がとれないという問題があり
、このことがステンレス鋼帯の冷間圧延のクンデム圧延
化の大きな障害となっている。
０１などの準安定オーステナイト系のステンレス鋼は、
冷間加工によってオーステナイトの一部が歪誘起マルテ
ンサイトに変態し、著しい加工硬化を示すため、タンデ
ム圧延機では大きな圧下率がとれないという問題があり
、このことがステンレス鋼帯の冷間圧延のクンデム圧延
化の大きな障害となっている。
そこで、このような加工硬化を防止するために、特開昭
６３−１０００９号公報ではタンデム圧延機入側に加熱
装置を設けて、ステンレス鋼帯を加熱した後に温間タン
デム圧延することが開示されており、ステンレスｗ４帯
の加熱温度範囲としては、下限は可能な圧下率向上の効
果を得るために８０゛Ｃ以上、上限はステンレス鋼の表
面が大気中の酸素による酸化を防止するために２００’
Ｃ以下にすることが望ましいと規定されている。
６３−１０００９号公報ではタンデム圧延機入側に加熱
装置を設けて、ステンレス鋼帯を加熱した後に温間タン
デム圧延することが開示されており、ステンレスｗ４帯
の加熱温度範囲としては、下限は可能な圧下率向上の効
果を得るために８０゛Ｃ以上、上限はステンレス鋼の表
面が大気中の酸素による酸化を防止するために２００’
Ｃ以下にすることが望ましいと規定されている。
そして、木発明者らは特願平１−７０５７８号にて、ス
テンレス鋼帯を加熱するに先立ち、温水槽に浸漬させて
予熱することにより、温度制御性を向上させるステンレ
ス鋼帯の加熱方法を提案しでいる。
テンレス鋼帯を加熱するに先立ち、温水槽に浸漬させて
予熱することにより、温度制御性を向上させるステンレ
ス鋼帯の加熱方法を提案しでいる。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、温水槽を用いてステンレス鋼帯の予熱を
行うには、以下に説明するような問題があった。一般に
タンデム圧延前のステンレス綱帯の板厚みは３〜５ｍｍ
で厚く、かつ生産性を高めるために圧延速度は圧延機前
で１００〜３００ｍｐｍと高速であるため熱負荷が非常
に高い、このため温水槽の機長を大きくする必要があっ
た。また機長を短くするために温水槽内で温水噴流をス
テンレス調帯に衝突させて加熱能力を増大させる方法が
考えられるが、この方法においては、熱負荷が高いこと
から循環ポンプ及び循環配管を大きくする必要があると
いう問題があった。
行うには、以下に説明するような問題があった。一般に
タンデム圧延前のステンレス綱帯の板厚みは３〜５ｍｍ
で厚く、かつ生産性を高めるために圧延速度は圧延機前
で１００〜３００ｍｐｍと高速であるため熱負荷が非常
に高い、このため温水槽の機長を大きくする必要があっ
た。また機長を短くするために温水槽内で温水噴流をス
テンレス調帯に衝突させて加熱能力を増大させる方法が
考えられるが、この方法においては、熱負荷が高いこと
から循環ポンプ及び循環配管を大きくする必要があると
いう問題があった。
本発明は、上記の問題を解決したステンレス鋼帯の温間
圧延におけるステンレス鋼帯の加熱方法を提供すること
を目的とする。
圧延におけるステンレス鋼帯の加熱方法を提供すること
を目的とする。
〈課題を解決するだめの手段〉
本発明は、クンデム圧延機の上流に設置したステンレス
鋼帯の温水加熱方法において、予熱に用いる温水槽中で
蒸気噴流をステンレス鋼帯に衝突させることにより、加
熱能力を増大させることを特徴とするステンレス鋼帯の
加熱方法である。
鋼帯の温水加熱方法において、予熱に用いる温水槽中で
蒸気噴流をステンレス鋼帯に衝突させることにより、加
熱能力を増大させることを特徴とするステンレス鋼帯の
加熱方法である。
く作 用〉
本発明によれば、温水槽中において蒸気噴流をステンレ
ス鋼帯に衝突させることにより、蒸気噴流が回りの温水
を巻き込みステンレス鋼帯に衝突することから、加熱能
力を大きくすることができる。これにより、温水槽の機
長を短縮することが可能であり、また、同等の加熱能力
を得るために温水噴流を用いた場合と比較すると、大容
量の循環ポンプ及び温水配管を省略することが可能とな
る。
ス鋼帯に衝突させることにより、蒸気噴流が回りの温水
を巻き込みステンレス鋼帯に衝突することから、加熱能
力を大きくすることができる。これにより、温水槽の機
長を短縮することが可能であり、また、同等の加熱能力
を得るために温水噴流を用いた場合と比較すると、大容
量の循環ポンプ及び温水配管を省略することが可能とな
る。
第２図に示すように、温水槽内に温水噴出用ヘッダと蒸
気噴出用ヘッダを２００ｍ間隔で設置し、加熱能力につ
いて実験を行った。
気噴出用ヘッダを２００ｍ間隔で設置し、加熱能力につ
いて実験を行った。
その結果を第３図に示す。横軸はヘッダ間距離、縦軸は
熱伝達係数α（ｋ−／ボ°Ｃｈｒ）である。図中、Ｏ印
は蒸気をＩｔ／ｈｒ噴出させた場合、０印は０．５ ｔ
／ｈｒ噴出させた場合を示す、なお温水噴出ヘッダか
らは温水１５．ＯＬ ／ｈｒを噴出した。また参考のた
め、両ヘッダとも温水１５．Ｏｔ／ｈｒを用いた場合を
Δ印で示した。これにより、０．５ ｔ ／ ｈｒ蒸気
の場合、加熱能力は温水の約２倍、Ｉｔ／ｈｒの場合に
は約３倍となることがわかる。
熱伝達係数α（ｋ−／ボ°Ｃｈｒ）である。図中、Ｏ印
は蒸気をＩｔ／ｈｒ噴出させた場合、０印は０．５ ｔ
／ｈｒ噴出させた場合を示す、なお温水噴出ヘッダか
らは温水１５．ＯＬ ／ｈｒを噴出した。また参考のた
め、両ヘッダとも温水１５．Ｏｔ／ｈｒを用いた場合を
Δ印で示した。これにより、０．５ ｔ ／ ｈｒ蒸気
の場合、加熱能力は温水の約２倍、Ｉｔ／ｈｒの場合に
は約３倍となることがわかる。
〈実施例〉
本発明の一実施例を図面に基づき説明する。
第１図は、本発明の一実施例の全体構成図である。
第１図において、１はステンレス鋼帯Ｓを予熱するだめ
の温水槽で、内部に温水２が入っている。
の温水槽で、内部に温水２が入っている。
３は浸漬ロール、４は温水噴出用ヘッダである。
温水２は図示しないポンプ、配管等により吸引され、前
記温水噴出用へラダ４からステンレス鋼帯Ｓに噴出され
る。５は蒸気噴出用ヘッダであり、蒸気が直接ステンレ
ス鋼帯Ｓに噴出される。
記温水噴出用へラダ４からステンレス鋼帯Ｓに噴出され
る。５は蒸気噴出用ヘッダであり、蒸気が直接ステンレ
ス鋼帯Ｓに噴出される。
温水槽１で予熱されたステンレス綱帯Ｓは、リンガ−ロ
ール６で表面の温水が除去された後、加熱装置７にて所
定の温度に加熱されて、圧延１ｇＢにて圧延される。
ール６で表面の温水が除去された後、加熱装置７にて所
定の温度に加熱されて、圧延１ｇＢにて圧延される。
なお、図中９はデフレフクロール、ＩＯはサポートロー
ル、１１はプライドルロールである。
ル、１１はプライドルロールである。
次に、本発明の具体的実施例について説明する。
材質５ＵＳ４３０、板厚４．０ｍｍ、板幅１８００ｍｍ
のステンレス鋼帯を圧延機入側で１５０”Ｃに加熱する
べく、第１図の温水槽１にて、まず板温３０°Ｃから８
５°Ｃに予熱し、ついで加熱装置７で８５℃がら１５０
’Ｃに加熱したところ、最大２００ ｍ ／ １１１１
の速度まで上げることができた。
のステンレス鋼帯を圧延機入側で１５０”Ｃに加熱する
べく、第１図の温水槽１にて、まず板温３０°Ｃから８
５°Ｃに予熱し、ついで加熱装置７で８５℃がら１５０
’Ｃに加熱したところ、最大２００ ｍ ／ １１１１
の速度まで上げることができた。
しかし、ヘッダが全部温水ヘッダの場合には、１５０ｍ
／ｍｍまでしか速度を上げることができながった。
／ｍｍまでしか速度を上げることができながった。
〈発明の効果〉
以上説明したように本発明によれば、温水槽において、
蒸気を蒸気噴流として、ステンレス鋼帯に衝突させるこ
とにより、温水槽の機長を短縮できる。また、温水循環
ポンプや配管等を縮小でき、建設費、運転費を大幅に削
減することができる。
蒸気を蒸気噴流として、ステンレス鋼帯に衝突させるこ
とにより、温水槽の機長を短縮できる。また、温水循環
ポンプや配管等を縮小でき、建設費、運転費を大幅に削
減することができる。
第１図は本発明の一実施例の全体構成図、第２図は本発
明者らが行った実験における温水噴出用ヘッダと蓋気噴
出用ヘッダの配管を示した側面図、第３図は本発明者ら
が行った実験結果を示すグラフであり、本発明による蒸
気量、ヘッダ間距離と加熱能力との関係及び温水噴出の
場合のヘッダ間距離と加熱能力との関係を示したグラフ
である。 １・・・温水槽、 ３・・・浸漬ロール、 ５・・・蒸気噴出用ヘッダ、 ７・・・加熱装置、 ９・・・デフレフクロール、 １１・・・プライドルロール、 ２・・・温水、 ４・・・温水噴出用ヘッダ、 ６・・・リンガ−ロール、 ８・・・圧延機、 １０・・・サポートロール、 Ｓ・・・ステンレス鋼帯。
明者らが行った実験における温水噴出用ヘッダと蓋気噴
出用ヘッダの配管を示した側面図、第３図は本発明者ら
が行った実験結果を示すグラフであり、本発明による蒸
気量、ヘッダ間距離と加熱能力との関係及び温水噴出の
場合のヘッダ間距離と加熱能力との関係を示したグラフ
である。 １・・・温水槽、 ３・・・浸漬ロール、 ５・・・蒸気噴出用ヘッダ、 ７・・・加熱装置、 ９・・・デフレフクロール、 １１・・・プライドルロール、 ２・・・温水、 ４・・・温水噴出用ヘッダ、 ６・・・リンガ−ロール、 ８・・・圧延機、 １０・・・サポートロール、 Ｓ・・・ステンレス鋼帯。
Claims (1)
- タンデム圧延機の上流に設置したステンレス鋼帯の温
水加熱方法において、予熱に用いる温水槽中で蒸気噴流
をステンレス鋼帯に衝突させることにより、加熱能力を
増大させることを特徴とするステンレス鋼帯の加熱方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2160008A JP2665023B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | ステンレス鋼帯の加熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2160008A JP2665023B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | ステンレス鋼帯の加熱方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0452018A true JPH0452018A (ja) | 1992-02-20 |
| JP2665023B2 JP2665023B2 (ja) | 1997-10-22 |
Family
ID=15705984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2160008A Expired - Fee Related JP2665023B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | ステンレス鋼帯の加熱方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2665023B2 (ja) |
-
1990
- 1990-06-20 JP JP2160008A patent/JP2665023B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2665023B2 (ja) | 1997-10-22 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |