JPH0457949A - ピッチ系炭素繊維を主成分とする混紡フェルトの製造方法 - Google Patents
ピッチ系炭素繊維を主成分とする混紡フェルトの製造方法Info
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- JPH0457949A JPH0457949A JP2164198A JP16419890A JPH0457949A JP H0457949 A JPH0457949 A JP H0457949A JP 2164198 A JP2164198 A JP 2164198A JP 16419890 A JP16419890 A JP 16419890A JP H0457949 A JPH0457949 A JP H0457949A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明はピッチ系炭素材からなる繊維杖集合体を原料と
して、断熱材・Ｃ／Ｃ材（炭素繊維強化炭素複合材料）
・活性炭素繊維等の原料となるピッチ系炭素繊維を主成
分とするフェルトを安定的に製造する方法に関するもの
である。
して、断熱材・Ｃ／Ｃ材（炭素繊維強化炭素複合材料）
・活性炭素繊維等の原料となるピッチ系炭素繊維を主成
分とするフェルトを安定的に製造する方法に関するもの
である。
〈従来の技術〉
一般に炭素繊維を主成分としたフェルトを製造する方法
としては特公昭５１−３３２２３号公報に示されている
ように繊維形成性ピッチを溶融紡糸し、ピッチ繊維から
なる不織布を形成した後不融化及び炭化を行って、−旦
炭素繊維（以後炭素繊維をＣＦと略記する）の不織布を
得、ついで得られたＣＦの不織布を積層し単位面積当り
の目付量を調整した後ニードルパンチを施してフェルト
を得る方法及び一般的方法であるがＣＦをカード機にか
けた後ニルドルパンチによりフェルト化する方法即ち、
繊維形成性ピッチを溶融紡糸し、不融化・炭化処理をし
てＣＦ集合体を製造しこれをカード機により単繊維にほ
ぐしく以下開繊と略記する）任意の量を積層し単位面積
当りの目付量を調整した後ニードルパンチを施してフェ
ルトを得る方法がある。
としては特公昭５１−３３２２３号公報に示されている
ように繊維形成性ピッチを溶融紡糸し、ピッチ繊維から
なる不織布を形成した後不融化及び炭化を行って、−旦
炭素繊維（以後炭素繊維をＣＦと略記する）の不織布を
得、ついで得られたＣＦの不織布を積層し単位面積当り
の目付量を調整した後ニードルパンチを施してフェルト
を得る方法及び一般的方法であるがＣＦをカード機にか
けた後ニルドルパンチによりフェルト化する方法即ち、
繊維形成性ピッチを溶融紡糸し、不融化・炭化処理をし
てＣＦ集合体を製造しこれをカード機により単繊維にほ
ぐしく以下開繊と略記する）任意の量を積層し単位面積
当りの目付量を調整した後ニードルパンチを施してフェ
ルトを得る方法がある。
前者は一旦ＣＦの不織布を作ってＣＦの力学的特性を発
現させた後、ニードルパンチによりフェルトを形成させ
るため、不織布を形成している単繊維は自由度が少ない
状態で三次元方向に引張られるため剛性の強い繊維の折
損は免かれず製造されたフェルトは形態保持力が極めて
弱いものとならざるを得ない。
現させた後、ニードルパンチによりフェルトを形成させ
るため、不織布を形成している単繊維は自由度が少ない
状態で三次元方向に引張られるため剛性の強い繊維の折
損は免かれず製造されたフェルトは形態保持力が極めて
弱いものとならざるを得ない。
一方後者の方式である焼成後のＣＦを出発原料とするフ
ェルト製造法では、短繊維の集合体からなるトウ又はシ
ート状繊維を単糸状に開繊する工程が重要なポイントと
なり、脆弱なＣＦはカード機による開繊製条工程で一部
は粉化し一部は極く短繊維化し処理中に落下し、カード
ウェブとなって得られる繊維はたかだか５０〜６０％と
収率が悪い上に、形態保持力が極めて弱いため次工程へ
進めない場合も発生する。従って安定的なフェルトの製
造は期待出来ない。
ェルト製造法では、短繊維の集合体からなるトウ又はシ
ート状繊維を単糸状に開繊する工程が重要なポイントと
なり、脆弱なＣＦはカード機による開繊製条工程で一部
は粉化し一部は極く短繊維化し処理中に落下し、カード
ウェブとなって得られる繊維はたかだか５０〜６０％と
収率が悪い上に、形態保持力が極めて弱いため次工程へ
進めない場合も発生する。従って安定的なフェルトの製
造は期待出来ない。
第１図に公知のカード機を示すが、原料のＣＦはコンベ
ヤー１によりフィードローラー２及びテーカインローラ
−３を経てシリンダー６の表面に装入され、シリンダー
６の表面に植込まれたメタリンクワイヤー７によりシリ
ンダー６の回転方向に移動する。同時にシリンダー表面
にほぼ接触する様に設置されて回転するストリッパー５
を備えた複数のローラーカード４の表面の針が順次原料
繊維中に差し込まれ、シリンダー周速とローラーカード
周速の差によって原料繊維は梳ずられる。
ヤー１によりフィードローラー２及びテーカインローラ
−３を経てシリンダー６の表面に装入され、シリンダー
６の表面に植込まれたメタリンクワイヤー７によりシリ
ンダー６の回転方向に移動する。同時にシリンダー表面
にほぼ接触する様に設置されて回転するストリッパー５
を備えた複数のローラーカード４の表面の針が順次原料
繊維中に差し込まれ、シリンダー周速とローラーカード
周速の差によって原料繊維は梳ずられる。
このＩＩＣＦの絡み合いが多いため、単繊維の移動抵抗
が大きく且つ曲げに対して極めて脆い原料ＣＦはローラ
ーカード針が差し込まれると、引っ掛けられた繊維が移
動することなく、その場で大半が折損して、短繊維化し
てしまう、このため次工程であるドツファ−８において
振動コーム９により、はぎ取られてカレンダーローラー
１０を経て得られるウェブの製品収率は低く、然もこの
ウェブは自重で破断してしまう程形態保持力が極めて低
い不安定なものとなる。
が大きく且つ曲げに対して極めて脆い原料ＣＦはローラ
ーカード針が差し込まれると、引っ掛けられた繊維が移
動することなく、その場で大半が折損して、短繊維化し
てしまう、このため次工程であるドツファ−８において
振動コーム９により、はぎ取られてカレンダーローラー
１０を経て得られるウェブの製品収率は低く、然もこの
ウェブは自重で破断してしまう程形態保持力が極めて低
い不安定なものとなる。
〈発明が解決しようとする課題〉
そこで本発明の目的は、高剛性のために曲げに対して跪
く、相互の絡み合いの悪いピッチ系炭素材からなる繊維
を開繊する工程を経てフェルトにするに際して、繊維状
集合体を折損させることなく、歩留りよく、密度及び厚
みが均一なピッチ系ＣＦを主成分としたフェルトを安定
的に効率よく製造する方法を提供することにある。
く、相互の絡み合いの悪いピッチ系炭素材からなる繊維
を開繊する工程を経てフェルトにするに際して、繊維状
集合体を折損させることなく、歩留りよく、密度及び厚
みが均一なピッチ系ＣＦを主成分としたフェルトを安定
的に効率よく製造する方法を提供することにある。
〈！！題を解決するための手段〉
本発明は、ピッチ系炭素材からなる繊維集合体にピッチ
系以外の炭素前駆体からなる繊維を重量比で９対１乃至
６対４の範囲で混入させピッチ系炭素繊維間の摩擦抵抗
を減少させ、ついで、該混合ウェブを積層した後、物理
的または機械的な作用で結合させる処理を施すことを特
徴とするピッチ系炭素繊維を主成分とする混紡フェルト
の製造方法であり、ピッチ系以外の炭素前駆体からなる
繊維としては、フェノール系耐炎化糸又はポリアクリル
ニトリル系耐炎化糸を用いることが望ましく、また必要
に応じて、混紡フェルトにさらに炭化処理を施すことも
できる。
系以外の炭素前駆体からなる繊維を重量比で９対１乃至
６対４の範囲で混入させピッチ系炭素繊維間の摩擦抵抗
を減少させ、ついで、該混合ウェブを積層した後、物理
的または機械的な作用で結合させる処理を施すことを特
徴とするピッチ系炭素繊維を主成分とする混紡フェルト
の製造方法であり、ピッチ系以外の炭素前駆体からなる
繊維としては、フェノール系耐炎化糸又はポリアクリル
ニトリル系耐炎化糸を用いることが望ましく、また必要
に応じて、混紡フェルトにさらに炭化処理を施すことも
できる。
〈作用〉
本発明は断熱材・Ｃ／Ｃ材・濾材等の原料に適した炭素
繊維フェルトを製造するにあたり、紡糸に続く不融化・
予備炭化後に得られる種々の形態のピッチ系炭素材から
なる繊維状集合体にピッチ系以外の炭素前駆体繊維を重
量比で９対１乃至６対４の範囲で混入させ、開繊処理を
施したのち、混合ウェブを得、ついでこの混合ウェブを
積層して所要の目付量とした後、ニードルパンチ等物理
的または機械的な作用で結合させフェルトを得るか、更
に該フェルトを炭化処理することによりピッチ系炭素繊
維を主成分とする混紡フェルトの製造方法である。
繊維フェルトを製造するにあたり、紡糸に続く不融化・
予備炭化後に得られる種々の形態のピッチ系炭素材から
なる繊維状集合体にピッチ系以外の炭素前駆体繊維を重
量比で９対１乃至６対４の範囲で混入させ、開繊処理を
施したのち、混合ウェブを得、ついでこの混合ウェブを
積層して所要の目付量とした後、ニードルパンチ等物理
的または機械的な作用で結合させフェルトを得るか、更
に該フェルトを炭化処理することによりピッチ系炭素繊
維を主成分とする混紡フェルトの製造方法である。
前記ピッチ系炭素材としてはピッチ系炭素繊維が挙げら
れ、７００℃以上で炭化処理を施したものが挙げられる
。
れ、７００℃以上で炭化処理を施したものが挙げられる
。
前記ピッチ系以外の炭素前駆体繊維としては硬化処理フ
ェノール系耐炎化繊維やアクリル系耐炎化処理繊維等、
炭化可能な繊維が挙げられる。この混入する炭素前駆体
繊維は、ピッチ系炭素材からなる繊維状集合体と該炭素
前駆体繊維の重量比が９／１〜６／４の範囲、好ましく
は８７２〜６／４の範囲となるように混入する。
ェノール系耐炎化繊維やアクリル系耐炎化処理繊維等、
炭化可能な繊維が挙げられる。この混入する炭素前駆体
繊維は、ピッチ系炭素材からなる繊維状集合体と該炭素
前駆体繊維の重量比が９／１〜６／４の範囲、好ましく
は８７２〜６／４の範囲となるように混入する。
また炭素前駆体繊維の径はピッチ系炭素材からなる繊維
状集合体とほぼ同一で繊維長も同一か又はそれ以下の方
が混合が容易となり好ましい、従って混入する炭素前駆
体繊維は３０〜２００■好ましくは５０〜１５０−にし
ておく必要がある。また破断伸度は５％以上好ましくは
１０％以上のものを採用し、曲げに対して容易に折損し
にくい様にするのが好ましい。
状集合体とほぼ同一で繊維長も同一か又はそれ以下の方
が混合が容易となり好ましい、従って混入する炭素前駆
体繊維は３０〜２００■好ましくは５０〜１５０−にし
ておく必要がある。また破断伸度は５％以上好ましくは
１０％以上のものを採用し、曲げに対して容易に折損し
にくい様にするのが好ましい。
尚本発明におけるピッチ系炭素材からなる繊維状集合体
と炭素前駆体繊維との混合には一般的に良く知られたエ
アーブローで開繊させながら混合し、第２図に示す如き
カード機の原料供給装置であるオートフィーダー１１に
引き続きカード機にて製条処理を施してカードウェブを
得る。このカードウェブは繊維の配列が進行方向に整列
するのでランピング装置１２により交差積層し合わせて
目付量や厚さを調整しニードルパンチ装置１３を通して
フェルトを得ることが出来る。こＡで得られたフェルト
はこの状態で断熱材や活性炭素繊維用の原料フェルトと
して供給可能であり、更には炭素前駆体繊維の特性に合
わせて炭化処理を施すことにより、ピッチ系ＣＦを主成
分とした、１００％ＣＦで構成されるフェルトを得るこ
とも出来る。
と炭素前駆体繊維との混合には一般的に良く知られたエ
アーブローで開繊させながら混合し、第２図に示す如き
カード機の原料供給装置であるオートフィーダー１１に
引き続きカード機にて製条処理を施してカードウェブを
得る。このカードウェブは繊維の配列が進行方向に整列
するのでランピング装置１２により交差積層し合わせて
目付量や厚さを調整しニードルパンチ装置１３を通して
フェルトを得ることが出来る。こＡで得られたフェルト
はこの状態で断熱材や活性炭素繊維用の原料フェルトと
して供給可能であり、更には炭素前駆体繊維の特性に合
わせて炭化処理を施すことにより、ピッチ系ＣＦを主成
分とした、１００％ＣＦで構成されるフェルトを得るこ
とも出来る。
尚、ニードルパンチ操作の替りに、ステッチボンド法に
よって処理することもできる。
よって処理することもできる。
本発明のポイントは、ピッチ系以外の炭素前駆体からな
る繊維を、炭化又は予備炭化後のピッチ系炭素材からな
る繊維状集合体に混入させ、単繊維同志の移動に対する
抵抗を弱めることにより製条工程（カード処理時）での
繊維折損を防止したところにあるが、これはピッチ系Ｃ
Ｆと他の炭素前駆体繊維との摩擦抵抗がピッチＣＦ相互
間のそれより低い事に着目した点にある。
る繊維を、炭化又は予備炭化後のピッチ系炭素材からな
る繊維状集合体に混入させ、単繊維同志の移動に対する
抵抗を弱めることにより製条工程（カード処理時）での
繊維折損を防止したところにあるが、これはピッチ系Ｃ
Ｆと他の炭素前駆体繊維との摩擦抵抗がピッチＣＦ相互
間のそれより低い事に着目した点にある。
ピッチ系炭素材からなる繊維状集合体に前記炭素前駆体
繊維を所定量混入することにより製条工程は元より、ニ
ードルパンチ工程での短繊維化も抑制されて均質で強度
の優れたフェルトを製造することが出来る。
繊維を所定量混入することにより製条工程は元より、ニ
ードルパンチ工程での短繊維化も抑制されて均質で強度
の優れたフェルトを製造することが出来る。
今、混合ウェブが炭素前駆体繊維を６対４の範囲、即ち
４０重量％を趨えて混入している場合には、製造コスト
が高くなるだけでなくこの樟な原料から製造したフェル
トを炭化した場合炭素前駆体繊維の収縮によりフェルト
の厚み・目付等に不均一部分が生じ、所望フェルトの収
率は低下する。
４０重量％を趨えて混入している場合には、製造コスト
が高くなるだけでなくこの樟な原料から製造したフェル
トを炭化した場合炭素前駆体繊維の収縮によりフェルト
の厚み・目付等に不均一部分が生じ、所望フェルトの収
率は低下する。
方、炭素前駆体繊維の混入量が９対１の範囲、即ち１０
重量％未滴の場合には製条工程で安定したカードウェブ
が得られず、本発明の目的を達成することは不可能であ
る。従って本発明においては炭素前駆体繊維の混入量を
、ピッチ系炭素材からなる繊維集合体と炭素前駆体繊維
の重量比が９対１乃至６対４の範囲内に限定する。
重量％未滴の場合には製条工程で安定したカードウェブ
が得られず、本発明の目的を達成することは不可能であ
る。従って本発明においては炭素前駆体繊維の混入量を
、ピッチ系炭素材からなる繊維集合体と炭素前駆体繊維
の重量比が９対１乃至６対４の範囲内に限定する。
以下に本発明を実施例及び比較例によりさらに詳細に説
明する。
明する。
〈実施例〉
実施例１
繊維形成性ピッチを遠心紡糸し、不融化・炭化して得ら
れたピッチ系ＣＦ（平均径１８μ、平均引張強度６０ｋ
ｇ／ｍ’ 、平均引張弾性率３ ｔｏｎ ／ ｓｗ ”
）を予め開繊し平均繊維長６０舖の単糸塊を得た。
れたピッチ系ＣＦ（平均径１８μ、平均引張強度６０ｋ
ｇ／ｍ’ 、平均引張弾性率３ ｔｏｎ ／ ｓｗ ”
）を予め開繊し平均繊維長６０舖の単糸塊を得た。
これにカイノールファイバー（日本カイノール社販売フ
ェノール系繊維の商品名、平均径１４μ、平均引張強度
２０ｋｇ／ａｍ”、伸度約３０％、平均繊維長５１閣）
を重量にして８５対１５の割合でエアーブロー法により
混合し、第２図に示すカード機にてウェブを製造し、引
き続き積層・ニードルパンチを施してフェルトを得た。
ェノール系繊維の商品名、平均径１４μ、平均引張強度
２０ｋｇ／ａｍ”、伸度約３０％、平均繊維長５１閣）
を重量にして８５対１５の割合でエアーブロー法により
混合し、第２図に示すカード機にてウェブを製造し、引
き続き積層・ニードルパンチを施してフェルトを得た。
ウェブの収率は約８０％であった。また、目付量は約５
００ｇ／ｒｄで厚さ、密度共均−であった。
００ｇ／ｒｄで厚さ、密度共均−であった。
実施例２
繊維形成性ピッチを遠心紡糸し、不融化・炭化して得ら
れたピッチ系ＣＦ（平均径１８μ、平均引張強度６０ｋ
ｇ／ｍ” 、平均引張弾性率３ｔｏｎ／ｍ”）を予め開
繊し平均繊維長６０鴫の単糸塊を得た。
れたピッチ系ＣＦ（平均径１８μ、平均引張強度６０ｋ
ｇ／ｍ” 、平均引張弾性率３ｔｏｎ／ｍ”）を予め開
繊し平均繊維長６０鴫の単糸塊を得た。
これにカイノールファイバー（日本カイノール社販売フ
ェノール系繊維の商品名、平均径１４μ、平均引張強度
２０ｋｇ／−２．伸度約３０％、平均繊維長５１ｍ）を
重量にして８５対１５の割合でエアーブロー法で混合し
第２図に示すカード機にて処理し引き続き積層・ニード
ルパンチを施し、ついで最高温度９００℃で炭化してフ
ェルトを得た。ウェブの収率は約８０％であった。また
、このフェルトは目付量が約５００ｇ／ｌｒｒで厚さ、
密度共均−であった。
ェノール系繊維の商品名、平均径１４μ、平均引張強度
２０ｋｇ／−２．伸度約３０％、平均繊維長５１ｍ）を
重量にして８５対１５の割合でエアーブロー法で混合し
第２図に示すカード機にて処理し引き続き積層・ニード
ルパンチを施し、ついで最高温度９００℃で炭化してフ
ェルトを得た。ウェブの収率は約８０％であった。また
、このフェルトは目付量が約５００ｇ／ｌｒｒで厚さ、
密度共均−であった。
実施例３
次に実施例１と同様のピッチ系ＣＦと前述カイノールフ
ァイバーを６０対４０の割合で混合し実施例２と同様の
処理を施してフェルトを得たが、このフェルトも厚さ、
密度共均−であった。ウェブの収率は８５％であった。
ァイバーを６０対４０の割合で混合し実施例２と同様の
処理を施してフェルトを得たが、このフェルトも厚さ、
密度共均−であった。ウェブの収率は８５％であった。
実施例４
繊維形成性ピッチを遠心紡糸し、不融化・炭化して得ら
れたピッチ系ＣＦ（平均径１８μ、平均引張強度６０ｋ
ｇ／ｗ” 、平均引張弾性率３ ｔｏｎ ７ｗｍ”）を
予め開繊し平均繊維長６０＋＊の単糸塊を得た。
れたピッチ系ＣＦ（平均径１８μ、平均引張強度６０ｋ
ｇ／ｗ” 、平均引張弾性率３ ｔｏｎ ７ｗｍ”）を
予め開繊し平均繊維長６０＋＊の単糸塊を得た。
これにアクリル系耐炎化系パイロメックス（東邦レーヨ
ン社販売アクリル繊維を原料とする耐炎化糸の商品名、
平均径１４μ、平均引張強度１７ｋｇ／ｓ＊を伸度的２
０％、平均繊維長７５舗）を重量にして８０対２０の割
合でエアーブロー法で混合し、第２図に示すカード機に
てウェブを製造し、引続き積層・ニードルパンチを施し
てフェルトを得た。ウェブの収率は約８０％であった。
ン社販売アクリル繊維を原料とする耐炎化糸の商品名、
平均径１４μ、平均引張強度１７ｋｇ／ｓ＊を伸度的２
０％、平均繊維長７５舗）を重量にして８０対２０の割
合でエアーブロー法で混合し、第２図に示すカード機に
てウェブを製造し、引続き積層・ニードルパンチを施し
てフェルトを得た。ウェブの収率は約８０％であった。
また得られたフェルトの目付量は約５００ｇ／ｎｆで厚
さ、密度共均−であった。
さ、密度共均−であった。
実施例５
繊維形成性ピッチを遠心紡糸し、不融化・炭化して得ら
れたピッチ系ＣＦ（平均径１８μ、平均引張強度６０ｋ
ｇ／ａｍ” 、平均引張弾性率３ｔｏｎ／ｓｍ’）を予
め開繊し平均繊維長６０閣の単糸塊を得た。
れたピッチ系ＣＦ（平均径１８μ、平均引張強度６０ｋ
ｇ／ａｍ” 、平均引張弾性率３ｔｏｎ／ｓｍ’）を予
め開繊し平均繊維長６０閣の単糸塊を得た。
これにアクリル系耐炎化系パイロメックス（東邦レーヨ
ン社販売アクリル繊維を原料とする耐炎化糸の商品名、
平均径１４μ、平均引張強度１７ ｋｇ ／ ｗｒ ”
。
ン社販売アクリル繊維を原料とする耐炎化糸の商品名、
平均径１４μ、平均引張強度１７ ｋｇ ／ ｗｒ ”
。
伸度的２０％、平均繊維長７５−）を重量にして８０対
２０の割合でエアーブロー法で混合し、第２図に示ずカ
ード機にてウェブを製造し、引続き積層・ニードルパン
チを施し、ついで最高温度９００°Ｃで炭化してフェル
トを得た。ウェブの収率は約８０％であった。またこの
フェルトの目付量は約５００ｇ／ｒｄで厚さ、密度共均
−であった。
２０の割合でエアーブロー法で混合し、第２図に示ずカ
ード機にてウェブを製造し、引続き積層・ニードルパン
チを施し、ついで最高温度９００°Ｃで炭化してフェル
トを得た。ウェブの収率は約８０％であった。またこの
フェルトの目付量は約５００ｇ／ｒｄで厚さ、密度共均
−であった。
比較例１
実施例２で用いたピッチ系ＣＦに同じく前述カイノール
ファイバーを重量比９５対５の割合で混入し第２図のカ
ード機にかけてカードウェブを得ようとした。然しテー
カインローラ−３及びドツファ−８の下部床上に短繊維
化したＣＦが一部落下してしまい、ウェブの収率はせい
ぜい６０％程度にしかならなかった。また、ウェブ自身
もそれを構成する繊維が短くなっているため、自重で破
断する程の強度しかなかった。
ファイバーを重量比９５対５の割合で混入し第２図のカ
ード機にかけてカードウェブを得ようとした。然しテー
カインローラ−３及びドツファ−８の下部床上に短繊維
化したＣＦが一部落下してしまい、ウェブの収率はせい
ぜい６０％程度にしかならなかった。また、ウェブ自身
もそれを構成する繊維が短くなっているため、自重で破
断する程の強度しかなかった。
比較例２
次に実施例２で用いたピッチ系ＣＦに同じく前述カイノ
ールファイバーを重量比５５対４５の割合で混入し第２
図のカード機にかけてカードウェブを得、引き続き積層
・ニードルパンチを施し最高温度９００°Ｃで炭化して
フェルトを得た。ウェブの収率は８５％であった。然し
、このフェルトはカイノール繊維が収縮したため変形し
、均一な厚みとならず目付量にも大きなバラツキを生じ
著るしく成形性を損ねた。
ールファイバーを重量比５５対４５の割合で混入し第２
図のカード機にかけてカードウェブを得、引き続き積層
・ニードルパンチを施し最高温度９００°Ｃで炭化して
フェルトを得た。ウェブの収率は８５％であった。然し
、このフェルトはカイノール繊維が収縮したため変形し
、均一な厚みとならず目付量にも大きなバラツキを生じ
著るしく成形性を損ねた。
以上、実施例・比較例を表−１に示す。
〈発明の効果〉
以上説明した様に本発明の炭素繊維フェルトの製造方法
においては紡糸に続く不融化、予ｇＩ炭化後に得られる
種々の形態のピッチ系炭素材からなる繊維状集合体に、
これ以外の炭素前駆体繊維を所定！混入することにより
断熱材・Ｃ／Ｃ材・活性炭素繊維等種々の炭素繊維製品
の原料となるピンチ系炭素繊維を主成分とする均一なフ
ェルトを安定的に製造できるという効果が得られる。
においては紡糸に続く不融化、予ｇＩ炭化後に得られる
種々の形態のピッチ系炭素材からなる繊維状集合体に、
これ以外の炭素前駆体繊維を所定！混入することにより
断熱材・Ｃ／Ｃ材・活性炭素繊維等種々の炭素繊維製品
の原料となるピンチ系炭素繊維を主成分とする均一なフ
ェルトを安定的に製造できるという効果が得られる。
第１図は本発明に使用することのできるカード機械の概
略図、第２図は本発明に使用することのできるフェルト
製造装置の概略図である。 ｌ・・・コンベヤー ２・・・フィードローラー
３・・・テーカインローラ−１４・・・ローラーカード
、５・・・ストリッパー ６・・・シリンダー７・
・・メタリックワイヤー、８・・・ドツファ−９・・・
コーマ−１０・・・カレンダーローラー１１・・・オー
トフィーダー、１２・・・ラッピング装置、１３・・・
ニードルバンチ装置、 １４・・・原料炭素繊維（混合繊維）、１５・・・カー
ドウェブ、 １６・・・炭素繊維フェルト。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
略図、第２図は本発明に使用することのできるフェルト
製造装置の概略図である。 ｌ・・・コンベヤー ２・・・フィードローラー
３・・・テーカインローラ−１４・・・ローラーカード
、５・・・ストリッパー ６・・・シリンダー７・
・・メタリックワイヤー、８・・・ドツファ−９・・・
コーマ−１０・・・カレンダーローラー１１・・・オー
トフィーダー、１２・・・ラッピング装置、１３・・・
ニードルバンチ装置、 １４・・・原料炭素繊維（混合繊維）、１５・・・カー
ドウェブ、 １６・・・炭素繊維フェルト。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (3)
- １．ピッチ系炭素材からなる繊維集合体にピッチ系以外
の炭素前駆体からなる繊維を重量比で９対１乃至６対４
の範囲で混入させピッチ系炭素繊維間の摩擦抵抗を減少
させ、ついで該混合ウェブを積層した後、物理的または
機械的な作用で結合させる処理を施すことを特徴とする
ピッチ系炭素繊維を主成分とする混紡フェルトの製造方
法。 - ２．ピッチ系以外の炭素前駆体からなる繊維として、フ
エノール系耐炎化糸又はポリアクリルニトリル系耐炎化
糸を用いることを特徴とする請求項１記載のピッチ系炭
素繊維を主成分とする混紡フェルトの製造方法。 - ３．混紡フェルトにさらに炭化処理を施すことを特徴と
する請求項１又は２記載のピッチ系炭素繊維を主成分と
する混紡フェルトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2164198A JPH0457949A (ja) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | ピッチ系炭素繊維を主成分とする混紡フェルトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2164198A JPH0457949A (ja) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | ピッチ系炭素繊維を主成分とする混紡フェルトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0457949A true JPH0457949A (ja) | 1992-02-25 |
Family
ID=15788542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2164198A Pending JPH0457949A (ja) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | ピッチ系炭素繊維を主成分とする混紡フェルトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0457949A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0572992U (ja) * | 1992-03-09 | 1993-10-05 | 大阪瓦斯株式会社 | 導電性カーペット |
| JPH08209513A (ja) * | 1994-08-05 | 1996-08-13 | Amoco Corp | 繊維強化された炭素及び黒鉛物品 |
| EP1696057A4 (en) * | 2003-12-17 | 2009-12-02 | Kureha Corp | PROCESS FOR PRODUCING CARBON FIBER RIBBON AND BRAI-BASED FILE |
| WO2023136141A1 (ja) * | 2022-01-17 | 2023-07-20 | 東洋紡エムシー株式会社 | 耐炎化ポリフェニレンエーテル繊維及び補強繊維を含む耐炎化不織布、耐炎化ポリフェニレンエーテル及び補強繊維を含む耐炎化成型体、並びにそれらの製造方法 |
| WO2023190351A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 大阪ガスケミカル株式会社 | 不織布及びその製造方法、それを用いた有機溶剤回収方法、並びに有機溶剤回収装置 |
-
1990
- 1990-06-25 JP JP2164198A patent/JPH0457949A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0572992U (ja) * | 1992-03-09 | 1993-10-05 | 大阪瓦斯株式会社 | 導電性カーペット |
| JPH08209513A (ja) * | 1994-08-05 | 1996-08-13 | Amoco Corp | 繊維強化された炭素及び黒鉛物品 |
| EP1696057A4 (en) * | 2003-12-17 | 2009-12-02 | Kureha Corp | PROCESS FOR PRODUCING CARBON FIBER RIBBON AND BRAI-BASED FILE |
| WO2023136141A1 (ja) * | 2022-01-17 | 2023-07-20 | 東洋紡エムシー株式会社 | 耐炎化ポリフェニレンエーテル繊維及び補強繊維を含む耐炎化不織布、耐炎化ポリフェニレンエーテル及び補強繊維を含む耐炎化成型体、並びにそれらの製造方法 |
| WO2023190351A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 大阪ガスケミカル株式会社 | 不織布及びその製造方法、それを用いた有機溶剤回収方法、並びに有機溶剤回収装置 |
| JP2023149828A (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-16 | 大阪ガスケミカル株式会社 | 不織布及びその製造方法、それを用いた有機溶剤回収方法、並びに有機溶剤回収装置 |
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