JPH045807B2 - - Google Patents
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- JPH045807B2 JPH045807B2 JP58161905A JP16190583A JPH045807B2 JP H045807 B2 JPH045807 B2 JP H045807B2 JP 58161905 A JP58161905 A JP 58161905A JP 16190583 A JP16190583 A JP 16190583A JP H045807 B2 JPH045807 B2 JP H045807B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- valve
- negative pressure
- engine
- intake port
- actuator
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B31/00—Modifying induction systems for imparting a rotation to the charge in the cylinder
- F02B31/04—Modifying induction systems for imparting a rotation to the charge in the cylinder by means within the induction channel, e.g. deflectors
- F02B31/042—Modifying induction systems for imparting a rotation to the charge in the cylinder by means within the induction channel, e.g. deflectors induction channel having a helical shape around the intake valve axis
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Throttle Valves Provided In The Intake System Or In The Exhaust System (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は吸気ポートの流路制御装置に関する。
従来技術
機関低負荷運転時に燃焼室内に強力な旋回流を
発生せしめ、機関高負荷運転時に高い充填効率を
確保するためにヘリカル型吸気ポートの入口通路
部から分岐路を分岐してこれをヘリカル型吸気ポ
ートの渦巻部の渦巻終端部に連結し、分岐路内に
開閉弁を設けてこの開閉弁を低負荷運転時に閉弁
し、高負荷運転時に開弁するようにした内燃機関
が本出願人により既に提案されている。この内燃
機関では上述したように低負荷運転時に開閉弁が
閉弁せしめられるために混合気は入口通路部から
渦巻部内に流入し、次いでこの混合気は渦巻部の
内周面に沿つて旋回せしめられるために低負荷運
転時に強力な旋回流を発生せしめることができ
る。従つてこの内燃機関ではアイドリング運転時
においても強力な旋回流が発生せしめられるため
に燃焼速度が速められ、斯くして稀薄混合気を用
いても安定したアイドリング運転を確保すること
ができる。このようにアイドリング運転時には燃
焼速度が速められるのでこの点だけに着目すると
点火時期を遅くする必要があるように思われるが
実際にはアイドリング運転時には多量の残留ガス
が燃焼室内に残留し、この残留ガスによる燃焼速
度の遅延作用が燃焼速度に大きな影響を与えるた
めに点火時期はかなり進角しなければならない。
従つてこれらのことを考慮してアイドリング運転
時における点火時期はかなり進角された時期に設
定されている。
発生せしめ、機関高負荷運転時に高い充填効率を
確保するためにヘリカル型吸気ポートの入口通路
部から分岐路を分岐してこれをヘリカル型吸気ポ
ートの渦巻部の渦巻終端部に連結し、分岐路内に
開閉弁を設けてこの開閉弁を低負荷運転時に閉弁
し、高負荷運転時に開弁するようにした内燃機関
が本出願人により既に提案されている。この内燃
機関では上述したように低負荷運転時に開閉弁が
閉弁せしめられるために混合気は入口通路部から
渦巻部内に流入し、次いでこの混合気は渦巻部の
内周面に沿つて旋回せしめられるために低負荷運
転時に強力な旋回流を発生せしめることができ
る。従つてこの内燃機関ではアイドリング運転時
においても強力な旋回流が発生せしめられるため
に燃焼速度が速められ、斯くして稀薄混合気を用
いても安定したアイドリング運転を確保すること
ができる。このようにアイドリング運転時には燃
焼速度が速められるのでこの点だけに着目すると
点火時期を遅くする必要があるように思われるが
実際にはアイドリング運転時には多量の残留ガス
が燃焼室内に残留し、この残留ガスによる燃焼速
度の遅延作用が燃焼速度に大きな影響を与えるた
めに点火時期はかなり進角しなければならない。
従つてこれらのことを考慮してアイドリング運転
時における点火時期はかなり進角された時期に設
定されている。
ところでこのような内燃機関においても例えば
アイドリング運転時においてパワーステアリング
が操作された場合にはアイドリング運転時であつ
ても機関に負荷がかかり、その結果機関が停止し
てしまう危険性がある。そこでこのような場合に
機関が停止するのを阻止するためにアイドリング
運転時において負荷が加わつたときにはスロツト
ル弁を一定開度だけ開弁して機関回転数を上昇せ
しめる、いわゆるアイドルアツプ装置が必要とな
る。ところがこのようにアイドリング運転時にス
ロツトル弁を開弁せしめると残留ガス量が減少す
るためにそれだけ燃焼速度が速くなるアイドリン
グ運転時における点火時期は無負荷状態において
最適となるように設定されているためにスロツト
ル弁が開弁せしめられたときには点火時期が進角
されすぎている状態、即ち過進角状態となる。ま
た、このような過進角状態はスロツトル弁が開弁
したときに濃混合気を供給するようにした場合に
は更に激しくなる。このような過進角状態になる
とノツキングが発生したり、アイドリング運転が
不安定になつたり、また機関が停止してしまうと
いう問題を生ずる。
アイドリング運転時においてパワーステアリング
が操作された場合にはアイドリング運転時であつ
ても機関に負荷がかかり、その結果機関が停止し
てしまう危険性がある。そこでこのような場合に
機関が停止するのを阻止するためにアイドリング
運転時において負荷が加わつたときにはスロツト
ル弁を一定開度だけ開弁して機関回転数を上昇せ
しめる、いわゆるアイドルアツプ装置が必要とな
る。ところがこのようにアイドリング運転時にス
ロツトル弁を開弁せしめると残留ガス量が減少す
るためにそれだけ燃焼速度が速くなるアイドリン
グ運転時における点火時期は無負荷状態において
最適となるように設定されているためにスロツト
ル弁が開弁せしめられたときには点火時期が進角
されすぎている状態、即ち過進角状態となる。ま
た、このような過進角状態はスロツトル弁が開弁
したときに濃混合気を供給するようにした場合に
は更に激しくなる。このような過進角状態になる
とノツキングが発生したり、アイドリング運転が
不安定になつたり、また機関が停止してしまうと
いう問題を生ずる。
発明の目的
本発明は機関アイドリング運転時に機関に負荷
が加わつた場合に過進角状態になるのを阻止し、
それによつてこのような場合でも安定したアイド
リング運転を確保できるようにした吸気ポートの
流路制御装置を提供することにある。
が加わつた場合に過進角状態になるのを阻止し、
それによつてこのような場合でも安定したアイド
リング運転を確保できるようにした吸気ポートの
流路制御装置を提供することにある。
発明の構成
本発明の構成は、吸気ポート内に吸気ポートの
一側壁面側に偏心させて開閉弁を配置し、開閉弁
を機関負荷に応動するアクチユエータに連結して
機関負荷が予め定められた負荷よりも低いときに
開閉弁を閉弁状態に保持して燃焼室内に旋回流を
発生せしめるようにした内燃機関において、機関
アイドリング運転時にスロツトル弁を開弁保持す
るアイドルアツプ装置にアクチユエータを連結し
てアイドルアツプ時に開閉弁を強制的に開弁せし
めるようにしたことにある。
一側壁面側に偏心させて開閉弁を配置し、開閉弁
を機関負荷に応動するアクチユエータに連結して
機関負荷が予め定められた負荷よりも低いときに
開閉弁を閉弁状態に保持して燃焼室内に旋回流を
発生せしめるようにした内燃機関において、機関
アイドリング運転時にスロツトル弁を開弁保持す
るアイドルアツプ装置にアクチユエータを連結し
てアイドルアツプ時に開閉弁を強制的に開弁せし
めるようにしたことにある。
実施例
第１図から第４図を参照すると、１はシリンダ
ブロツク、２はシリンダブロツク１内で往復動す
るピストン、３はシリンダヘツド、４は燃焼室、
５は吸気弁、６は吸気ポート、７は排気弁、８は
排気ポート、９は点火栓を夫々示す。吸気ポート
６内には吸気ポート６の長手軸線に沿つて延びる
隔壁１０が形成され、この隔壁１０は第１図に示
されるように吸気ポート６の上壁面から下方に突
出して吸気ポート６の底壁面近傍まで延びる。こ
の隔壁１０によつて吸気ポート６内はヘリカル状
通路１１と分岐路１２とに分割される。即ち、ヘ
リカル状通路１１は渦巻部Ｂと、この渦巻部Ｂに
接線状に連結された入口通路部Ａとにより構成さ
れ、分岐路１２は入口通路部Ａから分岐されて渦
巻部Ｂの渦巻終端部Ｃに連結される。分岐路１２
内には回転式開閉弁、即ちロータリ弁１３が配置
され、ロータリ弁１３の突出上端部にはアーム１
４が固定される。
ブロツク、２はシリンダブロツク１内で往復動す
るピストン、３はシリンダヘツド、４は燃焼室、
５は吸気弁、６は吸気ポート、７は排気弁、８は
排気ポート、９は点火栓を夫々示す。吸気ポート
６内には吸気ポート６の長手軸線に沿つて延びる
隔壁１０が形成され、この隔壁１０は第１図に示
されるように吸気ポート６の上壁面から下方に突
出して吸気ポート６の底壁面近傍まで延びる。こ
の隔壁１０によつて吸気ポート６内はヘリカル状
通路１１と分岐路１２とに分割される。即ち、ヘ
リカル状通路１１は渦巻部Ｂと、この渦巻部Ｂに
接線状に連結された入口通路部Ａとにより構成さ
れ、分岐路１２は入口通路部Ａから分岐されて渦
巻部Ｂの渦巻終端部Ｃに連結される。分岐路１２
内には回転式開閉弁、即ちロータリ弁１３が配置
され、ロータリ弁１３の突出上端部にはアーム１
４が固定される。
第５図を参照すると、吸気ポート６は吸気マニ
ホルド１５を介して気化器１６に接続され、この
気化器１６はスロツトル弁１７を具備する。一
方、各気筒のロータリ弁１３のアーム１４は共通
の連結ロツド１８を介してアクチユエータ１９に
連結される。第５図に示す実施例ではアクチユエ
ータ１９が負圧ダイアフラム装置から構成されて
おり、このアクチユエータ１９はダイアフラム２
０によつて分離された負圧室２１と大気圧室２２
とを具備する。連結ロツド１８はダイアフラム２
０に連結され、負圧室２１内にダイアフラム押圧
用圧縮ばね２３が挿入される。負圧室２１は負圧
導管２４を介して吸気マニホルド１５内に連結さ
れており、負圧導管２４内には絞り２５が挿入さ
れる。スロツトル弁１７の開度が小さな低負荷運
転時には吸気マニホルド１５内の負圧は大きく、
従つてこのときアクチユエータ１９の負圧室２１
内の負圧も大きくなる。その結果ダイアフラム２
０が圧縮ばね２３に抗して負圧室２１側に移動し
て第２図に示すようにロータリ弁１３が分岐路１
２を閉鎖する。このとき混合気はヘリカル状通路
１１内を流通せしめられ、斯くして混合気は渦巻
部Ｂの内周面に沿つて旋回せしめられるために強
力な旋回流が発生する。一方、スロツトル弁１７
の開度が大きくなつて高負荷運転が行なわれると
アクチユエータ１９の負圧室２１内の負圧が小さ
くなるためにダイアフラム２０は圧縮ばね２３の
ばね力により大気圧室２２側に移動し、その結果
ロータリ弁１３が回動せしめられてロータリ弁１
３が分岐路１２を全開する。斯くしてこのとき混
合気は吸気ポート６の全断面を通つて流れ、斯く
して高い充填効率が得られることになる。このよ
うにロータリ弁１３は通常吸気マニホルド１５内
の負圧、即ち機関負荷に応動して開閉制御され
る。なお、このロータリ弁１３を機関回転数、排
気ガス圧又は気化器ベンチユリ負圧によつて制御
することもでき、この場合にはロータリ弁１３は
機関回転数が予め定められた回転数よりも高くな
つたとき、又は排気ガス圧或いはベンチユリ負圧
が予め定められた設定値よりも高くなつたときに
開弁せしめられる。
ホルド１５を介して気化器１６に接続され、この
気化器１６はスロツトル弁１７を具備する。一
方、各気筒のロータリ弁１３のアーム１４は共通
の連結ロツド１８を介してアクチユエータ１９に
連結される。第５図に示す実施例ではアクチユエ
ータ１９が負圧ダイアフラム装置から構成されて
おり、このアクチユエータ１９はダイアフラム２
０によつて分離された負圧室２１と大気圧室２２
とを具備する。連結ロツド１８はダイアフラム２
０に連結され、負圧室２１内にダイアフラム押圧
用圧縮ばね２３が挿入される。負圧室２１は負圧
導管２４を介して吸気マニホルド１５内に連結さ
れており、負圧導管２４内には絞り２５が挿入さ
れる。スロツトル弁１７の開度が小さな低負荷運
転時には吸気マニホルド１５内の負圧は大きく、
従つてこのときアクチユエータ１９の負圧室２１
内の負圧も大きくなる。その結果ダイアフラム２
０が圧縮ばね２３に抗して負圧室２１側に移動し
て第２図に示すようにロータリ弁１３が分岐路１
２を閉鎖する。このとき混合気はヘリカル状通路
１１内を流通せしめられ、斯くして混合気は渦巻
部Ｂの内周面に沿つて旋回せしめられるために強
力な旋回流が発生する。一方、スロツトル弁１７
の開度が大きくなつて高負荷運転が行なわれると
アクチユエータ１９の負圧室２１内の負圧が小さ
くなるためにダイアフラム２０は圧縮ばね２３の
ばね力により大気圧室２２側に移動し、その結果
ロータリ弁１３が回動せしめられてロータリ弁１
３が分岐路１２を全開する。斯くしてこのとき混
合気は吸気ポート６の全断面を通つて流れ、斯く
して高い充填効率が得られることになる。このよ
うにロータリ弁１３は通常吸気マニホルド１５内
の負圧、即ち機関負荷に応動して開閉制御され
る。なお、このロータリ弁１３を機関回転数、排
気ガス圧又は気化器ベンチユリ負圧によつて制御
することもでき、この場合にはロータリ弁１３は
機関回転数が予め定められた回転数よりも高くな
つたとき、又は排気ガス圧或いはベンチユリ負圧
が予め定められた設定値よりも高くなつたときに
開弁せしめられる。
一方、第５図に示されるように気化器１６には
スロツトルポジシヨナ２６が取付けられる。この
スロツトルポジシヨナ２６はスロツトル弁１７の
弁軸２７に固着されたアーム２８と、弁軸２７に
回動可能に取付けられたレバー２９と、レバー１
９を駆動するための負圧ダイアフラム装置３０と
を具備する。負圧ダイアフラム装置３０はダイア
フラム３１によつて分離された負圧室３２と大気
圧室３３とを有し、ダイアフラム３１は制御ロツ
ド３４を介してレバー２９に連結される。負圧室
３２内にはダイアフラム押圧用圧縮ばね３５が配
置され、また、負圧室３２は負圧導管３６を介し
て負圧ポート３７に連結される。この負圧導管３
６内には並列配置された逆止弁３８と絞り３９か
らなる負圧遅延弁４０が挿入される。第５図に示
すようにスロツトル弁１７の開度が小さなときに
は負圧ポート３７はスロツトル弁１７後流の気化
器吸気通路４１内に開口しており、従つてこのと
きには負圧室３２内に負圧が加わるためにダイア
フラム３１が負圧室３２側に移動する。斯くして
このときのレバー２９とアーム２８との係合が解
除されており、アイドリング運転時であればスロ
ツトル弁１７がアイドリング開度に保持される。
スロツトルポジシヨナ２６が取付けられる。この
スロツトルポジシヨナ２６はスロツトル弁１７の
弁軸２７に固着されたアーム２８と、弁軸２７に
回動可能に取付けられたレバー２９と、レバー１
９を駆動するための負圧ダイアフラム装置３０と
を具備する。負圧ダイアフラム装置３０はダイア
フラム３１によつて分離された負圧室３２と大気
圧室３３とを有し、ダイアフラム３１は制御ロツ
ド３４を介してレバー２９に連結される。負圧室
３２内にはダイアフラム押圧用圧縮ばね３５が配
置され、また、負圧室３２は負圧導管３６を介し
て負圧ポート３７に連結される。この負圧導管３
６内には並列配置された逆止弁３８と絞り３９か
らなる負圧遅延弁４０が挿入される。第５図に示
すようにスロツトル弁１７の開度が小さなときに
は負圧ポート３７はスロツトル弁１７後流の気化
器吸気通路４１内に開口しており、従つてこのと
きには負圧室３２内に負圧が加わるためにダイア
フラム３１が負圧室３２側に移動する。斯くして
このときのレバー２９とアーム２８との係合が解
除されており、アイドリング運転時であればスロ
ツトル弁１７がアイドリング開度に保持される。
一方、第５図に示されるように負圧ダイアフラ
ム装置２６の負圧室３２は一方ではパワーステア
リング装置４２の大気開放弁４３に連結され、他
方ではヘツドランプ、電動フアン、電動ブロア等
の電気機器４４と連動する別個の大気開放弁４５
に連結される。更に、負圧室３２は逆止弁４６を
介してアクチユエータ１９の負圧室２１に連結さ
れる。パワーステアリング装置４２は機関駆動の
パワーステアリングポンプ４７と、ステアリング
ギアボツクル４８と、加圧オイル供給管４９と、
オイル返戻管５０とを具備し、オイル返戻管５０
にピストン５１および弁５２を有する大気開放弁
４３が取付けられる。この弁５２は通常閉弁して
いる。ステアリングを回すとオイル返戻管５０の
オイル圧が上昇し、その結果ピストン５１が上昇
するために弁５２が開弁する。弁５２が開弁する
と負圧ダイアフラム装置３０の負圧室３２は大気
開放弁４３のエアフイルタ５３を介して大気に連
通する。
ム装置２６の負圧室３２は一方ではパワーステア
リング装置４２の大気開放弁４３に連結され、他
方ではヘツドランプ、電動フアン、電動ブロア等
の電気機器４４と連動する別個の大気開放弁４５
に連結される。更に、負圧室３２は逆止弁４６を
介してアクチユエータ１９の負圧室２１に連結さ
れる。パワーステアリング装置４２は機関駆動の
パワーステアリングポンプ４７と、ステアリング
ギアボツクル４８と、加圧オイル供給管４９と、
オイル返戻管５０とを具備し、オイル返戻管５０
にピストン５１および弁５２を有する大気開放弁
４３が取付けられる。この弁５２は通常閉弁して
いる。ステアリングを回すとオイル返戻管５０の
オイル圧が上昇し、その結果ピストン５１が上昇
するために弁５２が開弁する。弁５２が開弁する
と負圧ダイアフラム装置３０の負圧室３２は大気
開放弁４３のエアフイルタ５３を介して大気に連
通する。
一方、大気開放弁４５はソレノイド弁からな
り、電気機器４４の作動制御用スイツチ５４を介
して電源５５に接続される。電気機器４４を作動
すべくスイツチ５４を閉成すると大気開放弁４５
のソレノイドが付勢され、弁５６が開閉する。そ
の結果、負圧ダイアフラム装置３０の負圧室３２
は大気開放弁４５のエアフイルタ５７を介して大
気に連通する。
り、電気機器４４の作動制御用スイツチ５４を介
して電源５５に接続される。電気機器４４を作動
すべくスイツチ５４を閉成すると大気開放弁４５
のソレノイドが付勢され、弁５６が開閉する。そ
の結果、負圧ダイアフラム装置３０の負圧室３２
は大気開放弁４５のエアフイルタ５７を介して大
気に連通する。
このようにステアリングが回されるか、或いは
電気機器４４が作動せしめられると負圧ダイアフ
ラム装置２６の負圧室３２は大気圧となり、斯く
してダイアフラム３１が圧縮ばね３５のばね力に
より大気圧室３３側に移動する。その結果レバー
２９がアーム２８と係合してスロツトル弁１７を
反時計回りに回動せしめ、それによつてスロツト
ル弁１７が一定開度に開弁保持される。その結果
機関回転数が上昇するためにパワーステアリング
装置４２に十分な駆動力を与えることができ、更
にオールタネータに負荷がかかつてもオールタネ
ータを十分に駆動することができ、電気機器４４
に対して十分な電力を供給することができる。一
方、ステアリングが回されるか、或いは電気機器
４４が作動せしめられるとアクチユエータ１９の
負圧室２１内も大気圧となるためにロータリ弁１
３が分岐路１２を全開し、斯くしてこのときには
旋回流の発生が抑制される。
電気機器４４が作動せしめられると負圧ダイアフ
ラム装置２６の負圧室３２は大気圧となり、斯く
してダイアフラム３１が圧縮ばね３５のばね力に
より大気圧室３３側に移動する。その結果レバー
２９がアーム２８と係合してスロツトル弁１７を
反時計回りに回動せしめ、それによつてスロツト
ル弁１７が一定開度に開弁保持される。その結果
機関回転数が上昇するためにパワーステアリング
装置４２に十分な駆動力を与えることができ、更
にオールタネータに負荷がかかつてもオールタネ
ータを十分に駆動することができ、電気機器４４
に対して十分な電力を供給することができる。一
方、ステアリングが回されるか、或いは電気機器
４４が作動せしめられるとアクチユエータ１９の
負圧室２１内も大気圧となるためにロータリ弁１
３が分岐路１２を全開し、斯くしてこのときには
旋回流の発生が抑制される。
上述したようにアイドリング運転時においてス
ロツトル弁１７が一定開度に開弁保持せしめられ
ると燃焼室４内の残留ガス量が減少するためにそ
れだけ燃焼速度が速くなる。更に、スロツトル弁
１７が開弁したときに濃混合気を供給するように
したときには更に燃焼速度が速くなる。ところが
このときロータリ弁１３が全開して旋回流の発生
が抑制されるのでそれだけ燃焼速度が遅くなり、
斯くしてこのときの最適な点火時期は無負荷アイ
ドリング運転時の点火時期とほぼ同じになる。従
つてアイドルアツプが行なわれたとしても過進角
状態になることはなく、安定したアイドリング運
転を確保することができる。
ロツトル弁１７が一定開度に開弁保持せしめられ
ると燃焼室４内の残留ガス量が減少するためにそ
れだけ燃焼速度が速くなる。更に、スロツトル弁
１７が開弁したときに濃混合気を供給するように
したときには更に燃焼速度が速くなる。ところが
このときロータリ弁１３が全開して旋回流の発生
が抑制されるのでそれだけ燃焼速度が遅くなり、
斯くしてこのときの最適な点火時期は無負荷アイ
ドリング運転時の点火時期とほぼ同じになる。従
つてアイドルアツプが行なわれたとしても過進角
状態になることはなく、安定したアイドリング運
転を確保することができる。
でお、第５図に示す実施例ではロータリ弁１３
を負圧ダイアフラム装置からなるアクチユエータ
１９によつて開閉制御するようにしているがロー
タリ弁１３をステツプモータのような電気式アク
チユエータによつて開閉制御するようにしてもよ
い。このような場合にはアイドルアツプ状態を電
気的に検出してアイドルアツプ時に電気式アクチ
ユエータを作動させ、ロータリ弁１３を開弁させ
ればよい。また、第２図に示される隔璧１０がな
い場合でもロータリ弁１３を開弁することによつ
て混合気流を偏流させて燃焼室４内に旋回流を発
生させることができ、従つて本発明は隔壁１０が
ない場合にも適用することができる。
を負圧ダイアフラム装置からなるアクチユエータ
１９によつて開閉制御するようにしているがロー
タリ弁１３をステツプモータのような電気式アク
チユエータによつて開閉制御するようにしてもよ
い。このような場合にはアイドルアツプ状態を電
気的に検出してアイドルアツプ時に電気式アクチ
ユエータを作動させ、ロータリ弁１３を開弁させ
ればよい。また、第２図に示される隔璧１０がな
い場合でもロータリ弁１３を開弁することによつ
て混合気流を偏流させて燃焼室４内に旋回流を発
生させることができ、従つて本発明は隔壁１０が
ない場合にも適用することができる。
発明の効果
アイドルアツプすべくスロツトル弁が一定開度
に開弁されたときにロータリ弁を開弁することに
よつて点火時期が過進角状態となるのを阻止する
ことができ、斯くして安定したアイドリング運転
を確保することができる。
に開弁されたときにロータリ弁を開弁することに
よつて点火時期が過進角状態となるのを阻止する
ことができ、斯くして安定したアイドリング運転
を確保することができる。
第１図は第２図の−線に沿つてみた側面断
面図、第２図は第１図の−線に沿つてみた断
面平面図、第３図は第２図の−線に沿つてみ
た断面図、第４図は第２図の−線に沿つてみ
た断面図、第５図は内燃機関の全体図である。 ６……吸気ポート、１１……ヘリカル通路、１
２……分岐路、１３……ロータリ弁、１９……ア
クチユエータ、２６……スロツトルポジシヨナ、
４２……パワーステアリング装置。
面図、第２図は第１図の−線に沿つてみた断
面平面図、第３図は第２図の−線に沿つてみ
た断面図、第４図は第２図の−線に沿つてみ
た断面図、第５図は内燃機関の全体図である。 ６……吸気ポート、１１……ヘリカル通路、１
２……分岐路、１３……ロータリ弁、１９……ア
クチユエータ、２６……スロツトルポジシヨナ、
４２……パワーステアリング装置。
Claims (1)
- １ 吸気ポート内に吸気ポートの一側壁面側に偏
心させて開閉弁を配置し、該開閉弁を機関負荷に
応動するアクチユエータに連結して機関負荷が予
め定められた負荷よりも低いときに該開閉弁を閉
弁状態に保持して燃焼室内に旋回流を発生せしめ
るようにした内燃機関において、機関アイドリン
グ運転時にスロツトル弁を開弁保持するアイドル
アツプ装置に上記アクチユエータを連結してアイ
ドルアツプ時に開閉弁を強制的に開弁せしめるよ
うにした吸気ポートの流路制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58161905A JPS6053618A (ja) | 1983-09-05 | 1983-09-05 | 吸気ポ−トの流路制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58161905A JPS6053618A (ja) | 1983-09-05 | 1983-09-05 | 吸気ポ−トの流路制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6053618A JPS6053618A (ja) | 1985-03-27 |
| JPH045807B2 true JPH045807B2 (ja) | 1992-02-03 |
Family
ID=15744245
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58161905A Granted JPS6053618A (ja) | 1983-09-05 | 1983-09-05 | 吸気ポ−トの流路制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6053618A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0292030U (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-20 | ||
| JPH0387971U (ja) * | 1989-12-25 | 1991-09-09 |
-
1983
- 1983-09-05 JP JP58161905A patent/JPS6053618A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6053618A (ja) | 1985-03-27 |
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