JPH0459112A - リバースミルによる冷間圧延におけるクラウン制御方法 - Google Patents
リバースミルによる冷間圧延におけるクラウン制御方法Info
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- JPH0459112A JPH0459112A JP2170128A JP17012890A JPH0459112A JP H0459112 A JPH0459112 A JP H0459112A JP 2170128 A JP2170128 A JP 2170128A JP 17012890 A JP17012890 A JP 17012890A JP H0459112 A JPH0459112 A JP H0459112A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/40—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using axial shifting of the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/30—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process
- B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
- B21B1/36—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work by cold-rolling
-
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- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B2013/028—Sixto, six-high stands
-
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- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、胴部の一端に先細りとなるテーパを付された
ワークロールを備えた圧延機に往復通板せしめて金属帯
を冷間圧延するに際し、被圧延金属帯の板幅方向の板厚
分布を均一に制御できると共にこの制御量を把握できて
、金属帯の板幅方向に関する板厚精度を高く且つ形状を
良好に圧延することのできるリバースミルによる冷間圧
延におけるクラウン制御方法に関するものである。
ワークロールを備えた圧延機に往復通板せしめて金属帯
を冷間圧延するに際し、被圧延金属帯の板幅方向の板厚
分布を均一に制御できると共にこの制御量を把握できて
、金属帯の板幅方向に関する板厚精度を高く且つ形状を
良好に圧延することのできるリバースミルによる冷間圧
延におけるクラウン制御方法に関するものである。
一般に冷間圧延用原板である熱間圧延された鋼帯などの
金属帯は、幅方向中央から端縁側に行くに従って板厚が
減少する板厚分布、即ち凸クラウン状となり、特に幅方
向端縁近傍では板厚が急激に減少している。これは対向
する円柱状のワークロールによって金属帯を圧延する従
来の冷間圧延方法では、板幅中央部における金属帯の板
厚を一定にするためにワークロールを軸方向において曲
げるように外力を作用させてロールベンディングにより
圧延しているために、金属帯の特に幅方向端縁近傍にお
いてはワークロールが強く当接することになって幅方向
端縁近傍における板厚が急激に減少した形状に圧延され
るからである。
金属帯は、幅方向中央から端縁側に行くに従って板厚が
減少する板厚分布、即ち凸クラウン状となり、特に幅方
向端縁近傍では板厚が急激に減少している。これは対向
する円柱状のワークロールによって金属帯を圧延する従
来の冷間圧延方法では、板幅中央部における金属帯の板
厚を一定にするためにワークロールを軸方向において曲
げるように外力を作用させてロールベンディングにより
圧延しているために、金属帯の特に幅方向端縁近傍にお
いてはワークロールが強く当接することになって幅方向
端縁近傍における板厚が急激に減少した形状に圧延され
るからである。
しかるに金属帯の冷間圧延では、このような凸クラウン
状の金属帯を圧延形状が良好で且つ断面が矩形状である
均一な板厚分布となるように圧延することが要求される
。
状の金属帯を圧延形状が良好で且つ断面が矩形状である
均一な板厚分布となるように圧延することが要求される
。
そこで対向するワークロールのそれぞれ胴部の左右反対
側の一端に先細りとなるテーパを付されたテーパ部を形
成すると共にそのテーパ部のテーパ開始点と終点との間
に被圧延金属帯の端縁を位置せしめて冷間圧延すること
によって金属帯の幅方向の端縁近傍における板厚の減少
を抑えて板厚精度を高くする圧延方法が提案されている
。これはこのような圧延方法によって金属帯を冷間圧延
すると、ワークロールのテーパ部における対向するワー
クロールの間隔が増加するためにテーパ部での金属帯の
板厚の減少が金属帯の幅方向中央部に比べて抑制されて
金属帯全体として板厚形状が良好となるからである。
側の一端に先細りとなるテーパを付されたテーパ部を形
成すると共にそのテーパ部のテーパ開始点と終点との間
に被圧延金属帯の端縁を位置せしめて冷間圧延すること
によって金属帯の幅方向の端縁近傍における板厚の減少
を抑えて板厚精度を高くする圧延方法が提案されている
。これはこのような圧延方法によって金属帯を冷間圧延
すると、ワークロールのテーパ部における対向するワー
クロールの間隔が増加するためにテーパ部での金属帯の
板厚の減少が金属帯の幅方向中央部に比べて抑制されて
金属帯全体として板厚形状が良好となるからである。
しかしなから、このようなテーパ部が形成されているワ
ークロールを備えた圧延機に金属帯を往復通板させてリ
バース圧延するに際し、各パスにおいて金属帯の幅方向
端縁からワークロールのテーパ開始点までの距離の設定
値が適切でない場合には冷間圧延した金属帯の形状が不
良となり金属帯全体として板厚形状が良好とならない現
象が生じる。また前パスにおいて形状が不良の状態で圧
延された金属帯を再び圧延機に通板せしめると形状が更
に悪化し金属帯の端縁から破断を生じることがあった。
ークロールを備えた圧延機に金属帯を往復通板させてリ
バース圧延するに際し、各パスにおいて金属帯の幅方向
端縁からワークロールのテーパ開始点までの距離の設定
値が適切でない場合には冷間圧延した金属帯の形状が不
良となり金属帯全体として板厚形状が良好とならない現
象が生じる。また前パスにおいて形状が不良の状態で圧
延された金属帯を再び圧延機に通板せしめると形状が更
に悪化し金属帯の端縁から破断を生じることがあった。
従って金属帯の幅方向端縁からワークロールのテーパ開
始点までの距離の設定値を適切な値に設定しなければな
らないのであるが、従来は作業者の感に基づいて金属帯
の幅方向端縁からワークロールのテーパ開始点までの距
離を設定していたので圧延機を通板した金属帯の幅方向
端縁の板厚がどの程度改善されたのかは圧延した後でな
ければ確認することができず、目標とする板厚精度を得
るべく金属帯の幅方向端縁からワークロールのテーパ開
始点までの距離を正確に予め設定することが困難である
ので、リバース圧延ではパスを重ねるに従って金属帯の
形状が更に悪化して金属帯の幅方向端縁からワークロー
ルのテーパ開始点までの距離の設定値を適切な値に設定
することが更に困難となり、冷間圧延された金属帯の形
状を把握することができず、歩留が低下し且つ作業効率
が低下するという欠点があった。
始点までの距離の設定値を適切な値に設定しなければな
らないのであるが、従来は作業者の感に基づいて金属帯
の幅方向端縁からワークロールのテーパ開始点までの距
離を設定していたので圧延機を通板した金属帯の幅方向
端縁の板厚がどの程度改善されたのかは圧延した後でな
ければ確認することができず、目標とする板厚精度を得
るべく金属帯の幅方向端縁からワークロールのテーパ開
始点までの距離を正確に予め設定することが困難である
ので、リバース圧延ではパスを重ねるに従って金属帯の
形状が更に悪化して金属帯の幅方向端縁からワークロー
ルのテーパ開始点までの距離の設定値を適切な値に設定
することが更に困難となり、冷間圧延された金属帯の形
状を把握することができず、歩留が低下し且つ作業効率
が低下するという欠点があった。
〔発明が解決しようとする課題〕
本発明は、上記従来技術の欠点を解消して、最終パス前
の各パスにおいて胴部の一端に先細りとなるテーパを付
されたワークロールのテーパ開始点から被圧延金属帯の
端縁までの距離の設定を、所望の板厚精度を得ることの
できる設定値に予め設定することを可能として、最終パ
スで圧延された金属帯の板厚精度を把握できて、歩留の
向上及び作業効率に優れたリバースミルによる冷間圧延
におけるクラウンを制御する方法を提供することを課題
とする。
の各パスにおいて胴部の一端に先細りとなるテーパを付
されたワークロールのテーパ開始点から被圧延金属帯の
端縁までの距離の設定を、所望の板厚精度を得ることの
できる設定値に予め設定することを可能として、最終パ
スで圧延された金属帯の板厚精度を把握できて、歩留の
向上及び作業効率に優れたリバースミルによる冷間圧延
におけるクラウンを制御する方法を提供することを課題
とする。
本発明者らはかかる課題を解決するために鋭意研究の結
果、以下に一部推測を交えなから説明する理由により、
被圧延金属帯を円柱状のワークロールによって冷間圧延
したときと胴部の一端に先細りとなるテーパを付された
ワークロールによって冷間圧延したときとの金属帯幅方
向の端縁近傍の所定位置における板厚差（以下、テーパ
効果量と言う）が被圧延金属帯の出側板厚、被圧延金属
帯の幅方向端縁からワークロールのテーパ開始点までの
距離（以下、ワークロールのシフト位置と言う）及びワ
ークロールに付されたテーパのテーパ角度にそれぞれ比
例することを見出して本発明を完成したのである。
果、以下に一部推測を交えなから説明する理由により、
被圧延金属帯を円柱状のワークロールによって冷間圧延
したときと胴部の一端に先細りとなるテーパを付された
ワークロールによって冷間圧延したときとの金属帯幅方
向の端縁近傍の所定位置における板厚差（以下、テーパ
効果量と言う）が被圧延金属帯の出側板厚、被圧延金属
帯の幅方向端縁からワークロールのテーパ開始点までの
距離（以下、ワークロールのシフト位置と言う）及びワ
ークロールに付されたテーパのテーパ角度にそれぞれ比
例することを見出して本発明を完成したのである。
■ 対向するワークロールのそれぞれ胴部の左右反対側
の一端に先細りとなるテーパを付されたテーパ部を形成
された圧延機において、無負荷時における被圧延金属帯
の幅方向端縁位置の対向するワークロールの間隔の増加
量は、ワークロールのテーパ角度θの正接ｔａｎθから
求められる値ＷＲＴ （テーパ部のロール軸方向の長さ
１００＋＋ａ当りのワークロールの直径の減少量）Ｗ
ＲＴ ＝１００Ｘ ２ Ｘｔａｎθとワークロールのシ
フト位ＷＷＲδとの積を１００で除した値によって表さ
れ、被圧延金属帯の幅方向端縁近傍の所定位置における
ワークロールの間隔の増加量は（ＷＲＴＸＷＲδ）／１
００の値として近似できる。
の一端に先細りとなるテーパを付されたテーパ部を形成
された圧延機において、無負荷時における被圧延金属帯
の幅方向端縁位置の対向するワークロールの間隔の増加
量は、ワークロールのテーパ角度θの正接ｔａｎθから
求められる値ＷＲＴ （テーパ部のロール軸方向の長さ
１００＋＋ａ当りのワークロールの直径の減少量）Ｗ
ＲＴ ＝１００Ｘ ２ Ｘｔａｎθとワークロールのシ
フト位ＷＷＲδとの積を１００で除した値によって表さ
れ、被圧延金属帯の幅方向端縁近傍の所定位置における
ワークロールの間隔の増加量は（ＷＲＴＸＷＲδ）／１
００の値として近似できる。
■ ワークロールのテーパ部が冷間圧延時においてワー
クロールの弾性変形に及ぼす影響は、テーパ部が被圧延
金属帯の幅方向端縁付近に位置するように局所的に形成
されているものであるからワークロールのロール偏平が
主となり、ロールの細心のたわみへ影響するところの小
さいものである。従って、ワークロールのテーパ部に位
置する被圧延金属帯の幅方向端縁近傍の所定位置におい
ては、被圧延金属帯の張力の増加により圧延荷重が減少
するのでワークロールの偏平量が減少する。
クロールの弾性変形に及ぼす影響は、テーパ部が被圧延
金属帯の幅方向端縁付近に位置するように局所的に形成
されているものであるからワークロールのロール偏平が
主となり、ロールの細心のたわみへ影響するところの小
さいものである。従って、ワークロールのテーパ部に位
置する被圧延金属帯の幅方向端縁近傍の所定位置におい
ては、被圧延金属帯の張力の増加により圧延荷重が減少
するのでワークロールの偏平量が減少する。
■ ワークロールの偏平減少量と圧延荷重減少量。
圧延荷重減少量と張力増加量、及び張力増加量と出側板
厚増加量はそれぞれほぼ比例関係にあるので、ワークロ
ールの偏平減少量と出側板厚増加量とがほぼ比例関係に
ある。ここでテーパ部がワークロールの軸心のたわみへ
与える影響を無視すると、出側板厚増加量は無負荷時に
おける被圧延金属帯の幅方向端縁位置の対向するワーク
ロールの間隔の増加量からワークロールの偏平減少量を
差し引いたものとなり、出側板厚増加量はワークロール
の間隔の増加量にほぼ比例する。
厚増加量はそれぞれほぼ比例関係にあるので、ワークロ
ールの偏平減少量と出側板厚増加量とがほぼ比例関係に
ある。ここでテーパ部がワークロールの軸心のたわみへ
与える影響を無視すると、出側板厚増加量は無負荷時に
おける被圧延金属帯の幅方向端縁位置の対向するワーク
ロールの間隔の増加量からワークロールの偏平減少量を
差し引いたものとなり、出側板厚増加量はワークロール
の間隔の増加量にほぼ比例する。
■ ワークロールにテーパが付されていることによって
被圧延金属帯の幅方向端縁近傍の板厚が増加すると、こ
の端縁近傍における金属帯の幅方向中心に対する伸び率
が減少し、この伸び率の減少量は出側板厚の変更によっ
て増減し前記した張力の増加量とほぼ比例関係にあるだ
けで他の圧延条件とはほとんど関係の無い。
被圧延金属帯の幅方向端縁近傍の板厚が増加すると、こ
の端縁近傍における金属帯の幅方向中心に対する伸び率
が減少し、この伸び率の減少量は出側板厚の変更によっ
て増減し前記した張力の増加量とほぼ比例関係にあるだ
けで他の圧延条件とはほとんど関係の無い。
以上の０〜０項の知見から、被圧延金属帯の幅方向中央
における出側板厚りと圧延機のロール寸法によって決ま
る定数ａ、ｂとから導き出される値ａ ｈ ＋ ｂと、
前記ワークロールのテーパ角度θの正接ｔａｎθから求
められる値ＷＲＴと、被圧延金属帯の端縁からワークロ
ールのテーパ開始点までの距離を示すワークロールのシ
フト位［ＷＲδとの積によってテーパ効果量Δｈ、即ち
Δｈ＝（ａｈ＋ｂ）×ＷＲＴ×ＷＲδ を推測することができることを究明して本発明を完成し
たのである。
における出側板厚りと圧延機のロール寸法によって決ま
る定数ａ、ｂとから導き出される値ａ ｈ ＋ ｂと、
前記ワークロールのテーパ角度θの正接ｔａｎθから求
められる値ＷＲＴと、被圧延金属帯の端縁からワークロ
ールのテーパ開始点までの距離を示すワークロールのシ
フト位［ＷＲδとの積によってテーパ効果量Δｈ、即ち
Δｈ＝（ａｈ＋ｂ）×ＷＲＴ×ＷＲδ を推測することができることを究明して本発明を完成し
たのである。
以下、図面により本発明方法について詳細に説明する。
第１図は本発明方法を実施するための好敵なリバースミ
ルの１例を示す側面説明図、第２図は第１図におけるＡ
−Ａ線断面説明図、第３図は第２図におけるＢ部拡大説
明図、第４図はリバース圧延される金属帯が１パスされ
たときの幅方向端縁から所定位置におけるテーパ効果量
について測定値と式より求めた値との関係を示す図、第
５図は第１図に示すリバースミルによって本発明方法を
実施して冷間圧延された金属帯と円柱状のワークロール
を備えた圧延機に往復通板せしめられ冷間圧延された金
属帯とについてそれぞれ幅方向中央部に対する板厚偏差
の分布を示す図、第６図は被圧延金属帯を出側板厚及び
ワークロールのテーパ角度を一定にしてリバース圧延さ
れる金属帯が１パスされたときのテーパ効果量とワーク
ロールのシフト位置との関係を示す図、第７図は被圧延
金属帯を出側板厚及びワークロールのシフト位置を一定
にしてリバース圧延される金属帯が１パスされたときの
テーパ効果量とワークロールのテーパ角度の正接との関
係を示す図、第８図は被圧延金属帯をワークロールのテ
ーパ角度及びワークロールのシフト位置を一定にしてリ
バース圧延される金属帯が１パスされたときのテーパ効
果量と出側板厚との関係を示す図である。
ルの１例を示す側面説明図、第２図は第１図におけるＡ
−Ａ線断面説明図、第３図は第２図におけるＢ部拡大説
明図、第４図はリバース圧延される金属帯が１パスされ
たときの幅方向端縁から所定位置におけるテーパ効果量
について測定値と式より求めた値との関係を示す図、第
５図は第１図に示すリバースミルによって本発明方法を
実施して冷間圧延された金属帯と円柱状のワークロール
を備えた圧延機に往復通板せしめられ冷間圧延された金
属帯とについてそれぞれ幅方向中央部に対する板厚偏差
の分布を示す図、第６図は被圧延金属帯を出側板厚及び
ワークロールのテーパ角度を一定にしてリバース圧延さ
れる金属帯が１パスされたときのテーパ効果量とワーク
ロールのシフト位置との関係を示す図、第７図は被圧延
金属帯を出側板厚及びワークロールのシフト位置を一定
にしてリバース圧延される金属帯が１パスされたときの
テーパ効果量とワークロールのテーパ角度の正接との関
係を示す図、第８図は被圧延金属帯をワークロールのテ
ーパ角度及びワークロールのシフト位置を一定にしてリ
バース圧延される金属帯が１パスされたときのテーパ効
果量と出側板厚との関係を示す図である。
本発明方法を実施するには、先ず第１図〜第３図に１例
を示す如くそれぞれ胴部３ｂの一端に先細りとなるテー
パを付されたテーパ部３ａが形成されているワークロー
ル３が、そのテーパ部３ａを左右反対側に位置して対向
せしめられている圧延機２から成るリバースミルを準備
する。この圧延機２では被圧延金属帯１は往復通板せし
められ、前記テーパ部３ａが形成されているワークロー
ル３は同一直径の胴部３ｂと前記テーパ部３ａとの境界
点をなすテーパ開始点Ｔ０から被圧延金属帯１の幅方向
端縁までの距離、即ちワークロール３のシフト位置ＷＲ
δを所定の値に設定できるように軸方向に移動自在に設
置されている。
を示す如くそれぞれ胴部３ｂの一端に先細りとなるテー
パを付されたテーパ部３ａが形成されているワークロー
ル３が、そのテーパ部３ａを左右反対側に位置して対向
せしめられている圧延機２から成るリバースミルを準備
する。この圧延機２では被圧延金属帯１は往復通板せし
められ、前記テーパ部３ａが形成されているワークロー
ル３は同一直径の胴部３ｂと前記テーパ部３ａとの境界
点をなすテーパ開始点Ｔ０から被圧延金属帯１の幅方向
端縁までの距離、即ちワークロール３のシフト位置ＷＲ
δを所定の値に設定できるように軸方向に移動自在に設
置されている。
このようなワークロール３を設置される圧延機２として
は、第１図及び第２図に示す如く被圧延金属帯１を挾ん
で両側にワークロール３が、またこのワークロール３の
外側に中間ロール４が、更にその外側にバックアップロ
ール５がそれぞれ１組ずつ設置されている６段圧延機の
他に、クラスタミル、センジミャミル等種々の圧延機を
利用することができる。
は、第１図及び第２図に示す如く被圧延金属帯１を挾ん
で両側にワークロール３が、またこのワークロール３の
外側に中間ロール４が、更にその外側にバックアップロ
ール５がそれぞれ１組ずつ設置されている６段圧延機の
他に、クラスタミル、センジミャミル等種々の圧延機を
利用することができる。
そして圧延機２の出側及び又は入側で被圧延金属帯１の
幅方向端縁近傍の板厚を測定し、この測定値に基づいて
最終パスの前パスまでにおける各パス時にワークロール
３のシフト位置ＷＲδを修正することが好ましい。
幅方向端縁近傍の板厚を測定し、この測定値に基づいて
最終パスの前パスまでにおける各パス時にワークロール
３のシフト位置ＷＲδを修正することが好ましい。
このようなリバースミルによって本発明方法を実施する
に際し、圧延機２に被圧延金属帯１を往復通板せしめる
のであるが、第１パスから最終パスの前パスまでの各パ
スにおいて被圧延金属帯１の幅方向端縁をワークロール
３のテーパ部３ａに位置せしめ且つワークロール３のシ
フト位置ＷＲδを以下に説明する如く設定するのである
６先ず第１パスから最終パスの前パスまでの各パスにつ
いての改善すべきテーパ効果量Δｈを決めるのであるが
、テーパ効果量Δｈは前記した如く被圧延金属帯１の幅
方向中央における出側板厚りと圧延機２のロール寸法に
よって決まる定数ａ。
に際し、圧延機２に被圧延金属帯１を往復通板せしめる
のであるが、第１パスから最終パスの前パスまでの各パ
スにおいて被圧延金属帯１の幅方向端縁をワークロール
３のテーパ部３ａに位置せしめ且つワークロール３のシ
フト位置ＷＲδを以下に説明する如く設定するのである
６先ず第１パスから最終パスの前パスまでの各パスにつ
いての改善すべきテーパ効果量Δｈを決めるのであるが
、テーパ効果量Δｈは前記した如く被圧延金属帯１の幅
方向中央における出側板厚りと圧延機２のロール寸法に
よって決まる定数ａ。
ｂとから導き出される値ａ ｈ ＋ ｂと、ワークロー
ル３のテーパ角度θの正接ｔａｎθから求められる値Ｗ
ＲＴ ＷＲＴ＝１００Ｘ ２ Ｘｔａｎθ と、ワークロール３のシフト位置ＷＲδとの積、即ち Δｈ ＝（ａ ｈ ＋ ｂ）ＸＷＲＴ ＸＷＲδによっ
て推測される。即ち、圧延機２において被圧延金属帯１
の幅方向中央における出側板厚り及びワークロール３の
テーパ角度θを一定にして被圧延金属帯１を冷間圧延し
たときのテーパ効果量Δｈは、第６図に示す如くワーク
ロール３のシフト位置ＷＲδの増加に正比例して増加し
、被圧延金属帯１の幅方向中央における出側板厚り及び
ワークロール３のシフト位置ＷＲδを一定にして被圧延
金属帯１を圧延したときのテーパ効果量Δｈは第７図に
示す如くワークロール３のテーパ角度θの正接ｔａｎθ
の増加に正比例して増加し、更にワークロール３のテー
パ角度θ及びワークロール３のシフト位置ＷＲδを一定
にして被圧延金属帯１を圧延したときのテーパ効果量Δ
ｈは第８図に示す如く被圧延金属帯１の幅方向中央にお
ける出側板厚りの増加に正比例して増加することが実験
によって確認された。更に、被圧延金属帯１の幅方向中
央における出側板厚りと圧延機２のロール寸法によって
決まる定数ａ、ｂとから導き出される値ａ ｈ＋ｂとワ
ークロール３のテーパ角度θの正接ｔａｎθから求めら
れる値ＷＲＴとワークロール３のシフト位置ＷＲδとの
積から求めたテーパ効果量Δｈと、被圧延金属帯１を圧
延機２出側において測定した測定値とを比較した処、第
４図に示す如くほぼ一致していることが確認された。こ
のときの被圧延金属帯１の幅方向端縁近傍の所定位置に
おけるワークロール３の間隔の増加量は、ＷＲＴＸＷＲ
δ／１００として近似しており、また冷間圧延された被
圧延金属帯１の板厚は金属帯幅方向中央から端縁に行く
に従って緩やかに２次曲線的に減少し端縁から２０ｍｍ
の位置より端縁側では通常板厚が急激に減少するので、
端縁から２０ｍｍの位置におけるテーパ効果量Δｈを設
定する。またテーパ効果量Δｈは、円柱状のワークロー
ル３によって冷間圧延した被圧延金属帯１とテーパ部３
ａを形成されたワークロール３によって冷間圧延した被
圧延金属帯１との幅方向端縁近傍における板厚差である
から、円柱状のワークロール３によって圧延した被圧延
金属帯１の前記端縁から２０ｍ＋の位置におけるクラウ
ン量から改善すべきテーパ効果量Δｈを設定する。この
テーパ効果量Δｈは、圧延率、板厚等によってその設定
値を適切な値に設定するのであり、板端近傍の張力増加
による板破断を防止するために出側板厚りの１％以下と
なる値の範囲内に設定する。
ル３のテーパ角度θの正接ｔａｎθから求められる値Ｗ
ＲＴ ＷＲＴ＝１００Ｘ ２ Ｘｔａｎθ と、ワークロール３のシフト位置ＷＲδとの積、即ち Δｈ ＝（ａ ｈ ＋ ｂ）ＸＷＲＴ ＸＷＲδによっ
て推測される。即ち、圧延機２において被圧延金属帯１
の幅方向中央における出側板厚り及びワークロール３の
テーパ角度θを一定にして被圧延金属帯１を冷間圧延し
たときのテーパ効果量Δｈは、第６図に示す如くワーク
ロール３のシフト位置ＷＲδの増加に正比例して増加し
、被圧延金属帯１の幅方向中央における出側板厚り及び
ワークロール３のシフト位置ＷＲδを一定にして被圧延
金属帯１を圧延したときのテーパ効果量Δｈは第７図に
示す如くワークロール３のテーパ角度θの正接ｔａｎθ
の増加に正比例して増加し、更にワークロール３のテー
パ角度θ及びワークロール３のシフト位置ＷＲδを一定
にして被圧延金属帯１を圧延したときのテーパ効果量Δ
ｈは第８図に示す如く被圧延金属帯１の幅方向中央にお
ける出側板厚りの増加に正比例して増加することが実験
によって確認された。更に、被圧延金属帯１の幅方向中
央における出側板厚りと圧延機２のロール寸法によって
決まる定数ａ、ｂとから導き出される値ａ ｈ＋ｂとワ
ークロール３のテーパ角度θの正接ｔａｎθから求めら
れる値ＷＲＴとワークロール３のシフト位置ＷＲδとの
積から求めたテーパ効果量Δｈと、被圧延金属帯１を圧
延機２出側において測定した測定値とを比較した処、第
４図に示す如くほぼ一致していることが確認された。こ
のときの被圧延金属帯１の幅方向端縁近傍の所定位置に
おけるワークロール３の間隔の増加量は、ＷＲＴＸＷＲ
δ／１００として近似しており、また冷間圧延された被
圧延金属帯１の板厚は金属帯幅方向中央から端縁に行く
に従って緩やかに２次曲線的に減少し端縁から２０ｍｍ
の位置より端縁側では通常板厚が急激に減少するので、
端縁から２０ｍｍの位置におけるテーパ効果量Δｈを設
定する。またテーパ効果量Δｈは、円柱状のワークロー
ル３によって冷間圧延した被圧延金属帯１とテーパ部３
ａを形成されたワークロール３によって冷間圧延した被
圧延金属帯１との幅方向端縁近傍における板厚差である
から、円柱状のワークロール３によって圧延した被圧延
金属帯１の前記端縁から２０ｍ＋の位置におけるクラウ
ン量から改善すべきテーパ効果量Δｈを設定する。この
テーパ効果量Δｈは、圧延率、板厚等によってその設定
値を適切な値に設定するのであり、板端近傍の張力増加
による板破断を防止するために出側板厚りの１％以下と
なる値の範囲内に設定する。
次いで、被圧延金属帯１の幅方向中央における出側板厚
り、即ち対向するワークロール３の胴部３ｂの間隔と圧
延機２のロール寸法によって決まる定数ａ、ｂとから導
き出される値ａｈ＋ｂの値を導き出す。この圧延機２の
ロール寸法によって決まる定数ａ及びｂは、ロール径、
ロール胴長、ロールチョク間距離によって異なるのであ
るが、同一圧延機においてはこれらのロール寸法の変動
は小さい。従って、成るロール寸法ではＷＲδ及びＷＲ
Ｔを一定にして出側板厚りを変化させた実験を行い、そ
のときのテーパ効果量Δｈを測定することにより求める
ことができ、例えば後述する実施例においてはａは０．
２２５で、ｂはｏ、ｏｓｏとして上記値が求められた。
り、即ち対向するワークロール３の胴部３ｂの間隔と圧
延機２のロール寸法によって決まる定数ａ、ｂとから導
き出される値ａｈ＋ｂの値を導き出す。この圧延機２の
ロール寸法によって決まる定数ａ及びｂは、ロール径、
ロール胴長、ロールチョク間距離によって異なるのであ
るが、同一圧延機においてはこれらのロール寸法の変動
は小さい。従って、成るロール寸法ではＷＲδ及びＷＲ
Ｔを一定にして出側板厚りを変化させた実験を行い、そ
のときのテーパ効果量Δｈを測定することにより求める
ことができ、例えば後述する実施例においてはａは０．
２２５で、ｂはｏ、ｏｓｏとして上記値が求められた。
以上の如く求めた値からワークロール３のシフト位１１
ＷＲδを前記した関係、即ちテーパ効果量Δｈは被圧延
金属帯１の出側板厚と圧延機２のロール寸法によって決
まる定数ａ、ｂとから導き出される値ａ ｈ十すと前記
ワークロール３のテーパ角度θの正接ｔａｎθから求め
られる値ＷＲＴと被圧延金属帯１の端縁からワークロー
ル３のテーパ開始点Ｔ。までの距離を示すワークロール
３のシフト位置ＷＲδとの積によって表されるからＷＲ
δ＝Δｈ／ （（ａ ｈ＋ｂ）ＸＷＲＴ）から求めて設
定する。
ＷＲδを前記した関係、即ちテーパ効果量Δｈは被圧延
金属帯１の出側板厚と圧延機２のロール寸法によって決
まる定数ａ、ｂとから導き出される値ａ ｈ十すと前記
ワークロール３のテーパ角度θの正接ｔａｎθから求め
られる値ＷＲＴと被圧延金属帯１の端縁からワークロー
ル３のテーパ開始点Ｔ。までの距離を示すワークロール
３のシフト位置ＷＲδとの積によって表されるからＷＲ
δ＝Δｈ／ （（ａ ｈ＋ｂ）ＸＷＲＴ）から求めて設
定する。
この設定は、第１パスでは被圧延金属帯１の変形抵抗が
低いので、Δｈ／ｈ （この値は板端近傍の張力増加量
とほぼ比例する）を小さくし、最終パスの前パスまでΔ
ｈ／ｈが順次増加するようにテーパ効果量Δｈを配分す
ることが好ましい。
低いので、Δｈ／ｈ （この値は板端近傍の張力増加量
とほぼ比例する）を小さくし、最終パスの前パスまでΔ
ｈ／ｈが順次増加するようにテーパ効果量Δｈを配分す
ることが好ましい。
このとき、被圧延金属帯１の板幅が広い場合やワークロ
ール３の軸方向への移動範囲が小さい場合等の理由によ
ってワークロール３のシフト位置ＷＲδを所定の値に設
定することができない場合には、大きなテーパ角度θを
有するテーパ部３ａの形成されたワークロール３に交換
してワークロール３のテーパ角度θを設定してから上記
した如くワークロール３のシフト位置ＷＲδを設定すれ
ば良い。
ール３の軸方向への移動範囲が小さい場合等の理由によ
ってワークロール３のシフト位置ＷＲδを所定の値に設
定することができない場合には、大きなテーパ角度θを
有するテーパ部３ａの形成されたワークロール３に交換
してワークロール３のテーパ角度θを設定してから上記
した如くワークロール３のシフト位置ＷＲδを設定すれ
ば良い。
このようにワークロール３のシフト位置ＷＲδを設定す
るパスは最終パスの前パスまでの各パスであるが、金属
帯に与える中伸びの影響を少なくするように最終パスに
おいてはワークロール３の同一径を有する胴部３ｂのみ
によって圧延するため最終圧延された被圧延金属帯の目
標とする板厚改善意は最終パスの前パスまでの各パスに
より得られるテーパ効果量Δｈの総和とはならないので
、最終パスの前パスまでの各パスにより得られるテーパ
効果量Δｈの総和を最終パスで金属帯の幅方向端縁近傍
の板厚が減少する分を見込んだ値だけ目標とする板厚改
善量より大きくなるように最終パスの前パスまでの各パ
スにより得られるテーパ効果量Δｈをそわぞれ出側板厚
りの１％以下となる値となる範囲で配分設定する。
るパスは最終パスの前パスまでの各パスであるが、金属
帯に与える中伸びの影響を少なくするように最終パスに
おいてはワークロール３の同一径を有する胴部３ｂのみ
によって圧延するため最終圧延された被圧延金属帯の目
標とする板厚改善意は最終パスの前パスまでの各パスに
より得られるテーパ効果量Δｈの総和とはならないので
、最終パスの前パスまでの各パスにより得られるテーパ
効果量Δｈの総和を最終パスで金属帯の幅方向端縁近傍
の板厚が減少する分を見込んだ値だけ目標とする板厚改
善量より大きくなるように最終パスの前パスまでの各パ
スにより得られるテーパ効果量Δｈをそわぞれ出側板厚
りの１％以下となる値となる範囲で配分設定する。
また被圧延金属帯１の出側における幅方向端縁近傍の板
厚を測定し、この測定値に基づいて最終パスの前パスま
での各パスのワークロールのシフト位１１ＷＲδを修正
すれば、より効果的に板厚精度を得ることができ、また
被圧延金属帯１の入側における幅方向端縁近傍の板厚を
測定し、この測定値に基づいて最終パスの前パスまでの
各パスのワークロールのシフト位１１（ＷＲδを修正す
れば、より効果的に板厚精度を得ることができるのであ
る。
厚を測定し、この測定値に基づいて最終パスの前パスま
での各パスのワークロールのシフト位１１ＷＲδを修正
すれば、より効果的に板厚精度を得ることができ、また
被圧延金属帯１の入側における幅方向端縁近傍の板厚を
測定し、この測定値に基づいて最終パスの前パスまでの
各パスのワークロールのシフト位１１（ＷＲδを修正す
れば、より効果的に板厚精度を得ることができるのであ
る。
実施例１
テーパ角度θが５，００ Ｘ １０−’ｒａｄのテーパ
を付され、胴部直径１３５ｍｍで胴部３ｂの長さが８５
０ｍを有し且つチョック間距離が１０７５＋ｍ＋である
ワークロール３と、胴部直径３００ｍｍで胴部の長さが
８５０ｍｍを有し且つチョック間距離が１６６０ｎｍで
ある中間ロール４と、胴部直径６３０ｎｍで胴部の長さ
が８５０ｍを有し且つチョック間距離が１４７５ｍ＋＋
であるバックアップロール５とから成り第２図に示す如
くテーパを付された胴部３ｂの一端が左右反対側に位置
せしめられている６段圧延機２に、板幅１２２０ｍ、板
厚３．１５閣のステンレス鋼帯５ＵＳ３０４を往復通板
させて出側板厚が１．０１ｍｍとなるように圧延するに
際し、第１パスにおいてテーパ効果量Δｈを出側板厚２
，２１閣の１％以下の値である４、３８ｔａとするため
にワークロール３の直径の１００ｍｍ当りの減少量ＷＲ
Ｔが０．１０閣であるからワークロール３のシフト位置
ＷＲδを８０ｍｍに設定し、第２パスにおいてテーパ効
果量Δｈを出側板厚１．５５ｍ＋の１％以下の値である
６、３８−とするためにワークロール３の直径の１００
ｍｍ当りの減少量ＷＲＴが０．１０ｍｍであるからワー
クロール３のシフト位置ＷＲδを１６０ｍに設定し、そ
して第３パスにおいてテーパ効果量Δｈを出側板厚１．
１３ｏｎの１％以下の値である７、３０４とするために
ワークロール３の直径の１００園当りの減少量ＷＲＴが
０．１０ｍであるからワークロール３のシフト位置ＷＲ
δを２４０園に設定し、また最終パスにおいて被圧延金
属帯ｌの幅方向端縁がワークロール３の同一径を有する
胴部３ｂに位置するようにワークロール３を軸方向に移
動せしめると共にワークロール３の間隔を１．０１ｍに
設定して冷間圧延した結果、第５図に示す如くステンレ
ス鋼帯の幅方向端縁から中央側への２０閣の位置におけ
る板厚が第１パスから最終パスまでをロール径が１３５
＋＋ａの円柱状のワークロール３によって上記したステ
ンレス鋼帯を同一の条件で圧延した場合より約９４厚く
圧延することができた。
を付され、胴部直径１３５ｍｍで胴部３ｂの長さが８５
０ｍを有し且つチョック間距離が１０７５＋ｍ＋である
ワークロール３と、胴部直径３００ｍｍで胴部の長さが
８５０ｍｍを有し且つチョック間距離が１６６０ｎｍで
ある中間ロール４と、胴部直径６３０ｎｍで胴部の長さ
が８５０ｍを有し且つチョック間距離が１４７５ｍ＋＋
であるバックアップロール５とから成り第２図に示す如
くテーパを付された胴部３ｂの一端が左右反対側に位置
せしめられている６段圧延機２に、板幅１２２０ｍ、板
厚３．１５閣のステンレス鋼帯５ＵＳ３０４を往復通板
させて出側板厚が１．０１ｍｍとなるように圧延するに
際し、第１パスにおいてテーパ効果量Δｈを出側板厚２
，２１閣の１％以下の値である４、３８ｔａとするため
にワークロール３の直径の１００ｍｍ当りの減少量ＷＲ
Ｔが０．１０閣であるからワークロール３のシフト位置
ＷＲδを８０ｍｍに設定し、第２パスにおいてテーパ効
果量Δｈを出側板厚１．５５ｍ＋の１％以下の値である
６、３８−とするためにワークロール３の直径の１００
ｍｍ当りの減少量ＷＲＴが０．１０ｍｍであるからワー
クロール３のシフト位置ＷＲδを１６０ｍに設定し、そ
して第３パスにおいてテーパ効果量Δｈを出側板厚１．
１３ｏｎの１％以下の値である７、３０４とするために
ワークロール３の直径の１００園当りの減少量ＷＲＴが
０．１０ｍであるからワークロール３のシフト位置ＷＲ
δを２４０園に設定し、また最終パスにおいて被圧延金
属帯ｌの幅方向端縁がワークロール３の同一径を有する
胴部３ｂに位置するようにワークロール３を軸方向に移
動せしめると共にワークロール３の間隔を１．０１ｍに
設定して冷間圧延した結果、第５図に示す如くステンレ
ス鋼帯の幅方向端縁から中央側への２０閣の位置におけ
る板厚が第１パスから最終パスまでをロール径が１３５
＋＋ａの円柱状のワークロール３によって上記したステ
ンレス鋼帯を同一の条件で圧延した場合より約９４厚く
圧延することができた。
実施例２
テーパ角度θが８．００ Ｘ １０−’ｒａｄのテーパ
を付され、胴部直径１３５Ｉで胴部３ｂの長さが８５０
ｍｍを有し且つチョック１１ｆｆ距離が１０７５ｍ＋で
あるワークロール３と、胴部直径３００ ｗｎで胴部の
長さが８５０１を有し且つチョック間距離が１６６０−
である中間ロール４と、胴部直径６３０Ｉで胴部の長さ
が８５０ｍ＋＋を有し且つチョック間距離が１４７５ｍ
であるバックアップロール５とから成り第２図に示す如
くテーパを付された胴部３ｂの一端が左右反対側に位置
せしめられている６段圧延機２に、板幅１４２０ａ、板
厚２．３６ｍｍのステンレス鋼帯５ＵＳ４３０を往復通
板させて出側板厚が０．７７ｎｏとなるように圧延する
に際し、第１パスにおいてテーパ効果量Δｈを出側板厚
１．６６ｍの１％以下の値である４、０？、とするため
にワークロール３の直径の１００ｍｍ当りの減少量ＷＲ
Ｔが０．１６ｍであるからワークロール３のシフト位置
ＷＲδを６０ｍに設定し、第２パスにおいてテーパ効果
量Δｈを出側板厚１．１６ｍの１％以下の値である５、
９７湯とするためにワークロール３の直径の１００閣当
りの減少量ＷＲＴが０．１６ｍであるからワークロール
３のシフト位置ＷＲδを１２０ｍに設定し、そして第３
パスにおいてテーパ効果量Δｈを出側板厚０．８５園の
１％以下の値である６、９５１１ｍとするためにワーク
ロール３の直径の１００ｍ＋当りの減少量ＷＲＴが０．
１６ｎａであるからワークロール３のシフト位置ＷＲδ
を１８０Ｉに設定し、また最終パスにおいて被圧延金属
帯１の幅方向端縁がワークロール３の同一径を有する胴
部３ｂに位置するようにワークロール３を軸方向に移動
せしめると共にワークロール３の間隔を０．７７ｍｍに
設定して冷間圧延した結果、第５図と同様にステンレス
鋼帯の幅方向端縁から中央側への２０ｍｍの位置におけ
る板厚が第１パスから最終パスまでをロール径が１３５
＋＋ｗの円柱状のワークロール３によって上記したステ
ンレス鋼帯を同一の条件で圧延した場合より約８ｐ厚く
圧延することができた。
を付され、胴部直径１３５Ｉで胴部３ｂの長さが８５０
ｍｍを有し且つチョック１１ｆｆ距離が１０７５ｍ＋で
あるワークロール３と、胴部直径３００ ｗｎで胴部の
長さが８５０１を有し且つチョック間距離が１６６０−
である中間ロール４と、胴部直径６３０Ｉで胴部の長さ
が８５０ｍ＋＋を有し且つチョック間距離が１４７５ｍ
であるバックアップロール５とから成り第２図に示す如
くテーパを付された胴部３ｂの一端が左右反対側に位置
せしめられている６段圧延機２に、板幅１４２０ａ、板
厚２．３６ｍｍのステンレス鋼帯５ＵＳ４３０を往復通
板させて出側板厚が０．７７ｎｏとなるように圧延する
に際し、第１パスにおいてテーパ効果量Δｈを出側板厚
１．６６ｍの１％以下の値である４、０？、とするため
にワークロール３の直径の１００ｍｍ当りの減少量ＷＲ
Ｔが０．１６ｍであるからワークロール３のシフト位置
ＷＲδを６０ｍに設定し、第２パスにおいてテーパ効果
量Δｈを出側板厚１．１６ｍの１％以下の値である５、
９７湯とするためにワークロール３の直径の１００閣当
りの減少量ＷＲＴが０．１６ｍであるからワークロール
３のシフト位置ＷＲδを１２０ｍに設定し、そして第３
パスにおいてテーパ効果量Δｈを出側板厚０．８５園の
１％以下の値である６、９５１１ｍとするためにワーク
ロール３の直径の１００ｍ＋当りの減少量ＷＲＴが０．
１６ｎａであるからワークロール３のシフト位置ＷＲδ
を１８０Ｉに設定し、また最終パスにおいて被圧延金属
帯１の幅方向端縁がワークロール３の同一径を有する胴
部３ｂに位置するようにワークロール３を軸方向に移動
せしめると共にワークロール３の間隔を０．７７ｍｍに
設定して冷間圧延した結果、第５図と同様にステンレス
鋼帯の幅方向端縁から中央側への２０ｍｍの位置におけ
る板厚が第１パスから最終パスまでをロール径が１３５
＋＋ｗの円柱状のワークロール３によって上記したステ
ンレス鋼帯を同一の条件で圧延した場合より約８ｐ厚く
圧延することができた。
以上詳述した如く本発明方法を実施すると、リバースミ
ルにより冷間圧延される被圧延金属帯が各パスにおいて
良好な形状であることを示すテーパ効果量は、ワークロ
ールを軸方向に移動させるだけの簡単な操作によりワー
クロールのシフト位置を設定することによって所望の値
にすることができて且つワークロールのシフト位置は圧
延前に適切に設定することができるので、出側板厚が各
パス毎に変動するリバースミルによる冷間圧延において
各パスのテーパ効果量を容易に制御することができて作
業効率が非常に向上するのであり、更に板幅の変更にも
容易に対応することができるのである。また被圧延金属
帯の板幅が広い場合やワークロールの軸方向への移動範
囲が小さい場合等の理由によりワークロールのシフト位
置を所定の値に設定することができない場合には、テー
パ角度の異なるワークロールに交換してワークロールの
テーパ角度を設定してからワークロールのシフト位置を
所定の値に設定すれば、種々の圧延機に容易に対応する
ことができるのである。
ルにより冷間圧延される被圧延金属帯が各パスにおいて
良好な形状であることを示すテーパ効果量は、ワークロ
ールを軸方向に移動させるだけの簡単な操作によりワー
クロールのシフト位置を設定することによって所望の値
にすることができて且つワークロールのシフト位置は圧
延前に適切に設定することができるので、出側板厚が各
パス毎に変動するリバースミルによる冷間圧延において
各パスのテーパ効果量を容易に制御することができて作
業効率が非常に向上するのであり、更に板幅の変更にも
容易に対応することができるのである。また被圧延金属
帯の板幅が広い場合やワークロールの軸方向への移動範
囲が小さい場合等の理由によりワークロールのシフト位
置を所定の値に設定することができない場合には、テー
パ角度の異なるワークロールに交換してワークロールの
テーパ角度を設定してからワークロールのシフト位置を
所定の値に設定すれば、種々の圧延機に容易に対応する
ことができるのである。
更に最終パスで圧延する際に、被圧延金属帯の幅方向端
縁をワークロールの同一径を有する胴部に位置せしめた
状態で圧延することによって金属帯に与える中伸びの影
響を少なくすることができて被圧延金属帯を良好な形状
に圧延することができるのである。
縁をワークロールの同一径を有する胴部に位置せしめた
状態で圧延することによって金属帯に与える中伸びの影
響を少なくすることができて被圧延金属帯を良好な形状
に圧延することができるのである。
また被圧延金属帯の出側又は入側における幅方向端縁近
傍の板厚を測定すれば、被圧延金属帯の板厚の変動に容
易に対応してワークロールのシフト位置を修正し、より
効果的に板厚精度に優れた圧延を行うことができる。
傍の板厚を測定すれば、被圧延金属帯の板厚の変動に容
易に対応してワークロールのシフト位置を修正し、より
効果的に板厚精度に優れた圧延を行うことができる。
このように板厚精度の優れた金属帯を種々の圧延機で効
率良く圧延することのできる本発明方法は、製鋼分野に
貢献するところの大きなものであり、その工業的価値の
非常に大きなものである。
率良く圧延することのできる本発明方法は、製鋼分野に
貢献するところの大きなものであり、その工業的価値の
非常に大きなものである。
第１図は本発明方法を実施するための好敵なリバースミ
ルの１例を示す側面説明図、第２図は第１図におけるＡ
−Ａ線断面説明図、第３図は第２図におけるＢ部拡大説
明図、第４図はリバース圧延される金属帯が１パスされ
たときの幅方向端縁から所定位置におけるテーパ効果量
について測定値と式より求めた値との関係を示す図、第
５図は第１図に示すリバースミルによって本発明方法を
実施して冷間圧延された金属帯と円柱状のワークロール
を備えた圧延機に往復通板せしめられ冷間圧延された金
属帯とについてそれぞれ幅方向中央部に対する板厚偏差
の分布を示す図、第６図は被圧延金属帯を出側板厚及び
ワークロールのテーパ角度を一定にしてリバース圧延さ
れる金属帯が１パスされたときのテーパ効果量とワーク
ロールのシフト位置との関係を示す図、第７図は被圧延
金属帯を出側板厚及びワークロールのシフト位置を一定
にしてリバース圧延される金属帯が１パスされたときの
テーパ効果量とワークロールのテーパ角度の正接との関
係を示す図、第８図は被圧延金属帯をワークロールのテ
ーパ角度及びワークロールのシフト位置を一定にしてリ
バース圧延される金属帯が１パスされたときのテーパ効
果量と出側板厚との関係を示す図である。 図面中 １・・・・被圧延金属帯 ２・・・・圧延機 ３・・・・ワークロール ３ａ・・・・テーパ部 ３ｂ・・・・胴部 ４・・・・中間ロール ５・・・・バックアップロール Ｔ、・・・・テーパ開始点 θ・・・・ワークロールのテーノ（角度ＷＲδ・・・・
ワークロールのシフト位置ＷＲＴ・・・・ワークロール
のテーノ（部の１００ｍｎ当りの直径減少量 特 許 出 願 人 日新製鋼株式会社 １゛） 、う ↑ 図 図 式より求めたテーパ効果量 ｔ １ 図 、−Ａ Ｌ−八 米 ２ 図 軸方向中央部に対する板厚偏差 ↑ 閲 ワークロールのシフト位置 図 ワ クロ ルのテーパ角度の正接
ルの１例を示す側面説明図、第２図は第１図におけるＡ
−Ａ線断面説明図、第３図は第２図におけるＢ部拡大説
明図、第４図はリバース圧延される金属帯が１パスされ
たときの幅方向端縁から所定位置におけるテーパ効果量
について測定値と式より求めた値との関係を示す図、第
５図は第１図に示すリバースミルによって本発明方法を
実施して冷間圧延された金属帯と円柱状のワークロール
を備えた圧延機に往復通板せしめられ冷間圧延された金
属帯とについてそれぞれ幅方向中央部に対する板厚偏差
の分布を示す図、第６図は被圧延金属帯を出側板厚及び
ワークロールのテーパ角度を一定にしてリバース圧延さ
れる金属帯が１パスされたときのテーパ効果量とワーク
ロールのシフト位置との関係を示す図、第７図は被圧延
金属帯を出側板厚及びワークロールのシフト位置を一定
にしてリバース圧延される金属帯が１パスされたときの
テーパ効果量とワークロールのテーパ角度の正接との関
係を示す図、第８図は被圧延金属帯をワークロールのテ
ーパ角度及びワークロールのシフト位置を一定にしてリ
バース圧延される金属帯が１パスされたときのテーパ効
果量と出側板厚との関係を示す図である。 図面中 １・・・・被圧延金属帯 ２・・・・圧延機 ３・・・・ワークロール ３ａ・・・・テーパ部 ３ｂ・・・・胴部 ４・・・・中間ロール ５・・・・バックアップロール Ｔ、・・・・テーパ開始点 θ・・・・ワークロールのテーノ（角度ＷＲδ・・・・
ワークロールのシフト位置ＷＲＴ・・・・ワークロール
のテーノ（部の１００ｍｎ当りの直径減少量 特 許 出 願 人 日新製鋼株式会社 １゛） 、う ↑ 図 図 式より求めたテーパ効果量 ｔ １ 図 、−Ａ Ｌ−八 米 ２ 図 軸方向中央部に対する板厚偏差 ↑ 閲 ワークロールのシフト位置 図 ワ クロ ルのテーパ角度の正接
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ それぞれ胴部の一端に先細りとなるテーパを付され
たテーパ部が形成されている一対のワークロールがその
テーパ部を左右反対側に位置して対向せしめられ且つ軸
方向に移動自在に設置されている圧延機に被圧延金属帯
を往復通板せしめてリバース圧延するに際し、第１パス
から最終パスの前パスまでにおいてのみ被圧延金属帯の
幅方向端縁をワークロールの前記テーパ部に位置せしめ
ると共に被圧延金属帯の出側板厚（ｈ）と圧延機のロー
ル寸法によつて決まる定数（ａ，ｂ）とから導き出され
る値（ａｈ＋ｂ）と前記ワークロールのテーパ部のテー
パ角度（θ）の正接（ｔａｎθ）から求められる値（Ｗ
ＲＴ） ＷＲＴ＝１００×２×ｔａｎθ と被圧延金属帯の端縁からワークロールのテーパ開始点
までの距離を示すワークロールのシフト位置（ＷＲδ）
との積で表わされるテーパ効果量（Δｈ） Δｈ＝（ａｈ＋ｂ）×ＷＲＴ×ＷＲδ をそれぞれ出側板厚（ｈ）の１％以下となる値となる範
囲で前記ワークロールのシフト位置（ＷＲδ）をワーク
ロールをその軸方向に移動させて配分設定することを特
徴とするリバースミルによる冷間圧延におけるクラウン
制御方法。 ２ ワークロールのシフト位置（ＷＲδ）を設定するに
際し、ワークロールのテーパ角度（θ）を設定してから
ワークロールを軸方向に移動させてワークロールのシフ
ト位置（ＷＲδ）を設定する請求項１に記載のリバース
ミルによる冷間圧延におけるクラウン制御方法。 ３ 被圧延金属帯の出側における幅方向端縁近傍の板厚
を測定し、この測定値に基づいて最終パスの前パスまで
におけるワークロールのシフト位置（ＷＲδ）を修正す
る請求項１又は２に記載のリバースミルによる冷間圧延
におけるクラウン制御方法。 ４ 被圧延金属帯の入側における幅方向端縁近傍の板厚
を測定し、この測定値に基づいて最終パスの前パスまで
におけるワークロールのシフト位置（ＷＲδ）を修正す
る請求項１から３までのいずれか１項に記載のリバース
ミルによる冷間圧延におけるクラウン制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2170128A JPH0459112A (ja) | 1990-06-29 | 1990-06-29 | リバースミルによる冷間圧延におけるクラウン制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2170128A JPH0459112A (ja) | 1990-06-29 | 1990-06-29 | リバースミルによる冷間圧延におけるクラウン制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0459112A true JPH0459112A (ja) | 1992-02-26 |
Family
ID=15899171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2170128A Pending JPH0459112A (ja) | 1990-06-29 | 1990-06-29 | リバースミルによる冷間圧延におけるクラウン制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0459112A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5711232B2 (ja) * | 2010-07-15 | 2015-04-30 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 作業ロール径の設定方法 |
-
1990
- 1990-06-29 JP JP2170128A patent/JPH0459112A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5711232B2 (ja) * | 2010-07-15 | 2015-04-30 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 作業ロール径の設定方法 |
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