JPH0463992B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0463992B2 JPH0463992B2 JP59277613A JP27761384A JPH0463992B2 JP H0463992 B2 JPH0463992 B2 JP H0463992B2 JP 59277613 A JP59277613 A JP 59277613A JP 27761384 A JP27761384 A JP 27761384A JP H0463992 B2 JPH0463992 B2 JP H0463992B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- foam
- urethane foam
- container
- hard urethane
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- Packages (AREA)
- Refrigerator Housings (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は、冷蔵庫、冷凍プレハブ等に利用する
断熱体に関するものである。 従来の技術 第４図は、本発明の断熱体を示している。以下
に従来例の構成について第４図を参考に説明す
る。 近年、断熱箱体の断熱性能を図る目的で内部を
減圧した断熱体を用いることが注目されている。
この断熱体の心材としては、パーライト等の粉
末、ハニカム、及び発泡体等が用いられる。例え
ば、特開昭57−133870号に示されるように連続気
泡を有する硬質ウレタンフオームを心材とする提
案がなされている。特開昭57−13870号を第４図
で説明すると、図において、１は断熱性構造体で
あり、連続気泡を有する硬質ウレタンフオーム２
を気密性薄膜から成る容器３で被い、内部を
0.001mmHgまで減圧し、密閉している。硬質ウレ
タンフオーム２は、独立気泡率が約80〜90％程度
の市販の材料を高温高湿下で真空脱気して、気泡
膜を破り、連続気泡を得ることが特徴となつてい
る。 発明が解決しようとする問題点 しかし、このような断熱性構造体においては、
硬質ウレタンフオーム２の気泡膜は、高温高湿下
の状態でも、樹脂強度が強いため、破泡しない場
合があり、そのため、連続気泡率が100％に到達
しえないことが考えられる。このため初期の熱伝
導率が優れたものでも、経済時に断熱性構造体１
の内部圧力は、独立気泡部から徐々に拡散する空
気・水蒸気・フロンガス等の気体により上昇し、
熱伝導率が大きくなつてくるのである。例えば、
30cm×30cm×２cm（容積1800cm3）の大きさで、平
均気泡径100μｍ程度の硬質ウレタンフオーム２
の心材を有する断熱構造体１において、98％の連
続気泡率のとき、0.001mmHgまで減圧したとして
も、理論上２％の独立い気泡部に含まれる約36cm3
の気体（1800cm3×0.02）は、気泡膜の拡散抵抗を
受けながら徐々に減圧されている連続気泡部に拡
散する。実験によると圧力平衡に完全に達するの
に常温で約30日間、硬質ウレタンフオーム２の耐
熱温度に近い80〜100℃の雰囲気でも１〜３日間
の経時が必要であつた。そして、前記の約36cm3の
気体が、究極的に内部圧力を0.001mmHgから15mm
Hgまで上昇させて熱伝導率を、0.020Kcal／ｍｈ
℃以上に劣化させることが考えられる。 これを防ぐには、少なくとも80〜100℃に断熱
性構造体１を維持し１日以上真空ポンプで排気し
続けることが必要であろう。すなわち、この操作
により、独立気泡部に残存する気体は気泡膜を介
して排気され、たとえ、独立気泡部があつたとし
ても所定の圧力まで減圧することができる。しか
しながら、この操作は、生産においては、排気設
備１台に対し、１日１体しか製造できず、量産化
は、非常に困難である。又高温高湿処理も大規模
な設備が必要となり、同様に量産化に対し、問題
である。 本発明は、上記問題点に鑑み、短時間の排気で
所定の圧力まで減圧できることによつて生産性を
大巾に向上させると共に、断熱体の断熱性能を長
期にわたつて維持し、品質の信頼性を確立するこ
とを目的とする。 問題点を解決するための手段 本発明の断熱体の製造方法は、上記問題点を解
決するために、100％未満60％以上の連続気泡率
を有する硬質ウレタンフオームからなる発泡体を
圧力容器内で５Kg／cm2以上の圧力で加圧して発泡
体の独立気泡を破泡し、この破泡した断熱体を金
属−プラスチツクラミネートフイルムからなる容
器内に収納して内部を減圧したのち、容器を密閉
してなるものである。 作 用 上記構成のように加圧によつて発泡体の気泡膜
を破り、連続気泡率を100％とした心材を金属−
プラスチツクスラミネートフイルムから成る容器
で被い内部を減圧するため、短時間の排気で断熱
体の内部圧力を均一に所定圧力まで減圧できると
共に、独立気泡部がないため長期間にわたつて内
部圧力の上昇がなく、初期の断熱性能を維持する
のである。 実施例 以下、本発明の一実施例を第１図〜第３図を参
考に説明する。 図において、４は下表に示す原料を用いて発泡
し硬化させた硬質ウレタンフオームからなる発泡
体（以下硬質ウレタンフオームと呼ぶ）で、常温
でエージングした後、所定の大きさに切断したも
のである。
断熱体に関するものである。 従来の技術 第４図は、本発明の断熱体を示している。以下
に従来例の構成について第４図を参考に説明す
る。 近年、断熱箱体の断熱性能を図る目的で内部を
減圧した断熱体を用いることが注目されている。
この断熱体の心材としては、パーライト等の粉
末、ハニカム、及び発泡体等が用いられる。例え
ば、特開昭57−133870号に示されるように連続気
泡を有する硬質ウレタンフオームを心材とする提
案がなされている。特開昭57−13870号を第４図
で説明すると、図において、１は断熱性構造体で
あり、連続気泡を有する硬質ウレタンフオーム２
を気密性薄膜から成る容器３で被い、内部を
0.001mmHgまで減圧し、密閉している。硬質ウレ
タンフオーム２は、独立気泡率が約80〜90％程度
の市販の材料を高温高湿下で真空脱気して、気泡
膜を破り、連続気泡を得ることが特徴となつてい
る。 発明が解決しようとする問題点 しかし、このような断熱性構造体においては、
硬質ウレタンフオーム２の気泡膜は、高温高湿下
の状態でも、樹脂強度が強いため、破泡しない場
合があり、そのため、連続気泡率が100％に到達
しえないことが考えられる。このため初期の熱伝
導率が優れたものでも、経済時に断熱性構造体１
の内部圧力は、独立気泡部から徐々に拡散する空
気・水蒸気・フロンガス等の気体により上昇し、
熱伝導率が大きくなつてくるのである。例えば、
30cm×30cm×２cm（容積1800cm3）の大きさで、平
均気泡径100μｍ程度の硬質ウレタンフオーム２
の心材を有する断熱構造体１において、98％の連
続気泡率のとき、0.001mmHgまで減圧したとして
も、理論上２％の独立い気泡部に含まれる約36cm3
の気体（1800cm3×0.02）は、気泡膜の拡散抵抗を
受けながら徐々に減圧されている連続気泡部に拡
散する。実験によると圧力平衡に完全に達するの
に常温で約30日間、硬質ウレタンフオーム２の耐
熱温度に近い80〜100℃の雰囲気でも１〜３日間
の経時が必要であつた。そして、前記の約36cm3の
気体が、究極的に内部圧力を0.001mmHgから15mm
Hgまで上昇させて熱伝導率を、0.020Kcal／ｍｈ
℃以上に劣化させることが考えられる。 これを防ぐには、少なくとも80〜100℃に断熱
性構造体１を維持し１日以上真空ポンプで排気し
続けることが必要であろう。すなわち、この操作
により、独立気泡部に残存する気体は気泡膜を介
して排気され、たとえ、独立気泡部があつたとし
ても所定の圧力まで減圧することができる。しか
しながら、この操作は、生産においては、排気設
備１台に対し、１日１体しか製造できず、量産化
は、非常に困難である。又高温高湿処理も大規模
な設備が必要となり、同様に量産化に対し、問題
である。 本発明は、上記問題点に鑑み、短時間の排気で
所定の圧力まで減圧できることによつて生産性を
大巾に向上させると共に、断熱体の断熱性能を長
期にわたつて維持し、品質の信頼性を確立するこ
とを目的とする。 問題点を解決するための手段 本発明の断熱体の製造方法は、上記問題点を解
決するために、100％未満60％以上の連続気泡率
を有する硬質ウレタンフオームからなる発泡体を
圧力容器内で５Kg／cm2以上の圧力で加圧して発泡
体の独立気泡を破泡し、この破泡した断熱体を金
属−プラスチツクラミネートフイルムからなる容
器内に収納して内部を減圧したのち、容器を密閉
してなるものである。 作 用 上記構成のように加圧によつて発泡体の気泡膜
を破り、連続気泡率を100％とした心材を金属−
プラスチツクスラミネートフイルムから成る容器
で被い内部を減圧するため、短時間の排気で断熱
体の内部圧力を均一に所定圧力まで減圧できると
共に、独立気泡部がないため長期間にわたつて内
部圧力の上昇がなく、初期の断熱性能を維持する
のである。 実施例 以下、本発明の一実施例を第１図〜第３図を参
考に説明する。 図において、４は下表に示す原料を用いて発泡
し硬化させた硬質ウレタンフオームからなる発泡
体（以下硬質ウレタンフオームと呼ぶ）で、常温
でエージングした後、所定の大きさに切断したも
のである。
【表】
【表】
表において、ポリオールは、芳香族ジアミンを
開始剤としてプロピレンオキサイド（以下、PO
と呼ぶ）を付加重合させて得た水酸基価442mg
KOH／ｇのポリエーテルポリオールである。整
泡剤は、信越化学製のシリコーン系界面活性剤、
Ｆ−335、発泡剤は、昭和電工(株)製フロンＲ−11、
触媒は、ジメチルエタノールアミンである。気泡
連通化剤は日本油脂(株)製ステアリン酸カルシウム
である。有機ポリイソシアネートは、日本ポリウ
レタン(株)製アミン当量136の粗製ジフエニ−ルメ
タンジイソシアネートである。これらの原料を
種々組合せて発泡を行ない、前記硬質ウレタンフ
オーム４を得、この後、圧力容器５中に硬質ウレ
タンフオーム４を配置し、圧力容器５中を0.01
Kg／cm2に減圧、及び２、３、４、５Kg／cm2までそ
れぞれ加圧し圧力処理硬質ウレタンフオーム６を
得た、この一部を実施例として、No.１〜No.３に示
し、比較例としてNo.Ａ〜Ｂに表に示した。又、硬
質ウレタンフオーム４の密度連続気泡率と圧力処
理硬質ウレタンフオーム６の連続気泡率も表に示
す。この後、５Kg／cm2まで加圧したものを120℃
で約２時間、加熱し吸着水分を蒸発させて、アル
ミ蒸着ポリエステルフイルムとポリエチレンフイ
ルムのラミネート構成による金属−プラスチツク
スラミネートフイルムから成る容器７で被い、内
部を0.05mmＨｇまで減圧し、密閉して断熱体８を
得た。このときの排気時間は３分間であつた。得
られた断熱体８の密閉直後の初期値の熱伝導率と
30日後の熱伝導率も表に示した。なお、市販のフ
エノールフオームについても同様の実験を行な
い、結果を実施例No.４として表に付記した。 表から明らかなように、連続気泡率は、加圧処
理を行なうことにより、増加し、５Kg／cm2程度で
100％化することが判つた。これは、独立気泡中
の圧力が少なくとも１Kg／cm2に対し５Kg／cm2以上
の圧力をかけることにより、全ての気泡膜が耐え
切れず破泡するからである。ただし、独立気泡が
40％以上占める硬質ウレタンフオーム４の場合は
変形・収縮が起こる。これは１つ１つの気泡膜と
いう局所に応力がかかるのではなく、連なつた独
立気泡に応力がかかる確率が増加し、硬質ウレタ
ンフオーム４の広い部分に応力がかかる結果、ウ
レタンフオーム４は収縮・変形・破壊が起るもの
と考えられる。 そして、この連続気泡率が100％で独立気泡部
のない圧力処理をした硬質ウレタンフオーム６を
断熱体８の心材として用いるため、短時間の排気
で断熱体７の内部圧力を連続気泡を通して均一に
所定圧力まで減圧でき、量産効率の優れたものと
なる。又、気体を含有する独立気泡部がないため
断熱体７を長期にわたつて放置しても独立気泡部
からのガス拡散はなく、圧力上昇を起こすことは
ない。よつて、断熱体７の断熱性能は、長期にわ
たつて劣化することがなく品質の確保に寄与する
ものである。 発明の効果 本発明は、上記の説明から明らかなように以下
に示すような効果が得られるのである。 (a) 100％未満60％以上の連続気泡率を有する発
泡体を圧力容器中に配置し、加圧気体により加
圧することにより、連続気泡率を100％化した
ものであるから、これを金属−プラスチツクス
ラミネートフイルムから成る容器で被い内部を
減圧すると内部圧力は均一に所定圧力まで短時
間に到達することができ、量産時の生産性を確
保しうる。 (b) また、発泡体を圧力容器中で加圧して形成す
るので、独立気泡の壁を破泡しやすく、かつ圧
力が加え易いので連続気泡率100％が簡単に得
られるものであるとともに、圧力のみで破泡す
るので、破泡のために別途水分やアルカリを用
いて高温度状態から乾燥をさせる必要がないも
のである。すなわち、高温度の状態におかれた
発泡体では経時変化によつて密閉容器内部圧力
を高めてしまう可能性があるものが、圧力を加
えているだけなので発泡体を乾燥させたとして
も短時間ですむものである。 (c) 気体を含有する独立気泡部がないため、断熱
体を長期にわたつて放置しても独立気泡部から
のガス拡散はなく圧力上昇を起こすことはな
い、よつて断熱体の断熱性能は劣化することな
く品質の安定性を確保するものである。
開始剤としてプロピレンオキサイド（以下、PO
と呼ぶ）を付加重合させて得た水酸基価442mg
KOH／ｇのポリエーテルポリオールである。整
泡剤は、信越化学製のシリコーン系界面活性剤、
Ｆ−335、発泡剤は、昭和電工(株)製フロンＲ−11、
触媒は、ジメチルエタノールアミンである。気泡
連通化剤は日本油脂(株)製ステアリン酸カルシウム
である。有機ポリイソシアネートは、日本ポリウ
レタン(株)製アミン当量136の粗製ジフエニ−ルメ
タンジイソシアネートである。これらの原料を
種々組合せて発泡を行ない、前記硬質ウレタンフ
オーム４を得、この後、圧力容器５中に硬質ウレ
タンフオーム４を配置し、圧力容器５中を0.01
Kg／cm2に減圧、及び２、３、４、５Kg／cm2までそ
れぞれ加圧し圧力処理硬質ウレタンフオーム６を
得た、この一部を実施例として、No.１〜No.３に示
し、比較例としてNo.Ａ〜Ｂに表に示した。又、硬
質ウレタンフオーム４の密度連続気泡率と圧力処
理硬質ウレタンフオーム６の連続気泡率も表に示
す。この後、５Kg／cm2まで加圧したものを120℃
で約２時間、加熱し吸着水分を蒸発させて、アル
ミ蒸着ポリエステルフイルムとポリエチレンフイ
ルムのラミネート構成による金属−プラスチツク
スラミネートフイルムから成る容器７で被い、内
部を0.05mmＨｇまで減圧し、密閉して断熱体８を
得た。このときの排気時間は３分間であつた。得
られた断熱体８の密閉直後の初期値の熱伝導率と
30日後の熱伝導率も表に示した。なお、市販のフ
エノールフオームについても同様の実験を行な
い、結果を実施例No.４として表に付記した。 表から明らかなように、連続気泡率は、加圧処
理を行なうことにより、増加し、５Kg／cm2程度で
100％化することが判つた。これは、独立気泡中
の圧力が少なくとも１Kg／cm2に対し５Kg／cm2以上
の圧力をかけることにより、全ての気泡膜が耐え
切れず破泡するからである。ただし、独立気泡が
40％以上占める硬質ウレタンフオーム４の場合は
変形・収縮が起こる。これは１つ１つの気泡膜と
いう局所に応力がかかるのではなく、連なつた独
立気泡に応力がかかる確率が増加し、硬質ウレタ
ンフオーム４の広い部分に応力がかかる結果、ウ
レタンフオーム４は収縮・変形・破壊が起るもの
と考えられる。 そして、この連続気泡率が100％で独立気泡部
のない圧力処理をした硬質ウレタンフオーム６を
断熱体８の心材として用いるため、短時間の排気
で断熱体７の内部圧力を連続気泡を通して均一に
所定圧力まで減圧でき、量産効率の優れたものと
なる。又、気体を含有する独立気泡部がないため
断熱体７を長期にわたつて放置しても独立気泡部
からのガス拡散はなく、圧力上昇を起こすことは
ない。よつて、断熱体７の断熱性能は、長期にわ
たつて劣化することがなく品質の確保に寄与する
ものである。 発明の効果 本発明は、上記の説明から明らかなように以下
に示すような効果が得られるのである。 (a) 100％未満60％以上の連続気泡率を有する発
泡体を圧力容器中に配置し、加圧気体により加
圧することにより、連続気泡率を100％化した
ものであるから、これを金属−プラスチツクス
ラミネートフイルムから成る容器で被い内部を
減圧すると内部圧力は均一に所定圧力まで短時
間に到達することができ、量産時の生産性を確
保しうる。 (b) また、発泡体を圧力容器中で加圧して形成す
るので、独立気泡の壁を破泡しやすく、かつ圧
力が加え易いので連続気泡率100％が簡単に得
られるものであるとともに、圧力のみで破泡す
るので、破泡のために別途水分やアルカリを用
いて高温度状態から乾燥をさせる必要がないも
のである。すなわち、高温度の状態におかれた
発泡体では経時変化によつて密閉容器内部圧力
を高めてしまう可能性があるものが、圧力を加
えているだけなので発泡体を乾燥させたとして
も短時間ですむものである。 (c) 気体を含有する独立気泡部がないため、断熱
体を長期にわたつて放置しても独立気泡部から
のガス拡散はなく圧力上昇を起こすことはな
い、よつて断熱体の断熱性能は劣化することな
く品質の安定性を確保するものである。
第１図は本発明の一実施例における硬質ウレタ
ンフオームの斜視図、第２図は圧力容器中に配置
し、圧力処理中の圧力容器と硬質ウレタンフオー
ムの断面図、第３図は本発明の断熱体の断面図、
第４図は従来例の断熱性構造体の断面図である。 ４……硬質ウレタンフオーム（発泡体）、５…
…圧力容器、６……硬質ウレタンフオーム、７…
…容器、８……断熱体。
ンフオームの斜視図、第２図は圧力容器中に配置
し、圧力処理中の圧力容器と硬質ウレタンフオー
ムの断面図、第３図は本発明の断熱体の断面図、
第４図は従来例の断熱性構造体の断面図である。 ４……硬質ウレタンフオーム（発泡体）、５…
…圧力容器、６……硬質ウレタンフオーム、７…
…容器、８……断熱体。
Claims (1)
- １ 100％未満60％以上の連続気泡率を有する硬
質ウレタンフオームからなる発泡体を圧力容器内
で５Kg／cm2以上の圧力で加圧して発泡体の独立気
泡を破泡し、この破泡した断熱体を金属−プラス
チツクラミネートフイルムからなる容器内に収納
して内部を減圧したのち、容器を密閉してなる断
熱体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59277613A JPS61153481A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 断熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59277613A JPS61153481A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 断熱体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61153481A JPS61153481A (ja) | 1986-07-12 |
| JPH0463992B2 true JPH0463992B2 (ja) | 1992-10-13 |
Family
ID=17585856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59277613A Granted JPS61153481A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 断熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61153481A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0833606B2 (ja) * | 1986-09-19 | 1996-03-29 | コニカ株式会社 | 直接ポジハロゲン化銀カラ−写真感光材料 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57133870A (en) * | 1981-01-30 | 1982-08-18 | Tokyo Shibaura Electric Co | Heat insulating structure |
-
1984
- 1984-12-27 JP JP59277613A patent/JPS61153481A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61153481A (ja) | 1986-07-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |