JPH0464265A - ＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電変換材料およびその製造法 - Google Patents
ＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電変換材料およびその製造法Info
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- JPH0464265A JPH0464265A JP2176870A JP17687090A JPH0464265A JP H0464265 A JPH0464265 A JP H0464265A JP 2176870 A JP2176870 A JP 2176870A JP 17687090 A JP17687090 A JP 17687090A JP H0464265 A JPH0464265 A JP H0464265A
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- sic
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、様々な熱源を利用して直接発電を行うこと
のできるＦｅ珪化物を主成分としたマトリックス中に炭
化珪素（以下、ＳｉＣと記す）を分散強化した強度の優
れた熱電変換材料に関するものであり、この熱電変換材
料は、例えば、ガス器具用電磁弁を開状態に保つための
電源などに使用する熱電素子製造用材料に関するもので
ある。
のできるＦｅ珪化物を主成分としたマトリックス中に炭
化珪素（以下、ＳｉＣと記す）を分散強化した強度の優
れた熱電変換材料に関するものであり、この熱電変換材
料は、例えば、ガス器具用電磁弁を開状態に保つための
電源などに使用する熱電素子製造用材料に関するもので
ある。
一般に、熱電変換材料の１つとしてＦｅ珪化物が知られ
ており、このＦｅ珪化物は耐熱および耐酸化性に優れ、
かつ安価な材料であるために広く用いられている。
ており、このＦｅ珪化物は耐熱および耐酸化性に優れ、
かつ安価な材料であるために広く用いられている。
このＦｅ珪化物熱電変換材料には、ｎ型Ｆｅ珪化物熱電
変換材料とｎ型Ｆｅ珪化物熱電変換材料があり、このｎ
型Ｆｅ珪化物熱電変換材料とｎ型Ｆｅ珪化物熱電変換材
料とをＵ字形に接合して熱電素子を作製している。
変換材料とｎ型Ｆｅ珪化物熱電変換材料があり、このｎ
型Ｆｅ珪化物熱電変換材料とｎ型Ｆｅ珪化物熱電変換材
料とをＵ字形に接合して熱電素子を作製している。
上記ｎ型Ｆｅ珪化物熱電変換材料は、Ｆｅ５ｊ２にＦｅ
よりｆＳ電子が１個少ないマンガン元素周期表系列、ま
たＳｉより価電子が１個少ないアルミニウム元素周期表
系列の元素から選ばれた１種または２種以上をドープし
て作製し、一方、ｎ型Ｆｅ珪化物熱電変換材料は、Ｆ
ｅ Ｓ ｌ ２にＦｅより価電子が１個多いコバルト元
素周期表系列、またＳｉより価電子が１個多いｓｂ元素
周期表系列の元素から選ばれた１種または２種以上をド
ープして作製されることも知られている。これらＦｅ珪
化物熱電変換材料で作製された熱電素子は一般に熱衝撃
に弱いために、急熱および急冷の繰返しによる使用中に
、破損されやすく、この点を改良するために、Ｆｅ珪化
物熱電変換材料にボロン元素を０．５〜４，６重量％含
有させたＦｅ珪化物熱電変換材料も提供されている（特
開昭５９−５６７８１号公報参照）。
よりｆＳ電子が１個少ないマンガン元素周期表系列、ま
たＳｉより価電子が１個少ないアルミニウム元素周期表
系列の元素から選ばれた１種または２種以上をドープし
て作製し、一方、ｎ型Ｆｅ珪化物熱電変換材料は、Ｆ
ｅ Ｓ ｌ ２にＦｅより価電子が１個多いコバルト元
素周期表系列、またＳｉより価電子が１個多いｓｂ元素
周期表系列の元素から選ばれた１種または２種以上をド
ープして作製されることも知られている。これらＦｅ珪
化物熱電変換材料で作製された熱電素子は一般に熱衝撃
に弱いために、急熱および急冷の繰返しによる使用中に
、破損されやすく、この点を改良するために、Ｆｅ珪化
物熱電変換材料にボロン元素を０．５〜４，６重量％含
有させたＦｅ珪化物熱電変換材料も提供されている（特
開昭５９−５６７８１号公報参照）。
しかし、上記ボロン含有Ｆｅ珪化物熱電変換材料は、耐
熱衝撃性は改善されているものの全体的な機械的強度は
十分でなく、取付は作業中に簡単に損傷したり、また耐
熱衝撃性も十分でなく急熱急冷の繰り返し使用により破
壊してしまうなどといった問題点があった。
熱衝撃性は改善されているものの全体的な機械的強度は
十分でなく、取付は作業中に簡単に損傷したり、また耐
熱衝撃性も十分でなく急熱急冷の繰り返し使用により破
壊してしまうなどといった問題点があった。
そこで、本発明者等は、−層機械的強度および耐熱衝撃
性の優れたＦｅ珪化物熱電変換材料を得べく研究を行っ
た結果、 Ｆｅ珪化物マトリックス中にＳｉＣの短繊維またはウィ
スカーを分散させることにより、熱電特性を損うことな
く機械的強度を飛躍的に向上させ、さらに耐熱衝撃性を
一層向上させることかできるという知見を得たのである
。
性の優れたＦｅ珪化物熱電変換材料を得べく研究を行っ
た結果、 Ｆｅ珪化物マトリックス中にＳｉＣの短繊維またはウィ
スカーを分散させることにより、熱電特性を損うことな
く機械的強度を飛躍的に向上させ、さらに耐熱衝撃性を
一層向上させることかできるという知見を得たのである
。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 Ｆｅ珪化物マトリックス中にＳｉＣの短繊維またはウィ
スカーを分散し強化したＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電
変換材料に特徴を有するものである。
って、 Ｆｅ珪化物マトリックス中にＳｉＣの短繊維またはウィ
スカーを分散し強化したＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電
変換材料に特徴を有するものである。
一般に、ＳｉＣにはα−３ｉＣとβ−ＳｉＣがあり、そ
の極性はα−ＳｉＣがｐ型でβ−ＳｉＣがｎ型であると
ころから、ｎ型Ｆｅ珪化物熱電変換材料中に分散させる
ＳｉＣの短繊維またはウィスカーはα−ＳｉＣの短繊維
またはウィスカーであることか必要であり、一方、ｎ型
Ｆｅ珪化物熱電変換材料中に分散させるＳｉＣの短繊維
またはウィスカーはβ−３ｉＣの短繊維またはウィスカ
ーであることが必要である。また、α−ＳｉＣおよびβ
−３ｉＣの短繊維またはウィスカーは、それぞれｐ型Ｆ
ｅ珪化物マトリックスおよびｎ型Ｆｅ珪化物マトリック
スに対して配向して分散している方か繊維強化の効果が
大きく好ましい。上記α−ＳｉＣおよびβ−ＳｉＣの短
繊維またはウィスカーの分散量か５容量％未満では十分
な機械的強度か得られず、一方、５０容量％を越えて分
散すると十分に緻密化せず、密度比が９０％に達しない
ので好ましくない。
の極性はα−ＳｉＣがｐ型でβ−ＳｉＣがｎ型であると
ころから、ｎ型Ｆｅ珪化物熱電変換材料中に分散させる
ＳｉＣの短繊維またはウィスカーはα−ＳｉＣの短繊維
またはウィスカーであることか必要であり、一方、ｎ型
Ｆｅ珪化物熱電変換材料中に分散させるＳｉＣの短繊維
またはウィスカーはβ−３ｉＣの短繊維またはウィスカ
ーであることが必要である。また、α−ＳｉＣおよびβ
−３ｉＣの短繊維またはウィスカーは、それぞれｐ型Ｆ
ｅ珪化物マトリックスおよびｎ型Ｆｅ珪化物マトリック
スに対して配向して分散している方か繊維強化の効果が
大きく好ましい。上記α−ＳｉＣおよびβ−ＳｉＣの短
繊維またはウィスカーの分散量か５容量％未満では十分
な機械的強度か得られず、一方、５０容量％を越えて分
散すると十分に緻密化せず、密度比が９０％に達しない
ので好ましくない。
したがって、ｎ型Ｆｅ珪化物熱電変換材料に分散するα
−ＳｉＣの短繊維またはウィスカーの量およびｎ型Ｆｅ
珪化物熱電変換材料に分散するβ−３ｉＣの短繊維また
はウィスカーの量は、いずれも５〜５０容量％に定めた
。
−ＳｉＣの短繊維またはウィスカーの量およびｎ型Ｆｅ
珪化物熱電変換材料に分散するβ−３ｉＣの短繊維また
はウィスカーの量は、いずれも５〜５０容量％に定めた
。
一般に市販されているＳｉＣの短繊維またはウィスカー
は、直径：０１〜３０−５長さ：２０〜１０００即の寸
法を有するβ−３ｉＣの短繊維またはウィスカーである
から、それをそのままｎ型Ｆｅ珪化物マトリックス中に
分散させることができるが、ｎ型Ｆｅ珪化物マトリック
ス中に分散するαＳｉＣの短繊維またはウィスカーを得
るには、上記市販のβ−ＳｉＣの短繊維またはウィスカ
ーを温度： ２１００℃で熱処理しなければならない。
は、直径：０１〜３０−５長さ：２０〜１０００即の寸
法を有するβ−３ｉＣの短繊維またはウィスカーである
から、それをそのままｎ型Ｆｅ珪化物マトリックス中に
分散させることができるが、ｎ型Ｆｅ珪化物マトリック
ス中に分散するαＳｉＣの短繊維またはウィスカーを得
るには、上記市販のβ−ＳｉＣの短繊維またはウィスカ
ーを温度： ２１００℃で熱処理しなければならない。
この発明のＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電変換材料を用
いて熱電素子を製造するには、αＳｉＣの短繊維または
ウィスカーを含有するｐ型Ｆｅ珪化物粉末およびβ−Ｓ
ｉＣの短繊維またはウィスカーを含有するｎ型Ｆｅ珪化
物粉末を、方で接合するようにそれらの間に絶縁物とし
て熱処理済のフォルステライト粉末またはフォルステラ
イトのグリーンシートをはさみ込む形で黒鉛製ホットプ
レスモールドに充填し、これを温度：１０５０〜１１９
０℃、圧力： ５（１−２５０ｋｇ／ ｃｄ、保持時間
：１０〜６０分の条件で真空ホットプレスする方法か最
も適している。また、α−ＳｉＣの短繊維またはウィス
カーを自存するｐ型Ｆｅ珪化物粉末およびβ−ＳｉＣの
短繊維またはウィスカーを０型Ｆｅ珪化物粉末をＵ字形
の底で接合するようにＵ字金型に充填し、プレス成形し
てＵ字形圧粉体を作製し、このＵ字形圧粉体を温度：
１０５０〜１１９０℃、圧力： ５０〜２５０ｋｇ／
ｃｄ、真空中１０〜６０分間保持の条件でホットプレス
する方法でも可能である。
いて熱電素子を製造するには、αＳｉＣの短繊維または
ウィスカーを含有するｐ型Ｆｅ珪化物粉末およびβ−Ｓ
ｉＣの短繊維またはウィスカーを含有するｎ型Ｆｅ珪化
物粉末を、方で接合するようにそれらの間に絶縁物とし
て熱処理済のフォルステライト粉末またはフォルステラ
イトのグリーンシートをはさみ込む形で黒鉛製ホットプ
レスモールドに充填し、これを温度：１０５０〜１１９
０℃、圧力： ５（１−２５０ｋｇ／ ｃｄ、保持時間
：１０〜６０分の条件で真空ホットプレスする方法か最
も適している。また、α−ＳｉＣの短繊維またはウィス
カーを自存するｐ型Ｆｅ珪化物粉末およびβ−ＳｉＣの
短繊維またはウィスカーを０型Ｆｅ珪化物粉末をＵ字形
の底で接合するようにＵ字金型に充填し、プレス成形し
てＵ字形圧粉体を作製し、このＵ字形圧粉体を温度：
１０５０〜１１９０℃、圧力： ５０〜２５０ｋｇ／
ｃｄ、真空中１０〜６０分間保持の条件でホットプレス
する方法でも可能である。
上記ホットプレスは、−軸圧縮であるために、α−Ｓｉ
Ｃの短繊維またはウィスカーおよびβＳｉＣの短繊維ま
たはウィスカーを圧縮方向に垂直な面内に配向し、Ｆｅ
珪化物を塑性変形させて密度比：９０％以上に緻密化す
ることかできる。
Ｃの短繊維またはウィスカーおよびβＳｉＣの短繊維ま
たはウィスカーを圧縮方向に垂直な面内に配向し、Ｆｅ
珪化物を塑性変形させて密度比：９０％以上に緻密化す
ることかできる。
上記ホットプレス条件が、温度： １０５０℃未満およ
び圧力：５０ｋｇ／ｃｄ未満ては十分に緻密化せず、密
度比＝９０％に達しないところから、温度＋ １０５０
℃以上および圧力＋５０）ｃｇ／ｃ−以上を必要とする
が、温度＋ １１９０℃を越えるとＦｅ珪化物粒子の粒
成長が著しくなるだけでなくＦｅ珪化物がホットプレス
モールドから溶出することかあるので好ましくない。ま
た圧力：ｌ５０ｋｇ／ｃ−を越えると黒鉛製ポットプレ
スモールドの強度が限界に達するので好ましくない。
び圧力：５０ｋｇ／ｃｄ未満ては十分に緻密化せず、密
度比＝９０％に達しないところから、温度＋ １０５０
℃以上および圧力＋５０）ｃｇ／ｃ−以上を必要とする
が、温度＋ １１９０℃を越えるとＦｅ珪化物粒子の粒
成長が著しくなるだけでなくＦｅ珪化物がホットプレス
モールドから溶出することかあるので好ましくない。ま
た圧力：ｌ５０ｋｇ／ｃ−を越えると黒鉛製ポットプレ
スモールドの強度が限界に達するので好ましくない。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
実施例 １
平均粒径：８廂を有しＣｏ：２ａｔ％をドープしたＦ
ｅ Ｓ ｉ２粉末に、市販のβ−３ｉＣウイスカーを第
１表に示される割合に配合し、この配合原料をアセトン
とともに鉄製のポットに装入し、鉄製のボールを用いて
２時間のボールミル混合を行った。
ｅ Ｓ ｉ２粉末に、市販のβ−３ｉＣウイスカーを第
１表に示される割合に配合し、この配合原料をアセトン
とともに鉄製のポットに装入し、鉄製のボールを用いて
２時間のボールミル混合を行った。
このようにして得られた混合原料を乾燥してアセトンを
除去したのち、たて： Ｂｏａｓ、横：３０ｍｍの開口
部を有する黒鉛製ホットプレスモールドに充填し、これ
をそのまま真空ホットプレス装置に装入し、第１表に示
される条件でホットプレスすることにより第１表に示さ
れる密度比およびＣ。
除去したのち、たて： Ｂｏａｓ、横：３０ｍｍの開口
部を有する黒鉛製ホットプレスモールドに充填し、これ
をそのまま真空ホットプレス装置に装入し、第１表に示
される条件でホットプレスすることにより第１表に示さ
れる密度比およびＣ。
ドープＦ ｅ Ｓ ｌ ２マトリックス中β−ＳｉＣウ
イスカー含有量を有する本発明Ｆｅ珪化物熱電変換材料
１〜１０、比較Ｆｅ珪化物熱電変換材料１〜５および従
来Ｆｅ珪化物熱電変換材料１を作製した。
イスカー含有量を有する本発明Ｆｅ珪化物熱電変換材料
１〜１０、比較Ｆｅ珪化物熱電変換材料１〜５および従
来Ｆｅ珪化物熱電変換材料１を作製した。
このようにして得られたＦｅ珪化物熱電変換材料をそれ
ぞれ切断して、たて＝５龍、横＝５■、長さ＋３０ｍｍ
の寸法を有する試験片を２本づつ作り、第１の試験片の
一端を８００℃に加熱して両端の熱起電力を測定し、つ
いで同じ試験片でＪＩＳ規格Ｒ１６０１に規定する曲げ
強さ試験を行って３点曲げ強さを測定し、それらの測定
結果を第１表に示した。
ぞれ切断して、たて＝５龍、横＝５■、長さ＋３０ｍｍ
の寸法を有する試験片を２本づつ作り、第１の試験片の
一端を８００℃に加熱して両端の熱起電力を測定し、つ
いで同じ試験片でＪＩＳ規格Ｒ１６０１に規定する曲げ
強さ試験を行って３点曲げ強さを測定し、それらの測定
結果を第１表に示した。
さらに、第２の試験片の全体を温度：８００℃に加熱し
、加熱した状態から水中に投入し、破壊に至るまでの投
入回数を測定し、その結果も第１表に示した。
、加熱した状態から水中に投入し、破壊に至るまでの投
入回数を測定し、その結果も第１表に示した。
実施例 ２
平均粒径：８趨のＣｒ＋２ａｔ％をドープしたＦｅＳｉ
２粉末に、市販のβ−ＳｉＣウイスカーを２１００℃で
熱処理して得られたα−３ｉＣウイスカーを第２表に示
される割合で配合し、この配合原料をアセトンとともに
鉄製のポットに装入し、鉄製のボールを用いて２時間の
ボールミル混合を行った。
２粉末に、市販のβ−ＳｉＣウイスカーを２１００℃で
熱処理して得られたα−３ｉＣウイスカーを第２表に示
される割合で配合し、この配合原料をアセトンとともに
鉄製のポットに装入し、鉄製のボールを用いて２時間の
ボールミル混合を行った。
このようにして得られた混合原料を乾燥してアセトンを
除去したのち、たて＋ ３０ｍ１．横： ３０ｍｍの開
口部を有する黒鉛製ホットプレスモールドに充填し、こ
れをそのまま真空ホットプレス装置に装入し、第１表に
示される条件でホットプレスすることにより第１表に示
される密度比およびＣｒドープＦｅ５１２マトリツクス
中α−３ｉＣウイスカー含有量を有する本発明Ｆｅ珪化
物熱電変換材料１１〜２０、比較Ｆｅ珪化物熱電変換材
料６〜１０および従来Ｆｅ珪化物熱電変換材料２を作製
した。
除去したのち、たて＋ ３０ｍ１．横： ３０ｍｍの開
口部を有する黒鉛製ホットプレスモールドに充填し、こ
れをそのまま真空ホットプレス装置に装入し、第１表に
示される条件でホットプレスすることにより第１表に示
される密度比およびＣｒドープＦｅ５１２マトリツクス
中α−３ｉＣウイスカー含有量を有する本発明Ｆｅ珪化
物熱電変換材料１１〜２０、比較Ｆｅ珪化物熱電変換材
料６〜１０および従来Ｆｅ珪化物熱電変換材料２を作製
した。
このようにして得られたＦｅ珪化物熱電変換材料をそれ
ぞれ切断して、たて：５市、横＝５１、長さ：３０龍の
寸法を有する試験片を２本づつ作り、実施例１と全く同
様にして熱起電力、３点曲げ強さおよび破壊に至るまで
の投入回数を測定し、その結果を第２表に示した。
ぞれ切断して、たて：５市、横＝５１、長さ：３０龍の
寸法を有する試験片を２本づつ作り、実施例１と全く同
様にして熱起電力、３点曲げ強さおよび破壊に至るまで
の投入回数を測定し、その結果を第２表に示した。
第１表および第２表の結果から、本発明Ｆｅ珪化物熱電
変換材料１〜２０は、従来Ｆｅ珪化物熱電変換材料１〜
２に比べていずれも熱起電力については遜色なく、３点
曲げ強さおよび破壊に至るまでの回数が大幅に向上して
いることがわかる。またこの発明の条件を外れた比較Ｆ
ｅ珪化物熱電変換材料１〜１０は、熱起電力、３点曲げ
強さおよび破壊に至るまでの投入回数のうちいずれかが
極めて劣っていることがわかる。
変換材料１〜２０は、従来Ｆｅ珪化物熱電変換材料１〜
２に比べていずれも熱起電力については遜色なく、３点
曲げ強さおよび破壊に至るまでの回数が大幅に向上して
いることがわかる。またこの発明の条件を外れた比較Ｆ
ｅ珪化物熱電変換材料１〜１０は、熱起電力、３点曲げ
強さおよび破壊に至るまでの投入回数のうちいずれかが
極めて劣っていることがわかる。
上述のように、この発明のＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱
電変換材料は、取付けに際して破損することがなく、特
に外力が加わるような苛酷な条件での使用に十分耐える
ことができるという優れた効果を奏するものである。
電変換材料は、取付けに際して破損することがなく、特
に外力が加わるような苛酷な条件での使用に十分耐える
ことができるという優れた効果を奏するものである。
Claims (7)
- （１）Ｆｅ珪化物マトリックス中に炭化珪素（以下Ｓｉ
Ｃと記す）の短繊維またはウィスカーを分散してなるこ
とを特徴とするＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電変換材料
。 - （２）上記ＳｉＣの短繊維またはウィスカーは、Ｆｅ珪
化物と同じ極性であることを特徴とする請求項１記載の
ＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電変換材料。 - （３）上記ＳｉＣの短繊維またはウィスカーは、Ｆｅ珪
化物マトリックス中に５〜５０容量％含有されているこ
とを特徴とする請求項１または２記載のＳｉＣ繊維強化
Ｆｅ珪化物熱電変換材料。 - （４）上記ＳｉＣの短繊維またはウィスカーは、Ｆｅ珪
化物マトリックス中に配向して分散していることを特徴
とする請求項１、２または３記載のＳｉＣ繊維強化Ｆｅ
珪化物熱電変換材料。 - （５）ｐ型Ｆｅ珪化物マトリックス中にα−ＳｉＣの短
繊維またはウィスカーを分散してなることを特徴とする
請求項２、３または４記載のＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物
熱電変換材料。 - （６）ｎ型Ｆｅ珪化物マトリックス中にβ−ＳｉＣの短
繊維またはウィスカーを分散してなることを特徴とする
請求項２、３または４記載のＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物
熱電変換材料。 - （７）Ｆｅ珪化物粉末およびＳｉＣの短繊維またはウィ
スカーの混合体を、真空雰囲気中、 温度：１０５０〜１１９０℃、 圧力：５０〜２５０ｋｇ／ｃｍ＾２、 の範囲内の条件でホットプレスすることを特徴とするＳ
ｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電変換材料の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2176870A JPH0464265A (ja) | 1990-07-04 | 1990-07-04 | ＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電変換材料およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2176870A JPH0464265A (ja) | 1990-07-04 | 1990-07-04 | ＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電変換材料およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0464265A true JPH0464265A (ja) | 1992-02-28 |
Family
ID=16021237
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2176870A Pending JPH0464265A (ja) | 1990-07-04 | 1990-07-04 | ＳｉＣ繊維強化Ｆｅ珪化物熱電変換材料およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0464265A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012169595A (ja) * | 2011-01-12 | 2012-09-06 | Emitec Ges Fuer Emissionstechnologie Mbh | 熱電材料およびそれを製造するための方法 |
-
1990
- 1990-07-04 JP JP2176870A patent/JPH0464265A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012169595A (ja) * | 2011-01-12 | 2012-09-06 | Emitec Ges Fuer Emissionstechnologie Mbh | 熱電材料およびそれを製造するための方法 |
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