JPH04721B2 - - Google Patents
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- JPH04721B2 JPH04721B2 JP59197346A JP19734684A JPH04721B2 JP H04721 B2 JPH04721 B2 JP H04721B2 JP 59197346 A JP59197346 A JP 59197346A JP 19734684 A JP19734684 A JP 19734684A JP H04721 B2 JPH04721 B2 JP H04721B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/22—Lateral spread control; Width control, e.g. by edge rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/06—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged vertically, e.g. edgers
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
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- B21B2261/02—Transverse dimensions
- B21B2261/06—Width
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/02—Tension
- B21B2265/06—Interstand tension
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明はホツトストリツプの熱間仕上圧延方法
に関するものである。 ［従来の技術］ 従来の熱間仕上圧延設備では、ホツトストリツ
プを多数の仕上圧延スタンドに通してバー厚（ホ
ツトストリツプの板厚）を順次減小させる仕上圧
延を行つているが、該仕上圧延スタンドは水平圧
延するだけなので板幅が一定とならず又エツジド
ロツプが生ずる不具合がある。 このため特開昭51−103059、特開昭54−
117355、特開昭55−75802で公知の如く、仕上圧
延設備入側又は出側あるいは仕上圧延スタンド間
に幅圧下設備を設置し、幅圧下して前記不具合を
解消することが提案されている。 しかして、特開昭51−103059は仕上圧延設備の
最終スタンド出側に近接して１対の垂直ロールを
設け、１〜10mmの軽度の幅殺しを行つてエツジド
ロツプを防止するエツジドロツプ矯正装置に関す
るものである。 特開昭55−75802は圧延スタンド入側に１対の
垂直ロールを備え、幅圧下による座屈を起こさな
いように垂直ロール入側板厚の1/2以内の幅圧下
を施して、エツジドロツプを低減させるものであ
る。 しかるにこれらの技術は実際にテストをしてみ
ると、ホツトストリツプが薄い（バー厚が小さ
い）ため僅かの幅圧下でも座屈してしまい、工業
的に実施が困難であつた。 特開昭54−117355の技術は幅変動棒時と温度降
下低減を目的とし、バー厚を厚くして仕上圧延設
備の入側あるいは仕上圧延設備の前段側で幅圧下
し前記目的を達しようとするものである。 しかしながら、該技術は、バー厚を厚くするこ
とによつて幅圧下に伴う座屈の防止と、表面積の
減少を図つて温度降下の低減を達成させるもの
で、バー厚の増大が必須の要件であるため、仕上
圧延設備の厚み殺し能力が大幅に要求され既設の
設備では採用できないものである。 上記したように張力を付与することなく幅圧下
する方式においては、板厚の1/2即ちバー厚の幅
圧下を行うことが略限界であり、従つて充分なエ
ツジドロツプの改善を期待することはできなかつ
た。 又、特開昭57−160509には、熱間仕上圧延機ス
タンド間に圧延材をエツジングするつば付竪ロー
ルを配置し、圧延材の張力を制御しつつ前記つば
付竪ロール開度を制御することによつて、座屈現
象の制約を軽減して必要な幅制御量を得ることが
示されている。 ［発明が解決しようとする課題］ しかし、上記特開昭57−160509は、熱間仕上圧
延機スタンド間に幅圧下のための１対のつば付竪
ロールを配置してエツジングを行つているのみで
あるため、熱間仕上圧延機の前段側で上記幅圧下
を行うとバー厚が厚いことと張力を付与している
ことによつて大きな幅圧下量を得ることができる
が、その後の水平圧延によつてエツジドロツプが
生じると共に幅精度が低下する問題があり、又熱
間仕上圧延機の後段側で上記幅圧下を行つてもバ
ー厚が薄いために張力をかけてもある程度以上大
きな幅圧下量をとることはできず、幅制御量を充
分にとることができないと共に、板クラウンを制
御することはできない問題がある。 本発明は、ホツトストリツプに生ずるエツジド
ロツプを効果的に減少させること、板クラウン制
御を可能とし更に板幅不均一を防止する熱間仕上
圧延方法を提供しようとするものである。 ［課題を解決するための手段］ 本発明者等はエツジドロツプの減少及び板幅精
度向上を、安価な設備投資で可能とするため種々
実験検討した結果、圧延中のホツトストリツプに
張力を付加せしめた状態で幅圧下すると、ホツト
ストリツプの座屈強度が大幅に向上し幅圧下量を
張力のない場合に比して最大で２〜３倍に増加す
ることができるとの知見を得て、板厚の厚い圧延
初期の仕上前段スタンド間では最終幅調整と板ク
ラウン制御を主体とする幅圧下を行い、板厚の薄
い仕上後段スタンド間ではホツトストリツプ幅方
向端部のエツジドロツプの改善を主体とする幅圧
下を行う熱間仕上圧延方法を完成したのである。 すなわち、本発明は熱間仕上圧延ラインの前段
側スタンド間及び後段スタンド間にそれぞれ少な
くとも１スタンド以上のエツジヤーを配置し、い
ずれも張力付加状態で前段側は該スタンド間バー
厚の50〜250％の幅圧下を行うことにより最終幅
調整と板クラウン制御を行い、後段側はスタンド
間バー厚の50〜150％の幅圧下を行うことにより
エツジドロツプの改善を行うことを特徴とする熱
間仕上圧延方法にかかるものである。 ［作用］ 熱間仕上圧延ラインの前段側スタンド間に設け
たエツジヤーにて、張力付加状態でスタンド間バ
ー厚の50〜250％の幅圧下を行うことにより最終
幅調整とする板クラウン制御を行い、又熱間仕上
圧延ラインの後段側スタンド間に設けたエツジヤ
ーにて、張力付加状態でスタンド間バー厚の50〜
150％の弱幅圧下を行うことによりエツジドロツ
プの改善を行う。 しかして張力付加の程度としては圧延材の降伏
応力の0.02〜0.4倍が好ましい。ホツトストリツ
プに張力を付加する方法は、使用する熱間仕上圧
延機の特性により公知の方法を適用し得る。 ［実施例］ 以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説明
する。 第１図、第２図は本発明の圧延方法を実施する
圧延設備の１例を示すもので、熱間仕上圧延スタ
ンド１１〜１７をホツトストリツプｓの走行方向
に配設し、第１スタンド１１と第２スタンド１２
との間及び第６スタンド１６と最終スタンド１７
との間に竪型圧延スタンド（エツジヤー）２１，
２２を夫々配置してある。ここで、熱間仕上圧延
スタンド１１〜１７は水平圧延し得るものであれ
ば４段圧延機に限らず使用できる。 以上のように構成した熱間仕上圧延ラインでホ
ツトストリツプｓを熱間仕上圧延するとき、前段
側竪型圧延スタンド２１の前後の圧延スタンド１
１，１２のワークロール３１，３２の周速を変え
て（例えば、第１スタンド１１のワークロール３
１周速を第２スタンド１２のワークロール３２周
速よりも遅くする）、第１スタンド１１及び第２
スタンド１２間のホツトストリツプs1の張力を高
めた状態で竪型圧延スタンド２１により幅圧下す
る。この場合、ホツトストリツプs1は張力を付加
されているため座屈強度が高められるので、幅圧
下量を最大で従来の２〜３倍に増加することがで
きる。従つて、板クラウン制御が容易となり、最
終幅調整量を拡大することができる。 又、後段側竪型圧延スタンド２２では、該竪型
圧延スタンド２２の前後の圧延スタンド１６，１
７のワークロール３６，３７の周速を変えて（例
えば第６スタンド１６のワークロール３６の周速
よりも最終スタンド１７のワークロール３７の周
速を速くする）、該圧延スタンド１６，１７間の
ホツトストリツプs2の張力を高め、竪型圧延スタ
ンド２２により幅圧下する。この場合、ホツトス
トリツプs2は後段側に至ると更に薄くなるため座
屈強度が著しく低下するが、張力を付加すること
により座屈強度が向上し、若干の幅圧下が可能と
なる。従つて、最終製品幅の精度を向上でき、且
つエツジドロツプを改善することができる。 ここで、前段竪型圧延スタンド２１の幅圧下量
は、最終製品幅の調整及び板クラウン制御効果を
十分にするためにバー厚に対し最大で略250％の
幅圧下能力をもたせることが好ましい。 又、後段竪型圧延スタンド２２の幅圧下は、ホ
ツトストリツプ幅方向端部のエツジドロツプの改
善を目的として施すものであり、バー厚に対し最
大で略150％の幅圧下能力をもたせることが好ま
しい。 第４図はエツジヤー入幅W0＝100mm（一定）の
硬質鉛（素材硬さKf＝2.6Kg／mm2）を使用した実
機熱間鋼用のモデル実験（モデル比１／10）で得
られた板幅比（エツジヤー入側幅W0／エツジヤ
ー入幅バー厚t0）と幅圧下率（幅圧下量ΔW／エ
ツジヤー入側幅W0）との関係を示したもので、
スタンド間張力を付加しない通常実施されている
幅圧延の最大圧下量（座屈限界）は実線で示す如
く小さいのに対し、張力0.3Kg／mm2を付加した本
発明の場合では最大圧下量（座屈限界）が破線で
示すように増加し、斜線を施した範囲だけ幅圧下
領域が拡大された。 第４図において、張力を付加しない場合は、ロ
ール径（30φ、60φ）に対するかみ込み限界によ
る制限も受けるが、本発明のように張力を付加し
た場合にはロール径による影響は明瞭には出なか
つた。 第５図は前記第４図のモデル実験の結果を板幅
1000mm（一定）に換算して、板厚（mm）と可能幅
圧下量（mm）との関係、及び板厚（mm）と張力付
加幅圧下時の可能幅圧下量／板厚（バー厚）×100
％との関係について示したもので、実線は夫々従
来より通常に実施されている入側バー厚に対して
50％の幅圧下を行つている場合を示し、破線は
夫々張力を付与して本発明の幅圧下を行う場合を
示している。 本発明では、第５図から、熱間仕上圧延ライン
の前段側において入側バー厚に対し50〜250％の
幅圧下を行い、後段側において入側バー厚に対し
50〜150％の幅圧下を行うように圧下範囲を設定
する。 即ち、熱間仕上圧延ラインにおける前段側のバ
ー厚は通常最大で略50mm程度となつており、従つ
て少し余裕をもたせた60mmのバー厚のときの値、
即ち入側バー厚に対して250％の幅圧下を上限と
し、又従来の入側バー厚に対し50％の幅圧下では
充分な最終幅調整、板クラウン制御（特に凹型の
板クラウン）が得られないことから、この50％を
下限として、入側バー厚に対し50〜250％の幅圧
下を行うことにより最終幅調整及び板クラウン制
御を良好に行えるようにしている。 又、後段側の薄いバー厚に対しても図示するよ
うに大きな幅圧下量を取ることができるが、後段
側ではエツジドロツプの改善を主目的としてお
り、これに対して入側バー厚の150％以上の幅圧
下を行うと逆にエツジ部に耳が立つてしまう問題
があり、このために前記入側バー厚に対して150
％の幅圧下を上限とし、又従来の入側バー厚に対
し50％の幅圧下では充分なエツジドロツプの防止
が図れないことから、この50％を下限とし、入側
バー厚に対し50〜150％の幅圧下を行うことによ
りエツジドロツプの改善を良好に行えるようにし
ている。 なお、本発明の熱間仕上圧延方法は上述の例の
みに限定されるものではなく、竪型圧延スタンド
は熱間仕上圧延スタンド間であればラインのいず
れに設置してもよいこと、又二スタンド以上設置
してもよいこと等、本発明の要旨を逸脱しない範
囲内において、種々変更を加え得ることは勿論で
ある。 本発明の具体例を比較例と共に挙げる。 表１に圧延条件を示し、他の圧延条件は次の通
りである。 圧延材仕様 鋼 種：低炭アルミキルド鋼 粗圧延寸法：40mm×1320mm 仕上寸法：本発明：3.5mm×1300mm 比較例：3.5mm×1320mm 圧延パススケジユール（各パスを通過したと
きのバー厚）
に関するものである。 ［従来の技術］ 従来の熱間仕上圧延設備では、ホツトストリツ
プを多数の仕上圧延スタンドに通してバー厚（ホ
ツトストリツプの板厚）を順次減小させる仕上圧
延を行つているが、該仕上圧延スタンドは水平圧
延するだけなので板幅が一定とならず又エツジド
ロツプが生ずる不具合がある。 このため特開昭51−103059、特開昭54−
117355、特開昭55−75802で公知の如く、仕上圧
延設備入側又は出側あるいは仕上圧延スタンド間
に幅圧下設備を設置し、幅圧下して前記不具合を
解消することが提案されている。 しかして、特開昭51−103059は仕上圧延設備の
最終スタンド出側に近接して１対の垂直ロールを
設け、１〜10mmの軽度の幅殺しを行つてエツジド
ロツプを防止するエツジドロツプ矯正装置に関す
るものである。 特開昭55−75802は圧延スタンド入側に１対の
垂直ロールを備え、幅圧下による座屈を起こさな
いように垂直ロール入側板厚の1/2以内の幅圧下
を施して、エツジドロツプを低減させるものであ
る。 しかるにこれらの技術は実際にテストをしてみ
ると、ホツトストリツプが薄い（バー厚が小さ
い）ため僅かの幅圧下でも座屈してしまい、工業
的に実施が困難であつた。 特開昭54−117355の技術は幅変動棒時と温度降
下低減を目的とし、バー厚を厚くして仕上圧延設
備の入側あるいは仕上圧延設備の前段側で幅圧下
し前記目的を達しようとするものである。 しかしながら、該技術は、バー厚を厚くするこ
とによつて幅圧下に伴う座屈の防止と、表面積の
減少を図つて温度降下の低減を達成させるもの
で、バー厚の増大が必須の要件であるため、仕上
圧延設備の厚み殺し能力が大幅に要求され既設の
設備では採用できないものである。 上記したように張力を付与することなく幅圧下
する方式においては、板厚の1/2即ちバー厚の幅
圧下を行うことが略限界であり、従つて充分なエ
ツジドロツプの改善を期待することはできなかつ
た。 又、特開昭57−160509には、熱間仕上圧延機ス
タンド間に圧延材をエツジングするつば付竪ロー
ルを配置し、圧延材の張力を制御しつつ前記つば
付竪ロール開度を制御することによつて、座屈現
象の制約を軽減して必要な幅制御量を得ることが
示されている。 ［発明が解決しようとする課題］ しかし、上記特開昭57−160509は、熱間仕上圧
延機スタンド間に幅圧下のための１対のつば付竪
ロールを配置してエツジングを行つているのみで
あるため、熱間仕上圧延機の前段側で上記幅圧下
を行うとバー厚が厚いことと張力を付与している
ことによつて大きな幅圧下量を得ることができる
が、その後の水平圧延によつてエツジドロツプが
生じると共に幅精度が低下する問題があり、又熱
間仕上圧延機の後段側で上記幅圧下を行つてもバ
ー厚が薄いために張力をかけてもある程度以上大
きな幅圧下量をとることはできず、幅制御量を充
分にとることができないと共に、板クラウンを制
御することはできない問題がある。 本発明は、ホツトストリツプに生ずるエツジド
ロツプを効果的に減少させること、板クラウン制
御を可能とし更に板幅不均一を防止する熱間仕上
圧延方法を提供しようとするものである。 ［課題を解決するための手段］ 本発明者等はエツジドロツプの減少及び板幅精
度向上を、安価な設備投資で可能とするため種々
実験検討した結果、圧延中のホツトストリツプに
張力を付加せしめた状態で幅圧下すると、ホツト
ストリツプの座屈強度が大幅に向上し幅圧下量を
張力のない場合に比して最大で２〜３倍に増加す
ることができるとの知見を得て、板厚の厚い圧延
初期の仕上前段スタンド間では最終幅調整と板ク
ラウン制御を主体とする幅圧下を行い、板厚の薄
い仕上後段スタンド間ではホツトストリツプ幅方
向端部のエツジドロツプの改善を主体とする幅圧
下を行う熱間仕上圧延方法を完成したのである。 すなわち、本発明は熱間仕上圧延ラインの前段
側スタンド間及び後段スタンド間にそれぞれ少な
くとも１スタンド以上のエツジヤーを配置し、い
ずれも張力付加状態で前段側は該スタンド間バー
厚の50〜250％の幅圧下を行うことにより最終幅
調整と板クラウン制御を行い、後段側はスタンド
間バー厚の50〜150％の幅圧下を行うことにより
エツジドロツプの改善を行うことを特徴とする熱
間仕上圧延方法にかかるものである。 ［作用］ 熱間仕上圧延ラインの前段側スタンド間に設け
たエツジヤーにて、張力付加状態でスタンド間バ
ー厚の50〜250％の幅圧下を行うことにより最終
幅調整とする板クラウン制御を行い、又熱間仕上
圧延ラインの後段側スタンド間に設けたエツジヤ
ーにて、張力付加状態でスタンド間バー厚の50〜
150％の弱幅圧下を行うことによりエツジドロツ
プの改善を行う。 しかして張力付加の程度としては圧延材の降伏
応力の0.02〜0.4倍が好ましい。ホツトストリツ
プに張力を付加する方法は、使用する熱間仕上圧
延機の特性により公知の方法を適用し得る。 ［実施例］ 以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説明
する。 第１図、第２図は本発明の圧延方法を実施する
圧延設備の１例を示すもので、熱間仕上圧延スタ
ンド１１〜１７をホツトストリツプｓの走行方向
に配設し、第１スタンド１１と第２スタンド１２
との間及び第６スタンド１６と最終スタンド１７
との間に竪型圧延スタンド（エツジヤー）２１，
２２を夫々配置してある。ここで、熱間仕上圧延
スタンド１１〜１７は水平圧延し得るものであれ
ば４段圧延機に限らず使用できる。 以上のように構成した熱間仕上圧延ラインでホ
ツトストリツプｓを熱間仕上圧延するとき、前段
側竪型圧延スタンド２１の前後の圧延スタンド１
１，１２のワークロール３１，３２の周速を変え
て（例えば、第１スタンド１１のワークロール３
１周速を第２スタンド１２のワークロール３２周
速よりも遅くする）、第１スタンド１１及び第２
スタンド１２間のホツトストリツプs1の張力を高
めた状態で竪型圧延スタンド２１により幅圧下す
る。この場合、ホツトストリツプs1は張力を付加
されているため座屈強度が高められるので、幅圧
下量を最大で従来の２〜３倍に増加することがで
きる。従つて、板クラウン制御が容易となり、最
終幅調整量を拡大することができる。 又、後段側竪型圧延スタンド２２では、該竪型
圧延スタンド２２の前後の圧延スタンド１６，１
７のワークロール３６，３７の周速を変えて（例
えば第６スタンド１６のワークロール３６の周速
よりも最終スタンド１７のワークロール３７の周
速を速くする）、該圧延スタンド１６，１７間の
ホツトストリツプs2の張力を高め、竪型圧延スタ
ンド２２により幅圧下する。この場合、ホツトス
トリツプs2は後段側に至ると更に薄くなるため座
屈強度が著しく低下するが、張力を付加すること
により座屈強度が向上し、若干の幅圧下が可能と
なる。従つて、最終製品幅の精度を向上でき、且
つエツジドロツプを改善することができる。 ここで、前段竪型圧延スタンド２１の幅圧下量
は、最終製品幅の調整及び板クラウン制御効果を
十分にするためにバー厚に対し最大で略250％の
幅圧下能力をもたせることが好ましい。 又、後段竪型圧延スタンド２２の幅圧下は、ホ
ツトストリツプ幅方向端部のエツジドロツプの改
善を目的として施すものであり、バー厚に対し最
大で略150％の幅圧下能力をもたせることが好ま
しい。 第４図はエツジヤー入幅W0＝100mm（一定）の
硬質鉛（素材硬さKf＝2.6Kg／mm2）を使用した実
機熱間鋼用のモデル実験（モデル比１／10）で得
られた板幅比（エツジヤー入側幅W0／エツジヤ
ー入幅バー厚t0）と幅圧下率（幅圧下量ΔW／エ
ツジヤー入側幅W0）との関係を示したもので、
スタンド間張力を付加しない通常実施されている
幅圧延の最大圧下量（座屈限界）は実線で示す如
く小さいのに対し、張力0.3Kg／mm2を付加した本
発明の場合では最大圧下量（座屈限界）が破線で
示すように増加し、斜線を施した範囲だけ幅圧下
領域が拡大された。 第４図において、張力を付加しない場合は、ロ
ール径（30φ、60φ）に対するかみ込み限界によ
る制限も受けるが、本発明のように張力を付加し
た場合にはロール径による影響は明瞭には出なか
つた。 第５図は前記第４図のモデル実験の結果を板幅
1000mm（一定）に換算して、板厚（mm）と可能幅
圧下量（mm）との関係、及び板厚（mm）と張力付
加幅圧下時の可能幅圧下量／板厚（バー厚）×100
％との関係について示したもので、実線は夫々従
来より通常に実施されている入側バー厚に対して
50％の幅圧下を行つている場合を示し、破線は
夫々張力を付与して本発明の幅圧下を行う場合を
示している。 本発明では、第５図から、熱間仕上圧延ライン
の前段側において入側バー厚に対し50〜250％の
幅圧下を行い、後段側において入側バー厚に対し
50〜150％の幅圧下を行うように圧下範囲を設定
する。 即ち、熱間仕上圧延ラインにおける前段側のバ
ー厚は通常最大で略50mm程度となつており、従つ
て少し余裕をもたせた60mmのバー厚のときの値、
即ち入側バー厚に対して250％の幅圧下を上限と
し、又従来の入側バー厚に対し50％の幅圧下では
充分な最終幅調整、板クラウン制御（特に凹型の
板クラウン）が得られないことから、この50％を
下限として、入側バー厚に対し50〜250％の幅圧
下を行うことにより最終幅調整及び板クラウン制
御を良好に行えるようにしている。 又、後段側の薄いバー厚に対しても図示するよ
うに大きな幅圧下量を取ることができるが、後段
側ではエツジドロツプの改善を主目的としてお
り、これに対して入側バー厚の150％以上の幅圧
下を行うと逆にエツジ部に耳が立つてしまう問題
があり、このために前記入側バー厚に対して150
％の幅圧下を上限とし、又従来の入側バー厚に対
し50％の幅圧下では充分なエツジドロツプの防止
が図れないことから、この50％を下限とし、入側
バー厚に対し50〜150％の幅圧下を行うことによ
りエツジドロツプの改善を良好に行えるようにし
ている。 なお、本発明の熱間仕上圧延方法は上述の例の
みに限定されるものではなく、竪型圧延スタンド
は熱間仕上圧延スタンド間であればラインのいず
れに設置してもよいこと、又二スタンド以上設置
してもよいこと等、本発明の要旨を逸脱しない範
囲内において、種々変更を加え得ることは勿論で
ある。 本発明の具体例を比較例と共に挙げる。 表１に圧延条件を示し、他の圧延条件は次の通
りである。 圧延材仕様 鋼 種：低炭アルミキルド鋼 粗圧延寸法：40mm×1320mm 仕上寸法：本発明：3.5mm×1300mm 比較例：3.5mm×1320mm 圧延パススケジユール（各パスを通過したと
きのバー厚）
【表】
使用圧延機は第１図のもので比較例１は竪型ロ
ールのない従来圧延機によつた。張力付加は水平
ロール１１，１２及び１６，１７相互の回転数を
制御して発生させた。
ールのない従来圧延機によつた。張力付加は水平
ロール１１，１２及び１６，１７相互の回転数を
制御して発生させた。
【表】
このように圧延し、得られたホツトストリツプ
のエツジドロツプ、板クラウン、幅精度を測定し
て表２の成績を得た。
のエツジドロツプ、板クラウン、幅精度を測定し
て表２の成績を得た。
【表】
以上表２に示すように本発明方法は比較例に比
してエツジドロツプ、板クラウンを大幅に減少で
き且つ幅精度についても一層の向上を図ることが
できた。 なお、ここに本発明で云うエツジドロツプ、板
クラウンとは次のように定義したものである。 すなわち、第３図にストリツププロフイルSP
を示すがエツジドロツプEdはストリツププロフ
イルSPのセンターカーブを４次曲線近似しこの
カーブからズレ開始点Ａの厚みt2とエツジから５
mm内側点Ｂの厚みt1との差と定義する。又、板ク
ラウンCrは幅方向センター位置の厚みt3とエツジ
から５mm内側点の厚みt1との差と定義する。幅精
度は圧延実測幅一目標幅で求めたものである。 ［発明の効果］ 以上述べたように本発明の熱間仕上圧延方法に
よれば、下記の如き種々の優れた効果を発揮す
る。 () 熱間仕上圧延ラインの前段側及び後段側に
スタンド間エツジヤーを配置して、ホツトスト
リツプに張力を付加しつつ幅圧下することによ
り可能幅圧下量を増加させ、前段側では入側バ
ー厚の50〜250％の幅圧下を行うことにより、
次の水平スタンドで厚さ方向に圧延しても、板
幅方向エツジ部のドツクボーン部の痕跡が残る
状態、つまりホツトストリツプのボデークラウ
ンを変えるように強く幅圧下することにより板
クラウン制御が可能となると共に、最終幅調整
量を拡大することができ、又後段側では入側バ
ー厚の50〜150％の幅圧下を行うことによりエ
ツジドロツプの改善を効果的に行うことができ
る。 () 本発明の実施に際しては熱間仕上圧延スタ
ンド間に竪型圧延スタンドを設けるだけなので
設備が簡単であり、従来の熱間仕上圧延ライン
の改造も容易である。 () 比較的簡単な設備により、板幅が一定で、
エツジドロツプの少ないストリツプが得られ
る。
してエツジドロツプ、板クラウンを大幅に減少で
き且つ幅精度についても一層の向上を図ることが
できた。 なお、ここに本発明で云うエツジドロツプ、板
クラウンとは次のように定義したものである。 すなわち、第３図にストリツププロフイルSP
を示すがエツジドロツプEdはストリツププロフ
イルSPのセンターカーブを４次曲線近似しこの
カーブからズレ開始点Ａの厚みt2とエツジから５
mm内側点Ｂの厚みt1との差と定義する。又、板ク
ラウンCrは幅方向センター位置の厚みt3とエツジ
から５mm内側点の厚みt1との差と定義する。幅精
度は圧延実測幅一目標幅で求めたものである。 ［発明の効果］ 以上述べたように本発明の熱間仕上圧延方法に
よれば、下記の如き種々の優れた効果を発揮す
る。 () 熱間仕上圧延ラインの前段側及び後段側に
スタンド間エツジヤーを配置して、ホツトスト
リツプに張力を付加しつつ幅圧下することによ
り可能幅圧下量を増加させ、前段側では入側バ
ー厚の50〜250％の幅圧下を行うことにより、
次の水平スタンドで厚さ方向に圧延しても、板
幅方向エツジ部のドツクボーン部の痕跡が残る
状態、つまりホツトストリツプのボデークラウ
ンを変えるように強く幅圧下することにより板
クラウン制御が可能となると共に、最終幅調整
量を拡大することができ、又後段側では入側バ
ー厚の50〜150％の幅圧下を行うことによりエ
ツジドロツプの改善を効果的に行うことができ
る。 () 本発明の実施に際しては熱間仕上圧延スタ
ンド間に竪型圧延スタンドを設けるだけなので
設備が簡単であり、従来の熱間仕上圧延ライン
の改造も容易である。 () 比較的簡単な設備により、板幅が一定で、
エツジドロツプの少ないストリツプが得られ
る。
第１図は本発明法を実施する設備例の概略平面
図、第２図は本発明法を実施する設備例の概略側
面図、第３図はエツジドロツプとクラウンの定義
を説明する説明図、第４図は硬質鉛仕様の熱間鋼
用のモデル実験における張力付加による幅圧下拡
大領域を示す図、第５図は板厚と可能幅圧下量と
の関係、及び板厚と張力付加幅圧下時の可能幅圧
下量／バー厚×100％との関係を示す線図である。 １１〜１７は熱間仕上圧延スタンド、２１，２
２は竪型圧延スタンド、ｓ，s1，s2はホツトスト
リツプを示す。
図、第２図は本発明法を実施する設備例の概略側
面図、第３図はエツジドロツプとクラウンの定義
を説明する説明図、第４図は硬質鉛仕様の熱間鋼
用のモデル実験における張力付加による幅圧下拡
大領域を示す図、第５図は板厚と可能幅圧下量と
の関係、及び板厚と張力付加幅圧下時の可能幅圧
下量／バー厚×100％との関係を示す線図である。 １１〜１７は熱間仕上圧延スタンド、２１，２
２は竪型圧延スタンド、ｓ，s1，s2はホツトスト
リツプを示す。
Claims (1)
- １ 熱間仕上圧延ラインの前段側スタンド間及び
後段側スタンド間にそれぞれ少なくとも１スタン
ド以上のエツジヤーを配置し、いずれも張力付加
状態で前段側は該スタンド間バー厚の50〜250％
の幅圧下を行うことにより最終幅調整と板クラウ
ン制御を行い、後段側はスタンド間バー厚の50〜
150％の幅圧下を行うことによりエツジドロツプ
の改善を行うことを特徴とする熱間仕上圧延方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19734684A JPS6174706A (ja) | 1984-09-20 | 1984-09-20 | 熱間仕上圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19734684A JPS6174706A (ja) | 1984-09-20 | 1984-09-20 | 熱間仕上圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6174706A JPS6174706A (ja) | 1986-04-17 |
| JPH04721B2 true JPH04721B2 (ja) | 1992-01-08 |
Family
ID=16372948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19734684A Granted JPS6174706A (ja) | 1984-09-20 | 1984-09-20 | 熱間仕上圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6174706A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6922668B2 (ja) * | 2017-11-07 | 2021-08-18 | 日本製鉄株式会社 | 熱間圧延方法、及び熱間圧延機列 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57160509A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-02 | Nippon Steel Corp | Hot finish rolling method and its device |
-
1984
- 1984-09-20 JP JP19734684A patent/JPS6174706A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6174706A (ja) | 1986-04-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |