JPH0472696B2 - - Google Patents
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- JPH0472696B2 JPH0472696B2 JP59027215A JP2721584A JPH0472696B2 JP H0472696 B2 JPH0472696 B2 JP H0472696B2 JP 59027215 A JP59027215 A JP 59027215A JP 2721584 A JP2721584 A JP 2721584A JP H0472696 B2 JPH0472696 B2 JP H0472696B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- perforated plate
- hot air
- nozzle
- continuous strip
- heat transfer
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B13/00—Machines and apparatus for drying fabrics, fibres, yarns, or other materials in long lengths, with progressive movement
- F26B13/10—Arrangements for feeding, heating or supporting materials; Controlling movement, tension or position of materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Supply, Installation And Extraction Of Printed Sheets Or Plates (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はグラビア印刷機、オフセツト輪転印刷
機又は塗工機において、紙、フイルム等の連続帯
状物に印刷、塗工した後、これを乾燥或いは熱処
理するための乾燥装置に関する。
機又は塗工機において、紙、フイルム等の連続帯
状物に印刷、塗工した後、これを乾燥或いは熱処
理するための乾燥装置に関する。
連続帯状物の乾燥方法としては、熱風による方
法、赤外線による方法、加熱ドラムによる方法等
があるが、印刷機や塗工機では、紙、フイルムの
印刷物、塗工物を敏速に乾燥する必要上、熱風方
式が一般的であり、特に、走行中の帯状物の面に
熱風を直角に高速で吹き付けるノズルジエツト方
式が熱伝達性能が最良であると考えられ多く用い
られるいる。このノズルジエツト方式に用いられ
ている熱風吹出ノズルは細長いスリツト状の熱風
吹出口を有するスリツトノズルであり、通常、第
１図に示すように、このようなスリツトノズル１
が帯状物（以下被乾燥物という）２の移転方向に
沿つて多数配置されて用いられる。
法、赤外線による方法、加熱ドラムによる方法等
があるが、印刷機や塗工機では、紙、フイルムの
印刷物、塗工物を敏速に乾燥する必要上、熱風方
式が一般的であり、特に、走行中の帯状物の面に
熱風を直角に高速で吹き付けるノズルジエツト方
式が熱伝達性能が最良であると考えられ多く用い
られるいる。このノズルジエツト方式に用いられ
ている熱風吹出ノズルは細長いスリツト状の熱風
吹出口を有するスリツトノズルであり、通常、第
１図に示すように、このようなスリツトノズル１
が帯状物（以下被乾燥物という）２の移転方向に
沿つて多数配置されて用いられる。
最近、印刷速度、塗工速度等の高速化が望まれ
ており、また、乾燥装置の能力向上も望まれてい
る。そこで、本発明者等はノズルジエツト方式の
乾燥装置における乾燥性能を向上させるべく検討
した結果、乾燥性能は紙、フイルム等への伝熱性
能に大きく依存しており、その伝熱性能を向上さ
せれば良いことを見出した。そこで、従来のスリ
ツトノズルによる伝熱性能を検討したところ、第
２図に示すように被乾燥物表面での伝熱係数ｈ
（kcal／m2hr℃）は、ノズル直下の熱風が当たる
部所は高いがそこから遠ざかるにつれて小さくな
つており、全体としての平均伝熱係数は低くなつ
ていることを確認した。この伝熱性能を向上させ
るには、ノズルからの吹出速度を増すとかノズル
の使用個数を増してノズル間隔を挟めることが有
効であると考えられるが、これらの解決手段は熱
風作成及び吹出に要するエネルギを増大させた
り、装置を高価にするため好ましくない。
ており、また、乾燥装置の能力向上も望まれてい
る。そこで、本発明者等はノズルジエツト方式の
乾燥装置における乾燥性能を向上させるべく検討
した結果、乾燥性能は紙、フイルム等への伝熱性
能に大きく依存しており、その伝熱性能を向上さ
せれば良いことを見出した。そこで、従来のスリ
ツトノズルによる伝熱性能を検討したところ、第
２図に示すように被乾燥物表面での伝熱係数ｈ
（kcal／m2hr℃）は、ノズル直下の熱風が当たる
部所は高いがそこから遠ざかるにつれて小さくな
つており、全体としての平均伝熱係数は低くなつ
ていることを確認した。この伝熱性能を向上させ
るには、ノズルからの吹出速度を増すとかノズル
の使用個数を増してノズル間隔を挟めることが有
効であると考えられるが、これらの解決手段は熱
風作成及び吹出に要するエネルギを増大させた
り、装置を高価にするため好ましくない。
本発明者等はノズルジエツト方式の乾燥装置に
おける伝熱性能を更に向上させるべく種々検討し
た結果、従来のスリツトノズルに代えて、ノズル
先端に、多数の空気吹出孔を備えた多孔板を設け
た多孔板ノズルを用い、該多孔板ノズルの空気吹
出孔から熱風を高速で吹き出して被乾燥物表面を
衝突させることにより、被乾燥物表面に伝熱係数
を高い多数の小さなピーク部分を作ることがで
き、その時の被乾燥物表面全体の平均伝熱係数は
スリツトノズルを用いた場合に比べて向上するこ
とを見い出した。また、多孔板ノズルの各孔から
吹き出す熱風は細い棒状であり、被乾燥物に衝突
した後の熱風（排気）に干渉されて速度が低下し
勝ちであるが、排気流路を適切に配置することに
より、十分な高速で被乾燥物に衝突し、良好な伝
熱を行い得ることも見い出した。
おける伝熱性能を更に向上させるべく種々検討し
た結果、従来のスリツトノズルに代えて、ノズル
先端に、多数の空気吹出孔を備えた多孔板を設け
た多孔板ノズルを用い、該多孔板ノズルの空気吹
出孔から熱風を高速で吹き出して被乾燥物表面を
衝突させることにより、被乾燥物表面に伝熱係数
を高い多数の小さなピーク部分を作ることがで
き、その時の被乾燥物表面全体の平均伝熱係数は
スリツトノズルを用いた場合に比べて向上するこ
とを見い出した。また、多孔板ノズルの各孔から
吹き出す熱風は細い棒状であり、被乾燥物に衝突
した後の熱風（排気）に干渉されて速度が低下し
勝ちであるが、排気流路を適切に配置することに
より、十分な高速で被乾燥物に衝突し、良好な伝
熱を行い得ることも見い出した。
本発明はかかる知見に基づいてなされたもの
で、その目的とするところは、熱風作成や吹き出
しに要するエネルギを増大させることなく、従来
のスリツトノズルを用いた乾燥装置よりも伝熱性
能のよい乾燥装置を提供するにある。
で、その目的とするところは、熱風作成や吹き出
しに要するエネルギを増大させることなく、従来
のスリツトノズルを用いた乾燥装置よりも伝熱性
能のよい乾燥装置を提供するにある。
本発明は上記目的を達成するため、グラビア印
刷機、オフセツト輪転印刷機、又は塗工機の連続
帯状物の熱風乾燥装置において、前記連続帯状物
の移送方向に沿つて複数の熱風吹出部と排気流路
とを交互に配列し、その熱風吹出部の各々を、先
端に多孔板を有する多孔板ノズルで構成し、その
多孔板ノズルの多孔板に、連続帯状物の移送方向
に対して複数列に多数の孔を配置するという構成
を備えたものである。
刷機、オフセツト輪転印刷機、又は塗工機の連続
帯状物の熱風乾燥装置において、前記連続帯状物
の移送方向に沿つて複数の熱風吹出部と排気流路
とを交互に配列し、その熱風吹出部の各々を、先
端に多孔板を有する多孔板ノズルで構成し、その
多孔板ノズルの多孔板に、連続帯状物の移送方向
に対して複数列に多数の孔を配置するという構成
を備えたものである。
更に、本発明は、その多孔板と連続帯状物との
距離ｚを15mmよりも小さく設定し、前記多孔板に
形成している多数の孔の、孔と孔との距離ｌを15
〜45mmとし、多孔板と連続帯状物との距離ｚと孔
径ｄの比（ｚ／ｄ）を１〜３とし、更に、前記多
孔板ノズルの連続帯状物の移送方向の長さＬを50
〜250mmとするという構成も備えている。
距離ｚを15mmよりも小さく設定し、前記多孔板に
形成している多数の孔の、孔と孔との距離ｌを15
〜45mmとし、多孔板と連続帯状物との距離ｚと孔
径ｄの比（ｚ／ｄ）を１〜３とし、更に、前記多
孔板ノズルの連続帯状物の移送方向の長さＬを50
〜250mmとするという構成も備えている。
上記構成の乾燥装置では、多孔板に形成されて
いる多数の孔から熱風が高速で吹き出し、連続帯
状物に衝突してそれを加熱、乾燥させる。この
時、各孔から吹き出す熱風は細い棒状ではある
が、連続帯状物に衝突してその周囲に広がるた
め、多孔面よりは遥かに大きい面積の、伝熱係数
の大きいピーク部分が生じる。このピーク部分の
広さは、第２図に示すスリツトノズルによるもの
よりも小さいが、孔を連続帯状物の移送方向に対
して複数列に多数設けているので、ピーク部分の
数が極めて多く、このため、熱風量を増加させる
ことなく平均伝熱係数を大幅に向上させることが
できる。
いる多数の孔から熱風が高速で吹き出し、連続帯
状物に衝突してそれを加熱、乾燥させる。この
時、各孔から吹き出す熱風は細い棒状ではある
が、連続帯状物に衝突してその周囲に広がるた
め、多孔面よりは遥かに大きい面積の、伝熱係数
の大きいピーク部分が生じる。このピーク部分の
広さは、第２図に示すスリツトノズルによるもの
よりも小さいが、孔を連続帯状物の移送方向に対
して複数列に多数設けているので、ピーク部分の
数が極めて多く、このため、熱風量を増加させる
ことなく平均伝熱係数を大幅に向上させることが
できる。
ここで、多孔板と連続帯状物との距離ｚを15mm
よりも小さくしたことにより、孔から噴出する細
い棒状の熱風でも高速で連続帯状物に衝突するこ
とが可能であり、ピーク部分の伝熱係数が大きく
なると共にピーク部分の広がりが大きくなり、全
体としての平均伝熱係数を大きくできる。
よりも小さくしたことにより、孔から噴出する細
い棒状の熱風でも高速で連続帯状物に衝突するこ
とが可能であり、ピーク部分の伝熱係数が大きく
なると共にピーク部分の広がりが大きくなり、全
体としての平均伝熱係数を大きくできる。
多孔板ノズルにおける孔と孔との距離ｌを15〜
45mmとしたことにより、多孔板ノズルの製作コス
トをあまり高くすることなく伝熱係数の高いピー
ク部分を効率良く分布させることができ、全体と
しての平均伝熱係数を大きくできる。
45mmとしたことにより、多孔板ノズルの製作コス
トをあまり高くすることなく伝熱係数の高いピー
ク部分を効率良く分布させることができ、全体と
しての平均伝熱係数を大きくできる。
距離ｚと孔の直径ｄとの比ｚ／Ｄを１〜３とし
たことにより、熱風吹き出しに要するフアン動力
を過大にすることなく、熱風を高速で連続帯状物
に衝突させることが可能であり、エネルギ消費を
増大させることなく、平均伝熱係数を大きくでき
る。
たことにより、熱風吹き出しに要するフアン動力
を過大にすることなく、熱風を高速で連続帯状物
に衝突させることが可能であり、エネルギ消費を
増大させることなく、平均伝熱係数を大きくでき
る。
多孔板の連続帯状物の移送方向に沿う寸法Ｌを
50〜250mmとしたことにより、伝熱係数の高いピ
ーク部分を多数形成することができると共に、多
数の孔から出た熱風の排気流路を確保でき、連続
帯状物に衝突した後の排気が孔から吹き出す熱風
の邪魔をすることがなく、この点からも全体とし
ての平均伝熱係数を大きくできる。
50〜250mmとしたことにより、伝熱係数の高いピ
ーク部分を多数形成することができると共に、多
数の孔から出た熱風の排気流路を確保でき、連続
帯状物に衝突した後の排気が孔から吹き出す熱風
の邪魔をすることがなく、この点からも全体とし
ての平均伝熱係数を大きくできる。
これらの結果、本発明の乾燥装置では、熱風作
成及び吹き出しに要するエネルギを増加させるこ
となく、平均伝熱係数を大きくでき、効率良く乾
燥を行うことができる。
成及び吹き出しに要するエネルギを増加させるこ
となく、平均伝熱係数を大きくでき、効率良く乾
燥を行うことができる。
〔実施例〕
以下、第３図以下に示す本発明の実施例を説明
する。第３図は本発明の一実施例をなす乾燥装置
７を備えた塗工機の要部を概略的に示すもので、
２は帯状物（被乾燥物）、３は塗工用版胴、４は
塗工用圧胴、５は塗工液、６はガイドロールであ
る。乾燥装置７は複数の熱風吹出部即ち熱風吹出
ノズル８、熱風供給ダクト９、排気チヤンバ１０
を有しており、熱風吹出ノズル８は被乾燥物２の
移送方向に沿つて小さな間〓１１をあけて配置さ
れている。間〓１１は排気流路として作用する。
かくして、熱風吹出部８と排気流路１１とが被乾
燥物２の移送方向に沿つて交互に配列されてい
る。なお、排気流路１１は必ず熱風吹出ノズル８
の背後にまで貫通する必要はなく、適当な深さの
溝であつてもよい。
する。第３図は本発明の一実施例をなす乾燥装置
７を備えた塗工機の要部を概略的に示すもので、
２は帯状物（被乾燥物）、３は塗工用版胴、４は
塗工用圧胴、５は塗工液、６はガイドロールであ
る。乾燥装置７は複数の熱風吹出部即ち熱風吹出
ノズル８、熱風供給ダクト９、排気チヤンバ１０
を有しており、熱風吹出ノズル８は被乾燥物２の
移送方向に沿つて小さな間〓１１をあけて配置さ
れている。間〓１１は排気流路として作用する。
かくして、熱風吹出部８と排気流路１１とが被乾
燥物２の移送方向に沿つて交互に配列されてい
る。なお、排気流路１１は必ず熱風吹出ノズル８
の背後にまで貫通する必要はなく、適当な深さの
溝であつてもよい。
熱風吹出ノズル８は、その先端に第４図、第５
図に示すように、多数の孔１２を備えた多孔板１
３を有する多孔板ノズルである。この多数の孔１
２は被乾燥物２の幅方向に多数配置されるのみな
らず、被乾燥物２の移送方向に対しても複数列に
配置されている。
図に示すように、多数の孔１２を備えた多孔板１
３を有する多孔板ノズルである。この多数の孔１
２は被乾燥物２の幅方向に多数配置されるのみな
らず、被乾燥物２の移送方向に対しても複数列に
配置されている。
上記構成の乾燥装置７によれば、熱風供給ダク
ト９からの熱風が各多孔板ノズル８に供給され、
多孔板の多数の孔から高速で、例えば、20〜50
ｍ／ｓで吹き出して被乾燥物２に衝突し、被乾燥
物を加熱する。かくして、第６図に示すように、
多孔板１３の各孔１２の直下に伝熱係数を大きい
ピーク部分が生じる。このピーク部分の広さは第
２図に示すスリツトノズルによるものも小さい
が、ピーク部分の数が極めて多いので、平均伝熱
係数は大幅に（場合によつては約1.5倍に）、向上
する。被乾燥物２に衝突した後の熱風は多孔板ノ
ズル８間の排気流路１１を通り、かつ排気ダクト
（図示せず）により放出される。
ト９からの熱風が各多孔板ノズル８に供給され、
多孔板の多数の孔から高速で、例えば、20〜50
ｍ／ｓで吹き出して被乾燥物２に衝突し、被乾燥
物を加熱する。かくして、第６図に示すように、
多孔板１３の各孔１２の直下に伝熱係数を大きい
ピーク部分が生じる。このピーク部分の広さは第
２図に示すスリツトノズルによるものも小さい
が、ピーク部分の数が極めて多いので、平均伝熱
係数は大幅に（場合によつては約1.5倍に）、向上
する。被乾燥物２に衝突した後の熱風は多孔板ノ
ズル８間の排気流路１１を通り、かつ排気ダクト
（図示せず）により放出される。
本発明は上記の如く多孔板ノズルを用いるもの
であるが、良好な伝熱性能を発揮するには、各孔
からの熱風が高速で被乾燥物に衝突する必要があ
り、そのためには、各部分の寸法が重要である。
以下、説明する。
であるが、良好な伝熱性能を発揮するには、各孔
からの熱風が高速で被乾燥物に衝突する必要があ
り、そのためには、各部分の寸法が重要である。
以下、説明する。
(1) ノズル先端と被乾燥物表面との距離ｚは従来
のスリツトノズルの場合（15〜100mm）よりも
小さく、従つて、15mmよりも小さく設定するも
のであり、特に、４〜10mmが好ましい。この距
離ｚが大きいと、熱風の被乾燥物への衝突速度
が低下してピーク部分における伝熱係数が低下
し、また、ピーク部分の広がりが小さくなり、
結局全体としての平均伝熱係数が低下して好ま
しくない。一方、距離ｚが４mmよりも小さくな
ると、ノズルを出てから被乾燥物に衝突する部
分での圧力損失が大きくなり、必要以上に熱風
供給用のフアン動力を要し、エネルギ消費が増
大して好ましくない。
のスリツトノズルの場合（15〜100mm）よりも
小さく、従つて、15mmよりも小さく設定するも
のであり、特に、４〜10mmが好ましい。この距
離ｚが大きいと、熱風の被乾燥物への衝突速度
が低下してピーク部分における伝熱係数が低下
し、また、ピーク部分の広がりが小さくなり、
結局全体としての平均伝熱係数が低下して好ま
しくない。一方、距離ｚが４mmよりも小さくな
ると、ノズルを出てから被乾燥物に衝突する部
分での圧力損失が大きくなり、必要以上に熱風
供給用のフアン動力を要し、エネルギ消費が増
大して好ましくない。
(2) 多孔板ノズルにおける孔と孔との距離ｌは15
〜45mmとする。この距離ｌが15mmよりも小さく
なると、孔数が多くなるため、適正な吹出速度
を確保するためには孔径を小さくせざるを得
ず、多数の小径の孔を加工するため製作コスト
が高くなり、また詰まり易くなつて清掃性が悪
くなる。これを避けるために孔径を大きくする
と、吹出速度が低下して平均伝熱係数が低下し
てしまう。一方、距離ｌが45mmよりも大きくな
ると、孔直下のピーク部分とピーク部分との伝
熱係数が非常に低くなり、平均伝熱係数が低下
する。従つて、この距離ｌを15〜45mmにするこ
とにより、多孔板ノズルの製作コストをあまり
高めることなく伝熱係数の高いピーク部分を効
率良く分布させることができ、全体としての平
均伝熱係数を大きくできる。
〜45mmとする。この距離ｌが15mmよりも小さく
なると、孔数が多くなるため、適正な吹出速度
を確保するためには孔径を小さくせざるを得
ず、多数の小径の孔を加工するため製作コスト
が高くなり、また詰まり易くなつて清掃性が悪
くなる。これを避けるために孔径を大きくする
と、吹出速度が低下して平均伝熱係数が低下し
てしまう。一方、距離ｌが45mmよりも大きくな
ると、孔直下のピーク部分とピーク部分との伝
熱係数が非常に低くなり、平均伝熱係数が低下
する。従つて、この距離ｌを15〜45mmにするこ
とにより、多孔板ノズルの製作コストをあまり
高めることなく伝熱係数の高いピーク部分を効
率良く分布させることができ、全体としての平
均伝熱係数を大きくできる。
(3) 上記距離ｚと孔の直径ｄとの比ｚ／ｄは１〜
３とする。この比ｚ／ｄが１よりも小さくなる
と、ノズルを出てから被乾燥物へ衝突する部分
での圧力損失が増大し、フアン動力が増大す
る。一方、比ｚ／ｄが３を越えて大きくなる
と、被乾燥物へ衝突する際の風速の低下が大き
くなり、平均伝熱係数が低下する。従つて、比
ｚ／ｄを１〜３にすることにより、エネルギ消
費を増大させることなく、熱風を高速で被乾燥
物に衝突させることが可能であり、平均伝熱係
数を大きくできる。
３とする。この比ｚ／ｄが１よりも小さくなる
と、ノズルを出てから被乾燥物へ衝突する部分
での圧力損失が増大し、フアン動力が増大す
る。一方、比ｚ／ｄが３を越えて大きくなる
と、被乾燥物へ衝突する際の風速の低下が大き
くなり、平均伝熱係数が低下する。従つて、比
ｚ／ｄを１〜３にすることにより、エネルギ消
費を増大させることなく、熱風を高速で被乾燥
物に衝突させることが可能であり、平均伝熱係
数を大きくできる。
(4) 多孔板の孔の直径ｄは３〜６mmが好ましい。
孔径が３mmよりも小さいと風が通りにくくな
り、ノズルの圧力損失が増大し、必要以上に熱
風供給用のフアン動力を要し、一方、孔径が６
mmよりも大きくなるとノズル風速が低下し平均
伝熱係数が低下してしまう。
孔径が３mmよりも小さいと風が通りにくくな
り、ノズルの圧力損失が増大し、必要以上に熱
風供給用のフアン動力を要し、一方、孔径が６
mmよりも大きくなるとノズル風速が低下し平均
伝熱係数が低下してしまう。
(5) 多孔板１３の被乾燥物の移送方向に沿う寸法
Ｌは50〜250mmとする。この寸法Ｌを50mmより
も小さくすると、多孔板ノズルの基本的考えで
ある伝熱係数の高いピーク部分を多数形成する
という観点から外れ、伝熱性能の向上効果が少
なくなる。一方、寸法Ｌを250mmよりも大きく
すると、多数の孔から出た熱風の排気流路の確
保が出来ず、被乾燥物に衝突した後の排気が孔
１２から吹き出す熱風の邪魔をして、伝熱性能
を低下させる。
Ｌは50〜250mmとする。この寸法Ｌを50mmより
も小さくすると、多孔板ノズルの基本的考えで
ある伝熱係数の高いピーク部分を多数形成する
という観点から外れ、伝熱性能の向上効果が少
なくなる。一方、寸法Ｌを250mmよりも大きく
すると、多数の孔から出た熱風の排気流路の確
保が出来ず、被乾燥物に衝突した後の排気が孔
１２から吹き出す熱風の邪魔をして、伝熱性能
を低下させる。
(6) 乾燥装置内の被乾燥物の表面積（ノズル幅×
乾燥装置長さ）に対する熱風吹出孔の総断面積
の比、即ち開口面積率A1.5〜３％が好ましい。
この開口面積率Ａが小さすぎると平均伝熱係数
は大きくなるが孔から出る風速が速くなり、必
要以上にノズルの圧力損失が増大し、フアン動
力費が増える。一方、開口面積率Ａが大きすぎ
ると風速が低下し、平均伝熱係数が低下してし
まう。
乾燥装置長さ）に対する熱風吹出孔の総断面積
の比、即ち開口面積率A1.5〜３％が好ましい。
この開口面積率Ａが小さすぎると平均伝熱係数
は大きくなるが孔から出る風速が速くなり、必
要以上にノズルの圧力損失が増大し、フアン動
力費が増える。一方、開口面積率Ａが大きすぎ
ると風速が低下し、平均伝熱係数が低下してし
まう。
(7) 平均伝熱係数は風速が速いほど大きくなる
が、一方そのためにはフアン動力も大きくな
る。そこで目的の乾きを得るために要する熱エ
ネルギとフアン動力エネルギの総和を尺度とし
て、開口面積率Ａとｚ／ｄの間係を示したのが
第７図のグラフであり、E1〜E5はそれぞれエ
ネルギ線である。ここで、E1＜E2＜E3＜E4＜
E5である。第７図から明らかな如く、Ａと
ｚ／ｄとは線E1で囲まれた領域とすることが、
エネルギ消費上から好ましい。
が、一方そのためにはフアン動力も大きくな
る。そこで目的の乾きを得るために要する熱エ
ネルギとフアン動力エネルギの総和を尺度とし
て、開口面積率Ａとｚ／ｄの間係を示したのが
第７図のグラフであり、E1〜E5はそれぞれエ
ネルギ線である。ここで、E1＜E2＜E3＜E4＜
E5である。第７図から明らかな如く、Ａと
ｚ／ｄとは線E1で囲まれた領域とすることが、
エネルギ消費上から好ましい。
本発明は上記した如く、従来のスリツトノズル
に代えて、連続帯状物（被乾燥物）の移送方向に
複数列に多数の孔を配列して多孔板を備えた多孔
板ノズルを用い且つ各ノズル間に排気流路を設
け、更に、その多孔板と連続帯状物との距離ｚを
15mmよりも小さく設定し、前記多孔板に形成して
いる多数の孔の、孔と孔との距離ｌを15〜45mmと
し、多孔板と連続帯状物との距離ｚと孔径ｄの比
（ｚ／ｄ）を１〜３とし、前記多孔板ノズルの連
続帯状物の移送方向の長さＬを50〜250mmとした
ものであるので、多孔板の多数の孔から噴出した
熱風が排気に邪魔されることなく連続帯状物に衝
突して熱伝達を行い、このため、熱風作成や吹き
出しに必要なエネルギを増大させることなく、多
数の伝熱係数の高いピーク部分を生じさせ、全体
としての平均伝熱係数を向上させることができ、
乾燥能力を高め、省エネルギに寄与すること大で
あるという優れた効果を有している。
に代えて、連続帯状物（被乾燥物）の移送方向に
複数列に多数の孔を配列して多孔板を備えた多孔
板ノズルを用い且つ各ノズル間に排気流路を設
け、更に、その多孔板と連続帯状物との距離ｚを
15mmよりも小さく設定し、前記多孔板に形成して
いる多数の孔の、孔と孔との距離ｌを15〜45mmと
し、多孔板と連続帯状物との距離ｚと孔径ｄの比
（ｚ／ｄ）を１〜３とし、前記多孔板ノズルの連
続帯状物の移送方向の長さＬを50〜250mmとした
ものであるので、多孔板の多数の孔から噴出した
熱風が排気に邪魔されることなく連続帯状物に衝
突して熱伝達を行い、このため、熱風作成や吹き
出しに必要なエネルギを増大させることなく、多
数の伝熱係数の高いピーク部分を生じさせ、全体
としての平均伝熱係数を向上させることができ、
乾燥能力を高め、省エネルギに寄与すること大で
あるという優れた効果を有している。
第１図は従来のスリツトノズルの配列を示す概
略図、第２図は従来のスリツトノズルによる伝熱
係数の分布を示すグラフ、第３図は本発明の一実
施例の乾燥装置７を備えた塗工機の要部斜視図、
第４図は乾燥装置７に用いる多孔板ノズルの配列
を示す概略図、第５図は多孔板ノズルの多孔板の
部分平面図、第６図は多孔板ノズルによる伝熱係
数の分布を示すグラフ、第７図は開口面積率Ａと
ｚ／ｄと消費エネルギとの関係を示すグラフであ
る。 １……スリツトノズル、２……被乾燥物、６…
…ガイドロール、７……乾燥装置、８……多孔板
ノズル、１１……排気流路、１２……孔、１３…
…多孔板。
略図、第２図は従来のスリツトノズルによる伝熱
係数の分布を示すグラフ、第３図は本発明の一実
施例の乾燥装置７を備えた塗工機の要部斜視図、
第４図は乾燥装置７に用いる多孔板ノズルの配列
を示す概略図、第５図は多孔板ノズルの多孔板の
部分平面図、第６図は多孔板ノズルによる伝熱係
数の分布を示すグラフ、第７図は開口面積率Ａと
ｚ／ｄと消費エネルギとの関係を示すグラフであ
る。 １……スリツトノズル、２……被乾燥物、６…
…ガイドロール、７……乾燥装置、８……多孔板
ノズル、１１……排気流路、１２……孔、１３…
…多孔板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ グラビア印刷機、オフセツト輪転印刷機、又
は塗工機の連続帯状物の熱風乾燥装置において、
前記連続帯状物の移送方向に沿つて複数の熱風吹
出部と排気流路とが交互に配列されており、前記
熱風吹出物の各々が先端に多孔板を有する多孔板
ノズルであり、前記多孔板ノズルの多孔板が、連
続帯状物の移送方向に対して複数列に配置された
多数の孔を備えており、多孔板と連続帯状物との
距離ｚが15mmよりも小さく設定されており、前記
多孔板ノズルの多孔板に形成している多数の孔
の、孔と孔との距離ｌが15〜45mmで、多孔板と連
続帯状物との距離ｚと孔径ｄの比ｚ／ｄが１〜３
であり、前記多孔板ノズルの連続帯状物の移送方
向の長さＬが50〜250mmであることを特微とする
乾燥装置。 ２ 乾燥装置内の連続帯状物の表面積に対する熱
風吹出孔の総断面積の比、即ち開口面積率が1.5
〜３％である事を特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の乾燥装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2721584A JPS60172542A (ja) | 1984-02-17 | 1984-02-17 | 乾燥装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2721584A JPS60172542A (ja) | 1984-02-17 | 1984-02-17 | 乾燥装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60172542A JPS60172542A (ja) | 1985-09-06 |
| JPH0472696B2 true JPH0472696B2 (ja) | 1992-11-18 |
Family
ID=12214874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2721584A Granted JPS60172542A (ja) | 1984-02-17 | 1984-02-17 | 乾燥装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60172542A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6293196B1 (en) * | 1993-10-06 | 2001-09-25 | Howard W. DeMoore | High velocity, hot air dryer and extractor |
| DE102005017152B4 (de) * | 2005-04-13 | 2007-02-08 | Lindauer Dornier Gmbh | Verfahren zum Trocknen von vorzugsweise plattenförmigen Produkten und Durchlauftrockner in Mehretagenbauweise |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS513427A (ja) * | 1974-07-01 | 1976-01-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Teisoonpairotsutobaana |
| JPS57102357A (en) * | 1980-12-16 | 1982-06-25 | Kyoei Nekki Kogyo Kk | Drying device for printing sheet |
| IT1153853B (it) * | 1982-09-22 | 1987-01-21 | Cerutti Spa Off Mec | Dispositivo di ventilazione per macchine da stampa, in particolare per macchine rotative a rotocalco |
-
1984
- 1984-02-17 JP JP2721584A patent/JPS60172542A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60172542A (ja) | 1985-09-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |