JPH0472702A - 稀土類元素―Ｆｅ―Ｂ系プラスチックマグネット - Google Patents
稀土類元素―Ｆｅ―Ｂ系プラスチックマグネットInfo
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- JPH0472702A JPH0472702A JP2184329A JP18432990A JPH0472702A JP H0472702 A JPH0472702 A JP H0472702A JP 2184329 A JP2184329 A JP 2184329A JP 18432990 A JP18432990 A JP 18432990A JP H0472702 A JPH0472702 A JP H0472702A
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- Japan
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- resin
- magnet
- earth element
- magnetic
- rare earth
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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- H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
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- H01F41/026—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets for manufacturing permanent magnets protecting methods against environmental influences, e.g. oxygen, by surface treatment
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、耐蝕性が改善され高温エージング後の磁気特
性の劣化及び寸法変化を小さくした稀土類元素−Ｆｅ−
Ｂ系プラスチックマグネットに関する。
性の劣化及び寸法変化を小さくした稀土類元素−Ｆｅ−
Ｂ系プラスチックマグネットに関する。
（従来の技術）
プラスチックマグネットは、その製造において焼結工程
を必要とせず、更に加工費の高い研削加工によらず経済
的な金型成形加工により寸法精度の高いマグネットに加
工できる利点を有する。従って、高い寸法精度とかつ経
済性が要求されるモーターのローター等の用途に適して
いる。
を必要とせず、更に加工費の高い研削加工によらず経済
的な金型成形加工により寸法精度の高いマグネットに加
工できる利点を有する。従って、高い寸法精度とかつ経
済性が要求されるモーターのローター等の用途に適して
いる。
プラスチックマグネットとして最も一般的な稀土類元素
−Ｆｅ −Ｂ系合金プラスチックマグネットは、その磁
石粉末自身の耐蝕性が劣り、プラスチックマグネット化
しても錆が発生し易い欠点を有しているので、従来一般
的には表面に樹脂塗装を施して耐蝕性を向上させて使用
している。
−Ｆｅ −Ｂ系合金プラスチックマグネットは、その磁
石粉末自身の耐蝕性が劣り、プラスチックマグネット化
しても錆が発生し易い欠点を有しているので、従来一般
的には表面に樹脂塗装を施して耐蝕性を向上させて使用
している。
しかし、樹脂塗装したプラスチックマグネットの耐塩水
噴霧性（５％塩水を３５°Ｃで噴霧）は良好であるが、
耐湿性（８０℃、９０％の環境に放置）が劣っている。
噴霧性（５％塩水を３５°Ｃで噴霧）は良好であるが、
耐湿性（８０℃、９０％の環境に放置）が劣っている。
更に、プラスチックマグネットにおいてバインダーとし
て使用されている樹脂及び樹脂塗膜・層は酸素を透過す
るので、酸素を含む比較的高い温度の°雰囲気で樹脂塗
装処理プラスチックマグネットを使用すると、磁石粉末
が透過した酸素により酸化され、プラスチックマグネ・
ソトが膨張する欠点を有している。例えば、かかるプラ
スチックマグネットをローターに使用したモーターを長
時間運転すると、ローターが膨張してステーターに接触
し、モーターの回転が停止する事故が発生する。
て使用されている樹脂及び樹脂塗膜・層は酸素を透過す
るので、酸素を含む比較的高い温度の°雰囲気で樹脂塗
装処理プラスチックマグネットを使用すると、磁石粉末
が透過した酸素により酸化され、プラスチックマグネ・
ソトが膨張する欠点を有している。例えば、かかるプラ
スチックマグネットをローターに使用したモーターを長
時間運転すると、ローターが膨張してステーターに接触
し、モーターの回転が停止する事故が発生する。
寸法変化が生じないようにするためには、高温エージン
グを行う必要がある。そのため、予めプラスチックマグ
ネットをオーバーエージングの状態（熱からしの状態）
にし、使用時に寸法変化が生じないようにする処理が、
従来行われている。
グを行う必要がある。そのため、予めプラスチックマグ
ネットをオーバーエージングの状態（熱からしの状態）
にし、使用時に寸法変化が生じないようにする処理が、
従来行われている。
しかし、プラスチックマグネットをオーバーエージング
の状態にすると、同時に磁気特性が低下するので、この
オーバーエージング処理は、寸法変化を抑えるために、
磁気特性を犠牲にして磁気強度を１〜２ＭＧＯｅ程度ま
゛で低下させざるを得ない欠点を有する。
の状態にすると、同時に磁気特性が低下するので、この
オーバーエージング処理は、寸法変化を抑えるために、
磁気特性を犠牲にして磁気強度を１〜２ＭＧＯｅ程度ま
゛で低下させざるを得ない欠点を有する。
一方、耐蝕性を向上させ、高温における寸法変化の発生
及び磁気特性の低下を防止する保護膜としては、酸素を
透過させない金属めっき層が樹脂塗膜層より優れている
。磁性粉末と樹脂との混合組成物を成形したプラスチッ
クマグネットでは、樹脂成分が磁性粉末を取り囲んでい
るために、外部と磁石粉末との電気的導通が取れない。
及び磁気特性の低下を防止する保護膜としては、酸素を
透過させない金属めっき層が樹脂塗膜層より優れている
。磁性粉末と樹脂との混合組成物を成形したプラスチッ
クマグネットでは、樹脂成分が磁性粉末を取り囲んでい
るために、外部と磁石粉末との電気的導通が取れない。
従って、電気めっき処理を適用できず、無電解めっきを
行う必要がある。無電解めっきを行う場合には、従来塩
化バラジュウム処理をプラスチックマグネットに施して
いたので、無電解めっき処理製品は非常に高価となり、
そのため用途が限定されていた。
行う必要がある。無電解めっきを行う場合には、従来塩
化バラジュウム処理をプラスチックマグネットに施して
いたので、無電解めっき処理製品は非常に高価となり、
そのため用途が限定されていた。
（発明が解決しようとする課題）
本発明の目的は、プラスチックマグネットの上記の問題
点を解決して、耐蝕性が高く、高温で寸法変化及び磁気
特性の劣化が少ない、更に価額が経済的なプラスチック
マグネットを提供することにある。
点を解決して、耐蝕性が高く、高温で寸法変化及び磁気
特性の劣化が少ない、更に価額が経済的なプラスチック
マグネットを提供することにある。
（課題を解決するための手段）
本発明者は、フェノール樹脂又はフェノール樹脂を含有
する樹脂を使用した稀土類元素−ＦｅＢ系プラスチック
マグネットならば、塩化パラジュウム処理を施さないで
、無電解めっきを行うことができることを見出し、本発
明に係る次の特徴を有する構成により上述の目的を解決
した。
する樹脂を使用した稀土類元素−ＦｅＢ系プラスチック
マグネットならば、塩化パラジュウム処理を施さないで
、無電解めっきを行うことができることを見出し、本発
明に係る次の特徴を有する構成により上述の目的を解決
した。
即ち、本発明に係るプラスチックマグネットは、稀土類
元素が８ないし３０原子％、Ｂが２ないし２８原子％、
Ｇａが０ないし３原子％、ＣＯが０ないし４０原子％、
及び残部がＦｅからなる稀土類元素−Ｆｅ −Ｂ系磁石
合金粉末を５０ないし９５容量％と、全樹脂量に対して
ｌＯ容量％以上のフェノール樹脂を含有する樹脂を５な
いし５０容量％混合して磁石合金樹脂組成物を生成し、
成形した後、得られた成形体の表面に非磁性Ｎｉ −Ｐ
無電解めっきを施してなることを特徴とする稀土類元素
−Ｆｅ −Ｂ系プラスチックマグネットである。
元素が８ないし３０原子％、Ｂが２ないし２８原子％、
Ｇａが０ないし３原子％、ＣＯが０ないし４０原子％、
及び残部がＦｅからなる稀土類元素−Ｆｅ −Ｂ系磁石
合金粉末を５０ないし９５容量％と、全樹脂量に対して
ｌＯ容量％以上のフェノール樹脂を含有する樹脂を５な
いし５０容量％混合して磁石合金樹脂組成物を生成し、
成形した後、得られた成形体の表面に非磁性Ｎｉ −Ｐ
無電解めっきを施してなることを特徴とする稀土類元素
−Ｆｅ −Ｂ系プラスチックマグネットである。
磁気合金粉末の組成を、８ないし３０原子％の稀土類元
素と、２ないし２８原子％のＢと、０ないし３原子％の
Ｇａと、０ないし４０原子％のＣＯと、及び残部がＦｅ
の元素構成と組成範囲に限定したのは、この範囲を外れ
た組成からなる磁石合金粉末は、所定の磁気特性を発揮
できないからである。
素と、２ないし２８原子％のＢと、０ないし３原子％の
Ｇａと、０ないし４０原子％のＣＯと、及び残部がＦｅ
の元素構成と組成範囲に限定したのは、この範囲を外れ
た組成からなる磁石合金粉末は、所定の磁気特性を発揮
できないからである。
全樹脂量に対して１０容量％以上のフェノール樹脂を含
有する樹脂と限定したのは、フェノール樹脂をｌＯ容量
％未満しか含有しない樹脂を用いた磁石合金樹脂組成物
からなるプラスチックマグネツ。
有する樹脂と限定したのは、フェノール樹脂をｌＯ容量
％未満しか含有しない樹脂を用いた磁石合金樹脂組成物
からなるプラスチックマグネツ。
トには従来の高価な塩化バラジュウム処理をその表面に
施さない限りＮｉ −Ｐ無電解めっきを行うことができ
ないからである。。
施さない限りＮｉ −Ｐ無電解めっきを行うことができ
ないからである。。
磁石合金樹脂組成物中の全樹脂量を５ないし５０容量％
と限定したのは、樹脂量が５容量％未満では樹脂がバイ
ンダーとしての機能を発揮することができず、５０容量
％以上では得られたプラスチックマグネットが所定の磁
気特性を有しないからである。
と限定したのは、樹脂量が５容量％未満では樹脂がバイ
ンダーとしての機能を発揮することができず、５０容量
％以上では得られたプラスチックマグネットが所定の磁
気特性を有しないからである。
磁石合金樹脂組成物を所定のプラスチックマグネットに
成形後、好適には５０ないし２５０°Ｃの温度でキユア
リングを行う。５０℃未満のキュア温度では温度が低す
ぎてキユアリングの効果が薄く、８０℃以上の温度にお
けるエージングで寸法変化を引き起こすからである。キ
ュア温度が２５０℃以上ではプラスチックマグネットの
磁気特性が低下するのと同時に樹脂成分が軟化しプラス
チックマグネットに変形が生じる。
成形後、好適には５０ないし２５０°Ｃの温度でキユア
リングを行う。５０℃未満のキュア温度では温度が低す
ぎてキユアリングの効果が薄く、８０℃以上の温度にお
けるエージングで寸法変化を引き起こすからである。キ
ュア温度が２５０℃以上ではプラスチックマグネットの
磁気特性が低下するのと同時に樹脂成分が軟化しプラス
チックマグネットに変形が生じる。
プラスチックマグネットの耐蝕性を向上させ、酸素の透
過を阻止して高温における寸法変化の発生を防止するた
めに、金属めっき層のなかでも、特にその特性の優れて
いるＮｉめつき層をプラスチックマグネット成形品に被
着させる。しかし、Ｎｉめっき層のような抗磁性の低い
磁性を有する層を磁石にコーティングすると、磁束が磁
気回路的に短絡して、磁石の磁気特性が低下するので、
Ｎｉをめっきするには、非磁性めっきを行う必要がある
。そこで、本発明では、成形後のプラスチックマグネッ
ト成形品に既知の方法で非磁性Ｎ１−Ｐ無電解メツキを
施している。膜厚は、好適には、２０μｍ前後である。
過を阻止して高温における寸法変化の発生を防止するた
めに、金属めっき層のなかでも、特にその特性の優れて
いるＮｉめつき層をプラスチックマグネット成形品に被
着させる。しかし、Ｎｉめっき層のような抗磁性の低い
磁性を有する層を磁石にコーティングすると、磁束が磁
気回路的に短絡して、磁石の磁気特性が低下するので、
Ｎｉをめっきするには、非磁性めっきを行う必要がある
。そこで、本発明では、成形後のプラスチックマグネッ
ト成形品に既知の方法で非磁性Ｎ１−Ｐ無電解メツキを
施している。膜厚は、好適には、２０μｍ前後である。
（実施例）
以下に、実施例を挙げて本発明をより詳細に説明する。
実施例１
Ｎｄが１４原子％、Ｂが６原子％、Ｃｏが１５原子％、
Ｇａが０．７５％、残部がＦｅよりなる磁石合金を真空
中で高周波溶解して磁石合金溶湯を生成し、次いで生成
した磁石合金溶湯をＡｒ雰囲気中でＣｕ製片ロールに噴
霧して薄帯試料を得た。この薄帯試料をボールミルで粉
砕して４２メツシユ以下の粉末とし、次いで６５０℃で
３０分間焼きなましを行い磁石合金粉末を得た。
Ｇａが０．７５％、残部がＦｅよりなる磁石合金を真空
中で高周波溶解して磁石合金溶湯を生成し、次いで生成
した磁石合金溶湯をＡｒ雰囲気中でＣｕ製片ロールに噴
霧して薄帯試料を得た。この薄帯試料をボールミルで粉
砕して４２メツシユ以下の粉末とし、次いで６５０℃で
３０分間焼きなましを行い磁石合金粉末を得た。
表１の実施例１に記載の磁石組成に従い、即ち、得た磁
石合金粉末を７７容量％、及びフェノール樹脂を２３容
量％混合して粉砕し、この粉砕した磁石合金樹脂組成物
を金型温度１５０℃、圧力４．０Ｔｏｎ／ａｍ”の条件
下で直径１０ｍｍ高さ１０ｍｍの円柱体、及び外径１９
ｍｍ内径１７ｍｍ高さ１０ｍｍのリングに金型成形し、
次いで表１に記載のキュア条件、即ち１２５°Ｃで３時
間キュアを行い、円柱試料とリング試料を得た。次いで
、得られた試料に膜厚２０μｍの非磁性Ｎ１−Ｐ無電解
めっきを施して、本発明に係る実施例１の試験試料とし
、円柱試料を磁気測定に、リング試料を寸法変化及び耐
蝕性測定に供した。
石合金粉末を７７容量％、及びフェノール樹脂を２３容
量％混合して粉砕し、この粉砕した磁石合金樹脂組成物
を金型温度１５０℃、圧力４．０Ｔｏｎ／ａｍ”の条件
下で直径１０ｍｍ高さ１０ｍｍの円柱体、及び外径１９
ｍｍ内径１７ｍｍ高さ１０ｍｍのリングに金型成形し、
次いで表１に記載のキュア条件、即ち１２５°Ｃで３時
間キュアを行い、円柱試料とリング試料を得た。次いで
、得られた試料に膜厚２０μｍの非磁性Ｎ１−Ｐ無電解
めっきを施して、本発明に係る実施例１の試験試料とし
、円柱試料を磁気測定に、リング試料を寸法変化及び耐
蝕性測定に供した。
リング試験試料を８０℃の温度かつ９０％の湿度の環境
中に曝して耐蝕性試験を行い、錆が発生するまでの時間
を測定した。
中に曝して耐蝕性試験を行い、錆が発生するまでの時間
を測定した。
リング試験試料について１２５℃で１００時間のエージ
ングを行い、エージング前後のリング試験試料の寸法変
化を測定した。
ングを行い、エージング前後のリング試験試料の寸法変
化を測定した。
円柱試料について同じ＜１２５℃で１００時間のエージ
ングを行い、エージング後の円柱試験試料の磁気特性を
Ｂ−Ｈカーブトレーサーで測定した。
ングを行い、エージング後の円柱試験試料の磁気特性を
Ｂ−Ｈカーブトレーサーで測定した。
以上のそれぞれの試験結果を表１に示した。
実施例２から５
実施例１と同様にして得た実施例１と同一組成を有する
磁石合金粉末と、フェノール樹脂とを表１の磁石組成に
従って実施例１と同様に調合し混合し粉砕し成形し、次
いで表１のキュア条件に記載の条件でキュアして更に実
施例１と同様の非磁性Ｎ１−Ｐ無電解めっきを施して、
それぞれ実施例２から５の試験試料とした。
磁石合金粉末と、フェノール樹脂とを表１の磁石組成に
従って実施例１と同様に調合し混合し粉砕し成形し、次
いで表１のキュア条件に記載の条件でキュアして更に実
施例１と同様の非磁性Ｎ１−Ｐ無電解めっきを施して、
それぞれ実施例２から５の試験試料とした。
これらの試験試料について実施例１と同じ条件で同様に
耐蝕性、寸法変化、及び磁気特性を測定した。それぞれ
の試験結果は表１に示されている通りであった。
耐蝕性、寸法変化、及び磁気特性を測定した。それぞれ
の試験結果は表１に示されている通りであった。
実施例６
実施例１と同様にして得た実施例１と同一組成を有する
磁石合金粉末と、全樹脂量のフェノール樹脂の容量％が
１５％となるように配合したエポキシ樹脂とを容量比７
７％と２３％でそれぞれ混合し粉砕し成形し、次いで実
施例１と同様のキュア条件でキュアして更に実施例１と
同様の非磁性ＮｉＰ無電解めっきを施して、実施例６の
試験試料とした。
磁石合金粉末と、全樹脂量のフェノール樹脂の容量％が
１５％となるように配合したエポキシ樹脂とを容量比７
７％と２３％でそれぞれ混合し粉砕し成形し、次いで実
施例１と同様のキュア条件でキュアして更に実施例１と
同様の非磁性ＮｉＰ無電解めっきを施して、実施例６の
試験試料とした。
この試験試料について実施例１と同じ条件で同様に耐蝕
性、寸法変化、及び磁気特性を測定した。
性、寸法変化、及び磁気特性を測定した。
それぞれの試験結果は表１に示されている通りであった
。
。
比較例１
実施例１と同様にして得た実施例１と同一組成を有する
磁石合金粉末と、フェノール樹脂とを容量比５５％と４
５％でそれぞれ混合し粉砕し成形し、次いで実施例１と
同様のキュア条件でキュアして更に実施例１と同様の非
磁性Ｎｉ −Ｐ無電解めっきを施して、比較例１の試験
試料とした。
磁石合金粉末と、フェノール樹脂とを容量比５５％と４
５％でそれぞれ混合し粉砕し成形し、次いで実施例１と
同様のキュア条件でキュアして更に実施例１と同様の非
磁性Ｎｉ −Ｐ無電解めっきを施して、比較例１の試験
試料とした。
この試験試料について実施例１と同じ条件で同様に耐蝕
性、寸法変化、及び磁気特性を測定した。
性、寸法変化、及び磁気特性を測定した。
それぞれの試験結果は表１に示されている通りであった
。
。
比較例１は、樹脂の容量％が本発明の範囲より多いため
著しく劣った磁気特性を示した。
著しく劣った磁気特性を示した。
比較例２
実施例１と同様にして得た実施例１と同一組成を有する
磁石合金粉末と、全樹脂量のフェノール樹脂の容量％が
５％となるように配合したエポキシ樹脂とを容量比７７
％と２３％でそれぞれ混合し粉砕し成形し、次いで実施
例１と同様のキュア条件でキュアした例である。
磁石合金粉末と、全樹脂量のフェノール樹脂の容量％が
５％となるように配合したエポキシ樹脂とを容量比７７
％と２３％でそれぞれ混合し粉砕し成形し、次いで実施
例１と同様のキュア条件でキュアした例である。
比較例２の試料は、全樹脂量におけるフェノール樹脂の
含量か本発明の規定するフェノール樹脂必要量の範囲外
にあって、フェノール樹脂の量か不足し無電解めっきを
施すことができなかった。
含量か本発明の規定するフェノール樹脂必要量の範囲外
にあって、フェノール樹脂の量か不足し無電解めっきを
施すことができなかった。
比較例３
試料に非磁性Ｎｉ −Ｐ無電解めっきを施さなかった以
外は実施例１と同じ例である。
外は実施例１と同じ例である。
著しく劣った耐蝕性を示した。
比較例５
試料に非磁性Ｎｉ −Ｐ無電解めっきを施さない代わり
に膜厚２０μｍのエポキシ樹脂コーティングを施した事
以外は実施例１と同じ例である。
に膜厚２０μｍのエポキシ樹脂コーティングを施した事
以外は実施例１と同じ例である。
耐蝕性が著しく劣り、エージングによる寸法変化が大き
かった。
かった。
表１に示す実施例は全て、寸法変化が最大でも１０μｍ
しか変化せず、耐蝕性試験が１０００時間前後の数値を
示し、更に良好な磁気特性を示した。
しか変化せず、耐蝕性試験が１０００時間前後の数値を
示し、更に良好な磁気特性を示した。
（発明の効果）
実施例の試験結果から明らかな如く、本発明に係るプラ
スチックマグネットは、耐蝕性が高く、並びに高温エー
ジング後も良好な磁気特性が維持され、かつ寸法変化か
非常に小さい優れた特性を有しいる。このような特性は
、例えばモーターのローター等のマグネット用として最
適である。
スチックマグネットは、耐蝕性が高く、並びに高温エー
ジング後も良好な磁気特性が維持され、かつ寸法変化か
非常に小さい優れた特性を有しいる。このような特性は
、例えばモーターのローター等のマグネット用として最
適である。
方、容易にかつ廉価で入手できるプラスチックマグネッ
ト組成成分に、処理コストか低く、かつ処理が簡易な非
磁性Ｎｉ −Ｐ無電解めっきを適用した本発明は、広い
工業的用途を有する優れた特性のプラスチックマグネッ
トを廉価に供給することができ、プラスチックマグネッ
トの利用範囲を拡大する効果を奏する。
ト組成成分に、処理コストか低く、かつ処理が簡易な非
磁性Ｎｉ −Ｐ無電解めっきを適用した本発明は、広い
工業的用途を有する優れた特性のプラスチックマグネッ
トを廉価に供給することができ、プラスチックマグネッ
トの利用範囲を拡大する効果を奏する。
Claims (1)
- １．稀土類元素が８ないし３０原子％、Ｂが２ないし２
８原子％、Ｇａが０ないし３原子％、Ｃｏが０ないし４
０原子％、及び残部がＦｅからなる稀土類元素−Ｆｅ−
Ｂ系磁石合金粉末を５０ないし９５容量％、及び全樹脂
量に対して１０容量％以上のフェノール樹脂を含有する
樹脂を５ないし５０容量％からなるプラスチックマグネ
ットの外表面に非磁性Ｎｉ−Ｐ無電解めっきを施した、
ことを特徴とする稀土類元素−Ｆｅ−Ｂ系プラスチック
マグネット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2184329A JPH0472702A (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 稀土類元素―Ｆｅ―Ｂ系プラスチックマグネット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2184329A JPH0472702A (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 稀土類元素―Ｆｅ―Ｂ系プラスチックマグネット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0472702A true JPH0472702A (ja) | 1992-03-06 |
Family
ID=16151415
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2184329A Pending JPH0472702A (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 稀土類元素―Ｆｅ―Ｂ系プラスチックマグネット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0472702A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008010726A (ja) * | 2006-06-30 | 2008-01-17 | Daido Electronics Co Ltd | 希土類ボンド磁石 |
| JP2010016091A (ja) * | 2008-07-02 | 2010-01-21 | Canon Electronics Inc | 成形体およびその製造方法 |
-
1990
- 1990-07-13 JP JP2184329A patent/JPH0472702A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008010726A (ja) * | 2006-06-30 | 2008-01-17 | Daido Electronics Co Ltd | 希土類ボンド磁石 |
| JP2010016091A (ja) * | 2008-07-02 | 2010-01-21 | Canon Electronics Inc | 成形体およびその製造方法 |
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