JPH0472803A - Ｔｅｍモード共振器 - Google Patents
Ｔｅｍモード共振器Info
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- JPH0472803A JPH0472803A JP18280790A JP18280790A JPH0472803A JP H0472803 A JPH0472803 A JP H0472803A JP 18280790 A JP18280790 A JP 18280790A JP 18280790 A JP18280790 A JP 18280790A JP H0472803 A JPH0472803 A JP H0472803A
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- JP
- Japan
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- dielectric
- dielectric material
- resonator
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- 239000003989 dielectric material Substances 0.000 claims abstract description 49
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 8
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 4
- 229910002370 SrTiO3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229910001404 rare earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910020684 PbZr Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
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- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Non-Reversible Transmitting Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ＴＥＭモード線路を用いた共振器の小型化に
関するものである。
関するものである。
（従来の技術）
近年、自動車電話や携帯電話等の高周波機器の発展・小
型化に伴い、それらに使用する電子部品にも小型なもの
が要求されている。その−例として、同軸型共振器など
ＴＥＭモード線路の片端短絡した１７４波長共振器や、
両端開放した１／２波長共振器を使用したフィルターも
小型化が要求されている。
型化に伴い、それらに使用する電子部品にも小型なもの
が要求されている。その−例として、同軸型共振器など
ＴＥＭモード線路の片端短絡した１７４波長共振器や、
両端開放した１／２波長共振器を使用したフィルターも
小型化が要求されている。
小型化の方法の一例として、ＴＥＭモード共振器では使
用する誘電体の誘電率が大きいほど短くできるため、誘
電体の誘電率を大きくする方法が知られている。
用する誘電体の誘電率が大きいほど短くできるため、誘
電体の誘電率を大きくする方法が知られている。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、現在使用されているフィルター用の誘電
材料は、誘電率が最も大きいもので９０程度であり、そ
の小型化に限界があった。誘電率のみならばこれ以上の
材料もあるが、誘電率が１００を越えると共振器の共振
周波数の温度係数が大きくなり、フィルターの温度係数
の許容範囲を越えてしまうため、使用することができな
かった。
材料は、誘電率が最も大きいもので９０程度であり、そ
の小型化に限界があった。誘電率のみならばこれ以上の
材料もあるが、誘電率が１００を越えると共振器の共振
周波数の温度係数が大きくなり、フィルターの温度係数
の許容範囲を越えてしまうため、使用することができな
かった。
ＴＥＭモード共振器としては、前述の同軸線路の他にス
トリップ線路やマイクロストリップ線路を使用したもの
があるが、誘電体材料の誘電率によって小型化の制約を
受けていたことには変わりがなく、同様に小型化に限界
があった。
トリップ線路やマイクロストリップ線路を使用したもの
があるが、誘電体材料の誘電率によって小型化の制約を
受けていたことには変わりがなく、同様に小型化に限界
があった。
本発明の目的は上述した課題を解消して、小型化が可能
なＴＥＭモード共振器の構造を提供しようとするもので
ある。
なＴＥＭモード共振器の構造を提供しようとするもので
ある。
（課題を解決するための手段）
本発明のＴＥＭモード共振器は、誘電体を挟んで共振電
極と接地導体とを設けてなるＴＥＭモード共振器におい
て、誘電体材料の共振周波数の温度係数がプラスの第一
の誘電体と、誘電体材料の共振周波数の温度係数がマイ
ナスの第二の誘電体とからそれぞれなるＴＥＭ線路を接
続したことを特徴とするものである。
極と接地導体とを設けてなるＴＥＭモード共振器におい
て、誘電体材料の共振周波数の温度係数がプラスの第一
の誘電体と、誘電体材料の共振周波数の温度係数がマイ
ナスの第二の誘電体とからそれぞれなるＴＥＭ線路を接
続したことを特徴とするものである。
（作 用）
上述した構成において、ＴＥＭモード共振器を構成する
誘電体として２種類の誘電体を使用し、その一方を誘電
体材料の温度係数がプラスの第一の誘電材料から構成し
、他方を誘電材料の温度係数がマイナスの第二の誘電材
料から構成することにより、それぞれの誘電率を高くし
て温度係数が大きくなっても、全体として温度係数を小
さくできるため、小型化を達成することかできる。
誘電体として２種類の誘電体を使用し、その一方を誘電
体材料の温度係数がプラスの第一の誘電材料から構成し
、他方を誘電材料の温度係数がマイナスの第二の誘電材
料から構成することにより、それぞれの誘電率を高くし
て温度係数が大きくなっても、全体として温度係数を小
さくできるため、小型化を達成することかできる。
共振器全体としての温度係数を小さくするためには、上
記２種類の誘電体材料を使ったＴＥＭ線路の内、第一の
ＴＥＭ線路の接合面から見たりアクタンスの大きさが、
温度変化させても、第二のＴＥＭ線路の接合面から見た
りアクタンスの大きさの０．５倍以上１．５倍以下の状
態を保つように、各ＴＥＭ線路の特性インピーダンスと
電気長を設定すると好ましい。
記２種類の誘電体材料を使ったＴＥＭ線路の内、第一の
ＴＥＭ線路の接合面から見たりアクタンスの大きさが、
温度変化させても、第二のＴＥＭ線路の接合面から見た
りアクタンスの大きさの０．５倍以上１．５倍以下の状
態を保つように、各ＴＥＭ線路の特性インピーダンスと
電気長を設定すると好ましい。
（実施例）
第１図は本発明のＴＥＭモード共振器の一例として同軸
線路を例にとった構造を示す斜視図及び断面図である。
線路を例にとった構造を示す斜視図及び断面図である。
第１図に示す実施例では、誘電体を挟んで共振電極１と
接地導体２からなるＴＥＭモード共振器３において、誘
電体を共振周波数の温度係数がプラスの勾配を有する第
一の誘電体４と、共振周波数の温度係数がマイナスの勾
配を有する第二の誘電体５とから構成することにより、
共振器３全体の温度係数を小さくしている。
接地導体２からなるＴＥＭモード共振器３において、誘
電体を共振周波数の温度係数がプラスの勾配を有する第
一の誘電体４と、共振周波数の温度係数がマイナスの勾
配を有する第二の誘電体５とから構成することにより、
共振器３全体の温度係数を小さくしている。
前述したように、誘電率の限界は、温度係数が大きくな
り過ぎるために生ずる。温度係数が太きくても良ければ
誘電率はもっと大きくできる。本発明のフィルターの温
度係数は、使用する誘電体の温度係数が大きくても、温
度係数の符号が異なるものを同時に同じフィルターの構
造のなかで使用するので、互いに打ち消しあって小さく
できる。
り過ぎるために生ずる。温度係数が太きくても良ければ
誘電率はもっと大きくできる。本発明のフィルターの温
度係数は、使用する誘電体の温度係数が大きくても、温
度係数の符号が異なるものを同時に同じフィルターの構
造のなかで使用するので、互いに打ち消しあって小さく
できる。
従って、フィルターの実用上の温度係数はより小さくて
、誘電率の大きな誘電体を使用できる。
、誘電率の大きな誘電体を使用できる。
上述したように、２種類の温度係数の符号の異なる誘電
体材料を使用して温度係数をＯｐｐｍ／’Ｃ付近にする
には、ＴＥＭモード線路の特性インピーダンスおよび誘
電体基板の共振周波数の温度係数を考慮して設計する必
要がある。
体材料を使用して温度係数をＯｐｐｍ／’Ｃ付近にする
には、ＴＥＭモード線路の特性インピーダンスおよび誘
電体基板の共振周波数の温度係数を考慮して設計する必
要がある。
第２図は本発明を片端短絡の１７４波長共振器に応用し
た等節回路を示している。第２図において、ＺＯｉ、τ
ｆｉ、θｉ（ｉ・１，２）は各誘電体材料を使用したＴ
ＥＭ線路の特性インピーダンス、共振周波数の温度係数
、電気長である。また、Ｘ ｉ（ｉ・１，２）は接合面
からみた各ＴＥＭ線路のりアクタンスである。共振条件
はＸｌとＸ２のリアクタンスが互いに相殺することであ
る。単一のＴＥＭ線路の場合の共振周波数の温度係数は
、温度による電気長の変化のみに起因するが、本発明の
様な構造の場合は接合面からみた各線路のりアクタンス
の変化を考慮しなければならない。
た等節回路を示している。第２図において、ＺＯｉ、τ
ｆｉ、θｉ（ｉ・１，２）は各誘電体材料を使用したＴ
ＥＭ線路の特性インピーダンス、共振周波数の温度係数
、電気長である。また、Ｘ ｉ（ｉ・１，２）は接合面
からみた各ＴＥＭ線路のりアクタンスである。共振条件
はＸｌとＸ２のリアクタンスが互いに相殺することであ
る。単一のＴＥＭ線路の場合の共振周波数の温度係数は
、温度による電気長の変化のみに起因するが、本発明の
様な構造の場合は接合面からみた各線路のりアクタンス
の変化を考慮しなければならない。
第２図を例にとると、短絡端側のＴＥＭ線路の誘電体材
料の温度係数をプラス、開放端側の温度係数をマイナス
に設計すると、温度が上昇するに従って各ＴＥＭ線路の
りアクタンスの絶対値は小さくなり、しかも符号は異な
るため、温度による変化を相殺し共振器の温度係数を小
さくすることができる。また逆に、開放端側の温度係数
をマイナスにし、短絡端側の温度係数をプラスにした場
合は、温度が上がるに従って各ＴＥＭ線路のりアクタン
スの絶対値は大きくなり、そのリアクタンスの変化分が
お互いに相殺され、この場合も共振器の温度係数は改善
される。
料の温度係数をプラス、開放端側の温度係数をマイナス
に設計すると、温度が上昇するに従って各ＴＥＭ線路の
りアクタンスの絶対値は小さくなり、しかも符号は異な
るため、温度による変化を相殺し共振器の温度係数を小
さくすることができる。また逆に、開放端側の温度係数
をマイナスにし、短絡端側の温度係数をプラスにした場
合は、温度が上がるに従って各ＴＥＭ線路のりアクタン
スの絶対値は大きくなり、そのリアクタンスの変化分が
お互いに相殺され、この場合も共振器の温度係数は改善
される。
温度による各ＴＥＭ線路の接合面からみたりアクタンス
の変化は、誘電体材料の熱膨張と誘電率の温度による変
化によって生じるが、共振周波数の温度係数の大きい誘
電体材料は特に誘電率の温変度化に大きく影響されてい
る。ＴＥＭ線路の特性インピーダンスは使用する誘電体
材料の誘電率の平方根に反比例するため、Ｏｐｐｍ／’
Ｃを得るには、誘電率の変化に伴う特性インピーダンス
の変化も考慮する必要がある。
の変化は、誘電体材料の熱膨張と誘電率の温度による変
化によって生じるが、共振周波数の温度係数の大きい誘
電体材料は特に誘電率の温変度化に大きく影響されてい
る。ＴＥＭ線路の特性インピーダンスは使用する誘電体
材料の誘電率の平方根に反比例するため、Ｏｐｐｍ／’
Ｃを得るには、誘電率の変化に伴う特性インピーダンス
の変化も考慮する必要がある。
第２図において線路が無損失とすると、短絡側のりアク
タンスはＺＯ１ｔａｎθｌとなり、開放端側のリアクタ
ンスは−ＺＯ２ｃｏｔθ２で、共振周波数においてＺＯ
１ｔａ’ｎθ１ ＝ＺＯ２ｃｏｔθ２の関係が満たされ
る。また、温度変化させても共振周波数を変化させない
ためには、温度を変化させた時の特性インピーダンスを
ＺＯ１′、電気長をθｉ′として、Ｚ０１’ ｔａｎ
θ１ ’ −ＺＯ２’ ｃｏｔ θ２′とする必要があ
る。
タンスはＺＯ１ｔａｎθｌとなり、開放端側のリアクタ
ンスは−ＺＯ２ｃｏｔθ２で、共振周波数においてＺＯ
１ｔａ’ｎθ１ ＝ＺＯ２ｃｏｔθ２の関係が満たされ
る。また、温度変化させても共振周波数を変化させない
ためには、温度を変化させた時の特性インピーダンスを
ＺＯ１′、電気長をθｉ′として、Ｚ０１’ ｔａｎ
θ１ ’ −ＺＯ２’ ｃｏｔ θ２′とする必要があ
る。
この条件は共振器の温度特性をＯｐｐｍ／’Ｃにするた
めのものであるが、温度係数を効果的に改善するために
は、Ｚ０１’ ｔａｎθ１ ’ −ａＺＯ２’ ｃｏｔ
θ２′とした時に、０．５≦α≦１．５を満たすように
、各線路の特性インピーダンスと電気長とを、各ＴＥＭ
線路に使用した誘電材料の温度係数を使って設計すると
、より温度係数改善の効果が発揮できるため好ましい。
めのものであるが、温度係数を効果的に改善するために
は、Ｚ０１’ ｔａｎθ１ ’ −ａＺＯ２’ ｃｏｔ
θ２′とした時に、０．５≦α≦１．５を満たすように
、各線路の特性インピーダンスと電気長とを、各ＴＥＭ
線路に使用した誘電材料の温度係数を使って設計すると
、より温度係数改善の効果が発揮できるため好ましい。
第３図（ａ）、（ｂ） 、第４図及び第５図（ａ）、
（ｂ）はそれぞれ本発明の共振器の他の例の構成を示す
図である。第３図（ａ）、（ｂ）は本発明を対称型スト
リップラインに応用した構造を示す斜視図及びそのＡ−
Ａ’線に沿った断面図である。この実施例では、第１図
に示した例と同様に、第一の誘電体４と第二の誘電体５
とは、共振周波数の温度係数の符号が異なる材料を使用
している。第１図に示した実施例と異なる点は、前述の
温度係数を小さくするための条件から特性インピーダン
スを積極的にコントロールするための手段として、第二
の誘電体５の基板の厚みを第一の誘電体４の厚みより厚
くした点である。
（ｂ）はそれぞれ本発明の共振器の他の例の構成を示す
図である。第３図（ａ）、（ｂ）は本発明を対称型スト
リップラインに応用した構造を示す斜視図及びそのＡ−
Ａ’線に沿った断面図である。この実施例では、第１図
に示した例と同様に、第一の誘電体４と第二の誘電体５
とは、共振周波数の温度係数の符号が異なる材料を使用
している。第１図に示した実施例と異なる点は、前述の
温度係数を小さくするための条件から特性インピーダン
スを積極的にコントロールするための手段として、第二
の誘電体５の基板の厚みを第一の誘電体４の厚みより厚
くした点である。
第４図はマイクロストリップ線路を成す共振用導体１１
、入力用コンデンサ１２及び出力用コンデンサ１３を表
面上に設けた共振器の一例の構造を示す斜視図である。
、入力用コンデンサ１２及び出力用コンデンサ１３を表
面上に設けた共振器の一例の構造を示す斜視図である。
この実施例でも、第１図に示した例と同様、第一の誘電
体４と第二の誘電体５とは、共振周波数の温度係数の符
号の異なる材料を使用している。第１図に示した実施例
と異なる点は、特性インピーダンスを積極的にコントロ
ールするための手段として、第二の誘電体５上の共振用
導体１１の幅を第一の誘電体４上の共振用導体１１の幅
より広くした点である。
体４と第二の誘電体５とは、共振周波数の温度係数の符
号の異なる材料を使用している。第１図に示した実施例
と異なる点は、特性インピーダンスを積極的にコントロ
ールするための手段として、第二の誘電体５上の共振用
導体１１の幅を第一の誘電体４上の共振用導体１１の幅
より広くした点である。
第５図（ａ）、（ｂ）は、第一の誘電体４でマイクロス
トリップ線路を、第二の誘電体５で対称型ストリップ線
路を形成した例の構成を示す斜視図及びそのＡ−Ａ’線
に沿った断面図である。本発明は、本実施例のように異
なる線路構造を組み合わせても構成することができる。
トリップ線路を、第二の誘電体５で対称型ストリップ線
路を形成した例の構成を示す斜視図及びそのＡ−Ａ’線
に沿った断面図である。本発明は、本実施例のように異
なる線路構造を組み合わせても構成することができる。
以下、実際の例について説明する。
実施例
誘電率が２５０で共振周波数の温度係数が１２００ｐｐ
ｍ１０ＣのＳｒＴｉＯ３にＭｎＯを添加した組成の材料
を第一の誘電体材料とし、また、誘電率が１４０で共振
周波数の温度係数が一１０００ｐｐｍ／’ＣのＰｂＺｒ
Ｏ３に稀土類金属の酸化物を添加した組成の材料を第二
の誘電体材料として、７５°Ｃでの第一のＴＥＭ線路の
リアクタンスが第二のＴＥＭ線路のりアクタンスと等し
くなるように、１／４波長型同軸型共振器を作製した。
ｍ１０ＣのＳｒＴｉＯ３にＭｎＯを添加した組成の材料
を第一の誘電体材料とし、また、誘電率が１４０で共振
周波数の温度係数が一１０００ｐｐｍ／’ＣのＰｂＺｒ
Ｏ３に稀土類金属の酸化物を添加した組成の材料を第二
の誘電体材料として、７５°Ｃでの第一のＴＥＭ線路の
リアクタンスが第二のＴＥＭ線路のりアクタンスと等し
くなるように、１／４波長型同軸型共振器を作製した。
各ＴＥＭ線路を設計の値にするためには、第１図におけ
る共振電極ｌの径を一定にし、接地導体２の径を変える
ことにより行った。
る共振電極ｌの径を一定にし、接地導体２の径を変える
ことにより行った。
第一の誘電体材料によるＴＥＭ線路は、短絡端側として
特性インピーダンスを５．９オーム、電気長を６５°と
し、第二の誘電材料によるＴＥＭ線路の特性インピーダ
ンスを５オーム、電気長を２２゜にしたとき、共振器の
温度係数４ｐｐｍ／’Ｃが得られた。
特性インピーダンスを５．９オーム、電気長を６５°と
し、第二の誘電材料によるＴＥＭ線路の特性インピーダ
ンスを５オーム、電気長を２２゜にしたとき、共振器の
温度係数４ｐｐｍ／’Ｃが得られた。
比較例
誘電率が２５０で共振周波数の温度係数が１２００ｐｐ
ｍ１０ＣのＳｒＴｉＯ３にＭｎＯを添加した組成の材料
を第一の誘電体材料とし、また、誘電率が１４０で共振
周波数の温度係数が一１０００ｐｐｍ／℃のＰｂＺｒ０
．、に稀土類金属の酸化物を添加した組成の材料を第二
の誘電体材料として、７５°Ｃでの第一のＴＥＭ線路の
りアクタンスの２倍になるように、同軸型共振器を作製
した結果、共振器の温度係数は４１０ｐｐｍ／℃であっ
た。
ｍ１０ＣのＳｒＴｉＯ３にＭｎＯを添加した組成の材料
を第一の誘電体材料とし、また、誘電率が１４０で共振
周波数の温度係数が一１０００ｐｐｍ／℃のＰｂＺｒ０
．、に稀土類金属の酸化物を添加した組成の材料を第二
の誘電体材料として、７５°Ｃでの第一のＴＥＭ線路の
りアクタンスの２倍になるように、同軸型共振器を作製
した結果、共振器の温度係数は４１０ｐｐｍ／℃であっ
た。
（発明の効果）
以上のことから明らかなように、本発明によれば、ＴＥ
Ｍモード共振器を構成する誘電体として２種類の誘電体
を使用し、その一方を誘電体材料の温度係数がプラスの
第一の誘電材料から構成し、他方を誘電材料の温度係数
がマイナスの第二の誘電材料から構成することにより、
それぞれの誘電率を高（して温度係数が大きくなっても
、全体として温度係数を低くすることができるため、誘
電率の高い誘電材料を使用することができ、共振器とし
て小型化を達成できる。
Ｍモード共振器を構成する誘電体として２種類の誘電体
を使用し、その一方を誘電体材料の温度係数がプラスの
第一の誘電材料から構成し、他方を誘電材料の温度係数
がマイナスの第二の誘電材料から構成することにより、
それぞれの誘電率を高（して温度係数が大きくなっても
、全体として温度係数を低くすることができるため、誘
電率の高い誘電材料を使用することができ、共振器とし
て小型化を達成できる。
第１図は本発明のＴＥＭモード共振器の一例として同軸
線路を例にとった構成を示す斜視図及び縦断面図、 第２図は本発明を片端短絡の１／４波長共振器に応用し
た等価回路を示す図、 第３図（ａ）、 （ｂ）は本発明を対称型ストリップラ
インに応用した構造を示す斜視図及びＡ−Ａ’線に沿っ
た断面図、 第４図は本発明をマイクロストリップ線路に応用した例
を示す斜視図、 第５図（ａ）、 （ｂ）は本発明を対称型ス） ＩＪツ
ブ線路に応用した構造を示す斜視図及びＡ−Ａ’線に沿
った断面図である。 ■・・・共振電極 ２・・・接地導体３・・・
ＴＥＭモード共振器 ４・・・第一の誘電体 ５・・・第二の誘電体 １１・・・共振用導体 １２・・・入力用コンデンサ １３・・・出力用コンデンサ 第３図 （ａ） （ｂ）
線路を例にとった構成を示す斜視図及び縦断面図、 第２図は本発明を片端短絡の１／４波長共振器に応用し
た等価回路を示す図、 第３図（ａ）、 （ｂ）は本発明を対称型ストリップラ
インに応用した構造を示す斜視図及びＡ−Ａ’線に沿っ
た断面図、 第４図は本発明をマイクロストリップ線路に応用した例
を示す斜視図、 第５図（ａ）、 （ｂ）は本発明を対称型ス） ＩＪツ
ブ線路に応用した構造を示す斜視図及びＡ−Ａ’線に沿
った断面図である。 ■・・・共振電極 ２・・・接地導体３・・・
ＴＥＭモード共振器 ４・・・第一の誘電体 ５・・・第二の誘電体 １１・・・共振用導体 １２・・・入力用コンデンサ １３・・・出力用コンデンサ 第３図 （ａ） （ｂ）
Claims (1)
- １．誘電体を挟んで共振電極と接地導体とを設けてなる
ＴＥＭモード共振器において、誘電体材料の共振周波数
の温度係数がプラスの第一の誘電体と、誘電体材料の共
振周波数の温度係数がマイナスの第二の誘電体とからそ
れぞれなるＴＥＭ線路を接続したことを特徴とするＴＥ
Ｍモード共振器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18280790A JPH0472803A (ja) | 1990-07-12 | 1990-07-12 | Ｔｅｍモード共振器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18280790A JPH0472803A (ja) | 1990-07-12 | 1990-07-12 | Ｔｅｍモード共振器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0472803A true JPH0472803A (ja) | 1992-03-06 |
Family
ID=16124781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18280790A Pending JPH0472803A (ja) | 1990-07-12 | 1990-07-12 | Ｔｅｍモード共振器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0472803A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018006878A (ja) * | 2016-06-28 | 2018-01-11 | 日本ゼオン株式会社 | 信号伝送体、及び電子機器 |
-
1990
- 1990-07-12 JP JP18280790A patent/JPH0472803A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018006878A (ja) * | 2016-06-28 | 2018-01-11 | 日本ゼオン株式会社 | 信号伝送体、及び電子機器 |
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