JPH0473500B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0473500B2 JPH0473500B2 JP61287301A JP28730186A JPH0473500B2 JP H0473500 B2 JPH0473500 B2 JP H0473500B2 JP 61287301 A JP61287301 A JP 61287301A JP 28730186 A JP28730186 A JP 28730186A JP H0473500 B2 JPH0473500 B2 JP H0473500B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- column
- slab
- tendon
- concrete
- tendons
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Insulated Conductors (AREA)
- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はプレストレスト・コンクリート（以下
「PS」という）造のスラブまたはスラブ内に内蔵
される梁（以下単に梁という）をフラツトスラブ
と内蔵梁として構成し、限られたスラブの厚さま
たは内蔵される梁の成に対して使用されるプレス
トレス・テンドンの配線方法に関するものであ
る。
「PS」という）造のスラブまたはスラブ内に内蔵
される梁（以下単に梁という）をフラツトスラブ
と内蔵梁として構成し、限られたスラブの厚さま
たは内蔵される梁の成に対して使用されるプレス
トレス・テンドンの配線方法に関するものであ
る。
鉄筋コンクリート造の建築物において、フラツ
トスラブまたは梁のコンクリートにプレストレス
を導入するときに、この構造を第３図の断面図に
よつて説明すると、１は鉄筋コンクリート造の柱
であり、２はPS造のスラブまたは梁である。３
はプレストレス導入用のテンドンであつて、柱１
のスパンＬの中央部では下面近くに、端部では上
面近くに配置し、その間にr0のライズがある。な
お、ｄはスラブの厚さまたは梁の成であり、ライ
ズr0に対して上下にコンクリートかぶり厚d1，d2
を有し、１１は上階の柱を示す。
トスラブまたは梁のコンクリートにプレストレス
を導入するときに、この構造を第３図の断面図に
よつて説明すると、１は鉄筋コンクリート造の柱
であり、２はPS造のスラブまたは梁である。３
はプレストレス導入用のテンドンであつて、柱１
のスパンＬの中央部では下面近くに、端部では上
面近くに配置し、その間にr0のライズがある。な
お、ｄはスラブの厚さまたは梁の成であり、ライ
ズr0に対して上下にコンクリートかぶり厚d1，d2
を有し、１１は上階の柱を示す。
上述のようなスラブまたは梁２にあつては、成
ｄが小さいために、コンクリート断面内でのテン
ドン３の配置はライズr0を十分にとることができ
ないので大きな吊り上げ力を期待することができ
ない。そこでｄの値を大きくするとスラブまたは
梁の固定荷重が増大し、さらに大きなプレストレ
スを必要とすることになつて、条件は悪循環し、
しかも階高を大きく必要とすることになつて目的
に反する。また、柱頭部では通常の補強鉄筋がた
て込んでおり、施工に不利であるばかりでなく、
コンクリートが十分密に打設されないおそれもあ
る。
ｄが小さいために、コンクリート断面内でのテン
ドン３の配置はライズr0を十分にとることができ
ないので大きな吊り上げ力を期待することができ
ない。そこでｄの値を大きくするとスラブまたは
梁の固定荷重が増大し、さらに大きなプレストレ
スを必要とすることになつて、条件は悪循環し、
しかも階高を大きく必要とすることになつて目的
に反する。また、柱頭部では通常の補強鉄筋がた
て込んでおり、施工に不利であるばかりでなく、
コンクリートが十分密に打設されないおそれもあ
る。
柱頭部にはキヤピタルを設けることも行われ
る。これは柱頭部におけるスラブ、梁の支持を改
善し、上ば鉄筋の応力を減ずるとともに、剪断設
計には有利であるが、ハンチの形成は高作業にお
ける型枠工事を複雑にし、とくにフラツトスラブ
構造の場合に、建築物の空間利用効率を低下させ
る。しかもテンドン３のライズr0には寄与しな
い。
る。これは柱頭部におけるスラブ、梁の支持を改
善し、上ば鉄筋の応力を減ずるとともに、剪断設
計には有利であるが、ハンチの形成は高作業にお
ける型枠工事を複雑にし、とくにフラツトスラブ
構造の場合に、建築物の空間利用効率を低下させ
る。しかもテンドン３のライズr0には寄与しな
い。
本発明は、従来技術の現状に鑑みてその改善を
目的として開発されたものである。即ち、本発明
はプレストレス用のテンドンの配線に当つて、そ
の端部を柱の構造体内に延長して曲げ上げ、ライ
ズを増大させてプレストレスの導入を一層有効に
することを要旨としている。そして本発明は、テ
ンドンの配置を柱スパンの中央部ではスラブまた
は梁の下面近くに配し、端部では上面近くを通過
させて上向きに凹形に配置し、さらに柱の断面内
では、スラブ上面より上方に形成される上階の柱
の柱脚部の内部に曲げ上げ、上向きに凸形に反曲
させて柱の反対側部分に配されるテンドンと連続
してあることを特徴としている。本発明によれ
ば、上階の柱の構造体の一部をスラブまたは梁の
コンクリートと同時に打設して、一体のコンクリ
ートとしてプレストレスを導入することにより、
スラブの厚さまたは梁の成の中に限られたライズ
を、柱内の配置による分だけ増大させ、このライ
ズの増大によつてプレストレスの吊り上げ力を増
すことができ、フラツトスラブ工法や大スパンに
対して有効である。また、従来と同様な条件のプ
レストレスの導入では、所要のテンドンの数を減
少させることができる。
目的として開発されたものである。即ち、本発明
はプレストレス用のテンドンの配線に当つて、そ
の端部を柱の構造体内に延長して曲げ上げ、ライ
ズを増大させてプレストレスの導入を一層有効に
することを要旨としている。そして本発明は、テ
ンドンの配置を柱スパンの中央部ではスラブまた
は梁の下面近くに配し、端部では上面近くを通過
させて上向きに凹形に配置し、さらに柱の断面内
では、スラブ上面より上方に形成される上階の柱
の柱脚部の内部に曲げ上げ、上向きに凸形に反曲
させて柱の反対側部分に配されるテンドンと連続
してあることを特徴としている。本発明によれ
ば、上階の柱の構造体の一部をスラブまたは梁の
コンクリートと同時に打設して、一体のコンクリ
ートとしてプレストレスを導入することにより、
スラブの厚さまたは梁の成の中に限られたライズ
を、柱内の配置による分だけ増大させ、このライ
ズの増大によつてプレストレスの吊り上げ力を増
すことができ、フラツトスラブ工法や大スパンに
対して有効である。また、従来と同様な条件のプ
レストレスの導入では、所要のテンドンの数を減
少させることができる。
本発明のテンドンの配線方法を、好適な適用例
の施工の工程に基づいて説明する。第１図は第３
図と同様な建築物の一般階の断面図であつて、第
３図と共通な部分は同一の参照符号を与えてあ
り、第２図はその平面図である。１は鉄筋コンク
リート造の柱、１１はその上階の柱、２はPS造
のスラブまたは梁であつて、プレストレス導入用
のテンドン３が配してある。本発明においては、
柱１のコンクリートには上階の柱１１の柱脚部１
２が加えられている。柱脚部１２は下階の柱１と
同一の水平断面寸法で示され、スラブまたは梁２
の上面２１からｂだけの寸法で段部を形成し、通
常はスラブまたは梁２の下面の型枠２２から支持
される角材などの型枠２３によつて平坦部のコン
クリートと同時に打設され、または若干遅れて上
面２１上に設置した型枠２３で打設される。
の施工の工程に基づいて説明する。第１図は第３
図と同様な建築物の一般階の断面図であつて、第
３図と共通な部分は同一の参照符号を与えてあ
り、第２図はその平面図である。１は鉄筋コンク
リート造の柱、１１はその上階の柱、２はPS造
のスラブまたは梁であつて、プレストレス導入用
のテンドン３が配してある。本発明においては、
柱１のコンクリートには上階の柱１１の柱脚部１
２が加えられている。柱脚部１２は下階の柱１と
同一の水平断面寸法で示され、スラブまたは梁２
の上面２１からｂだけの寸法で段部を形成し、通
常はスラブまたは梁２の下面の型枠２２から支持
される角材などの型枠２３によつて平坦部のコン
クリートと同時に打設され、または若干遅れて上
面２１上に設置した型枠２３で打設される。
テンドン３はその前に型枠２２上で通常の鉄筋
で支持させながら配線する。テンドン３のスラブ
または梁２内に配置される部分３１は上向きに凹
形であり、柱１、柱１１内に配置される部分３２
は小さな半径Ｓの円弧に沿つて上向きに凸形であ
り、両部分３１，３２は柱１、柱１１の外面から
内部に入つた点３３で反曲させてある。
で支持させながら配線する。テンドン３のスラブ
または梁２内に配置される部分３１は上向きに凹
形であり、柱１、柱１１内に配置される部分３２
は小さな半径Ｓの円弧に沿つて上向きに凸形であ
り、両部分３１，３２は柱１、柱１１の外面から
内部に入つた点３３で反曲させてある。
スラブまたは梁２は、一般部分では柱１の両側
で接続しており、テンドン３は柱の部分で切断さ
れることなく、相互にアンカーとなるように一連
に配置されて定着部を形成する。梁２の端部が柱
１で終るときには、このテンドン３は柱１の反対
側の側面で定着する。
で接続しており、テンドン３は柱の部分で切断さ
れることなく、相互にアンカーとなるように一連
に配置されて定着部を形成する。梁２の端部が柱
１で終るときには、このテンドン３は柱１の反対
側の側面で定着する。
テンドン３はスラブまたは梁２の厚さｄ内でラ
イズr1を有し、柱内でライズr2を形成し、全体と
してライズｒを有してテンドン３にｒに相当する
吊り上げ力を生じさせ、従来例に対して明らかに
ｒ＞r0である。
イズr1を有し、柱内でライズr2を形成し、全体と
してライズｒを有してテンドン３にｒに相当する
吊り上げ力を生じさせ、従来例に対して明らかに
ｒ＞r0である。
第１図のように架構体についてテンドン３の設
計を行うに当り、建築物に実寸を与えて検討す
る。柱１は85cmで、そのスパンＬは10ｍ、スラブ
２は厚さ30cmであつて、第２図点線のように梁２
を内蔵して平坦なスラブを形成している。テンド
ン３１は柱１の外面の位置42.5cmの点を通過し、
この位置でスラブ上面２１からかぶり厚d1を有し
ている。テンドン３のコンクリートかぶりはd1＝
45.6mm、d2＝80.75mmであり、スラブ２内のテンド
ンのライズr1は173.65mm≒17.4cmである。テンド
ン３２の小さい半径Ｓは、最小曲げ半径に規制さ
れて５ｍとしてあり、円弧状に配線し、テンドン
３１の曲線は大きい半径Ｒに沿つて緩い円弧状と
見なし、反曲点３３で互に接するものとする。
計を行うに当り、建築物に実寸を与えて検討す
る。柱１は85cmで、そのスパンＬは10ｍ、スラブ
２は厚さ30cmであつて、第２図点線のように梁２
を内蔵して平坦なスラブを形成している。テンド
ン３１は柱１の外面の位置42.5cmの点を通過し、
この位置でスラブ上面２１からかぶり厚d1を有し
ている。テンドン３のコンクリートかぶりはd1＝
45.6mm、d2＝80.75mmであり、スラブ２内のテンド
ンのライズr1は173.65mm≒17.4cmである。テンド
ン３２の小さい半径Ｓは、最小曲げ半径に規制さ
れて５ｍとしてあり、円弧状に配線し、テンドン
３１の曲線は大きい半径Ｒに沿つて緩い円弧状と
見なし、反曲点３３で互に接するものとする。
このとき、テンドン３２は、座標xyにおいて
x2＋y2＝52
であり、テンドン３１について
（ｘ−５）2＋（ｙ−ｈ）2＝R2
である。
テンドン３１のスパン中央の中心点とテンドン
３２の柱心上の中心点の高さの距離ｈは、両テン
ドンの円が点３３で接していることから、 （Ｓ＋Ｒ）2＝（Ｌ／２）2＋h2 であり、ｈ＝Ｓ＋Ｒ−ｒであるから、点３３では （５＋Ｒ）2＝52＋（５＋Ｒ−ｒ）2 25＋10R＋R2＝25＋25＋10（Ｒ−ｒ）＋（Ｒ−ｒ）
2 ＝25＋25＋10R−10r＋R2−2Rr＋r2 ０＝25−10r−2Rr＋r2 (1) Ｒ＝25−10r＋r2／2r＝（５−ｒ）2／2r 一方、テンドン３１は柱の外面でかぶりd1をと
つて通るから、 ｙ＝Ｓ−ｒ＋r1＝５−ｒ＋0.174＝5.174−ｒ であり、 （５−0.425）2＋（ｈ−5.174＋ｒ）2＝R2 20.93＋（ｈ−5.174＋Ｓ＋Ｒ−ｈ）2＝R2 20.93＋（Ｒ＋５−5.17）2＝R2 20.93＋（Ｒ−0.174）2＝R2 20.93＋0.030−0.348R＋R2＝R2 Ｒ＝20.93＋0.030／0.348＝20.96／0.348 Ｒ＝60.23(m) (1)式 r2−10r−2Rr＋25＝０から r2−10r−120.4r＋25＝０ r2−130.4r＋25＝０ ｒ＝130.4±130.42−４×25／２＝130.4±130.016／
２ ＝0.192 従つて、テンドン３の全ライズｒは192mmが得
られ、通常の配線によるライズ173mmに対して19
mmの増加が得られる。
３２の柱心上の中心点の高さの距離ｈは、両テン
ドンの円が点３３で接していることから、 （Ｓ＋Ｒ）2＝（Ｌ／２）2＋h2 であり、ｈ＝Ｓ＋Ｒ−ｒであるから、点３３では （５＋Ｒ）2＝52＋（５＋Ｒ−ｒ）2 25＋10R＋R2＝25＋25＋10（Ｒ−ｒ）＋（Ｒ−ｒ）
2 ＝25＋25＋10R−10r＋R2−2Rr＋r2 ０＝25−10r−2Rr＋r2 (1) Ｒ＝25−10r＋r2／2r＝（５−ｒ）2／2r 一方、テンドン３１は柱の外面でかぶりd1をと
つて通るから、 ｙ＝Ｓ−ｒ＋r1＝５−ｒ＋0.174＝5.174−ｒ であり、 （５−0.425）2＋（ｈ−5.174＋ｒ）2＝R2 20.93＋（ｈ−5.174＋Ｓ＋Ｒ−ｈ）2＝R2 20.93＋（Ｒ＋５−5.17）2＝R2 20.93＋（Ｒ−0.174）2＝R2 20.93＋0.030−0.348R＋R2＝R2 Ｒ＝20.93＋0.030／0.348＝20.96／0.348 Ｒ＝60.23(m) (1)式 r2−10r−2Rr＋25＝０から r2−10r−120.4r＋25＝０ r2−130.4r＋25＝０ ｒ＝130.4±130.42−４×25／２＝130.4±130.016／
２ ＝0.192 従つて、テンドン３の全ライズｒは192mmが得
られ、通常の配線によるライズ173mmに対して19
mmの増加が得られる。
このときの反曲点３３の位置は
sinα＝Ｌ／２／Ｓ＋Ｒ＝５／５＋60.2＝0.0767
から5sinα＝0.384として得られる。
このテンドン３の吊り上げ力を図示の４本の例
で検討してみると、 Ｐ＝2Tsinα で表わされる。従つて柱脚部１２内で定着した本
発明では Ｐ＝0.153T が得られ、従来の配線について、sinα＝0.064か
ら0.128Tに比べて0.153／0.128＝1.19と約20％増
大する。
で検討してみると、 Ｐ＝2Tsinα で表わされる。従つて柱脚部１２内で定着した本
発明では Ｐ＝0.153T が得られ、従来の配線について、sinα＝0.064か
ら0.128Tに比べて0.153／0.128＝1.19と約20％増
大する。
一方、配線上の角度変化に伴う摩擦の増大によ
る損失率は一般に e-(〓〓〓+〓L)とされているが、μ，λの要素からの
影響が小さく、αが小さいので、その差は0.3％
程度である。
る損失率は一般に e-(〓〓〓+〓L)とされているが、μ，λの要素からの
影響が小さく、αが小さいので、その差は0.3％
程度である。
本発明のテンドンの配線方法によれば、プレス
トレスのテンドンを限られた厚さ寸法のフラツト
スラブまたは同スラブに内蔵される梁において、
上階の柱の柱脚部に定着させてライズを大きくと
ることができ、そのために大きなプレストレス効
果が期待でき、しかも、角度の変化による摩擦損
失を差引いても、各スパンごとに大幅増の利得が
得られ、同一の設計条件では、テンドンの総量を
それだけ減少させることができる。しかも、柱脚
部のコンクリートは増量となるものではなく、施
工に当つても容易に実施できるから、スラブ厚、
梁成に規制を受け、大スパンに適用させるような
建築物に貢献するところが大きい。
トレスのテンドンを限られた厚さ寸法のフラツト
スラブまたは同スラブに内蔵される梁において、
上階の柱の柱脚部に定着させてライズを大きくと
ることができ、そのために大きなプレストレス効
果が期待でき、しかも、角度の変化による摩擦損
失を差引いても、各スパンごとに大幅増の利得が
得られ、同一の設計条件では、テンドンの総量を
それだけ減少させることができる。しかも、柱脚
部のコンクリートは増量となるものではなく、施
工に当つても容易に実施できるから、スラブ厚、
梁成に規制を受け、大スパンに適用させるような
建築物に貢献するところが大きい。
図面は本発明のテンドンの配線方法を採用する
建築物の実施例を示し、第１図は一般階で示す断
面図、第２図はその平面図である。第３図は従来
の方法を示す断面図である。 １……柱、２……スラブまたは梁、３……テン
ドン、１１……上階柱、１２……柱脚部、段部、
２１……上面、Ｌ……柱スパン、ｄ……スラブ
厚、梁成、ｂ……段部高さ、ｒ，r1，r2……ライ
ズ。
建築物の実施例を示し、第１図は一般階で示す断
面図、第２図はその平面図である。第３図は従来
の方法を示す断面図である。 １……柱、２……スラブまたは梁、３……テン
ドン、１１……上階柱、１２……柱脚部、段部、
２１……上面、Ｌ……柱スパン、ｄ……スラブ
厚、梁成、ｂ……段部高さ、ｒ，r1，r2……ライ
ズ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 端部を柱に支持されるコンクリートフラツト
スラブまたは同スラブ内の内蔵梁が、限られたス
ラブの厚さまたは梁成の全断面をプレストレス
ト・コンクリート造として柱間に架設され、その
テンドンを柱頭部で定着させる配線方法におい
て、テンドンを柱スパンの中央部ではスラブまた
は梁の下面近くに配し、端部では上面近くを通過
させて上向きに凹形に配置し、さらに柱の断面内
では、スラブ上面より上方に形成される上階の柱
の脚部の内部に曲げ上げ、上向きに凸形に反曲さ
せて柱の反対側部分に配されるテンドンと連続し
てあることを特徴とするテンドンの配線方法。 ２ 上階の柱の柱脚部のコンクリートを柱頭で支
持されるスラブまたは梁と同時に打設することを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のテンド
ンの配線方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28730186A JPS63142137A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | テンドンの配線方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28730186A JPS63142137A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | テンドンの配線方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63142137A JPS63142137A (ja) | 1988-06-14 |
| JPH0473500B2 true JPH0473500B2 (ja) | 1992-11-20 |
Family
ID=17715602
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28730186A Granted JPS63142137A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | テンドンの配線方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63142137A (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6121241A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-29 | オリエンタル建設株式会社 | プレストレストコンクリ−ト部材組立式ラ−メン構造体における多スパン梁の構築方法 |
| JPS61126255A (ja) * | 1984-11-22 | 1986-06-13 | 株式会社大林組 | 逆フラツトスラブ構造 |
| JPH0633865B2 (ja) * | 1990-07-11 | 1994-05-02 | 東京瓦斯株式会社 | Ｌｎｇ気化器に於ける海水流量制御方法 |
-
1986
- 1986-12-02 JP JP28730186A patent/JPS63142137A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63142137A (ja) | 1988-06-14 |
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