JPH0475636B2 - - Google Patents
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- JPH0475636B2 JPH0475636B2 JP59249180A JP24918084A JPH0475636B2 JP H0475636 B2 JPH0475636 B2 JP H0475636B2 JP 59249180 A JP59249180 A JP 59249180A JP 24918084 A JP24918084 A JP 24918084A JP H0475636 B2 JPH0475636 B2 JP H0475636B2
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- heating coil
- circuit
- capacitor
- pot
- input impedance
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Description
〔発明の技術分野〕
この発明は、加熱コイルから高周波磁界を発生
させ、それを負荷であるところの鍋に与えること
によりその鍋に渦電流を生じさせ、渦電流損に基
づく鍋の自己発熱により加熱調理を行なう誘導加
熱調理器に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 従来、この種の誘導加熱調理器は、材質が鉄な
どのように高透磁率の鍋、あるいは18−８ステン
レスのように低透磁率ではあつても高抵抗の鍋に
対しては加熱コイルの入力インピーダンスが高く
なり、加熱が可能である。しかしながら、材質が
アルミニウムや銅などのように低透磁率でしかも
低抵抗の鍋に対しては加熱コイルの入力インピー
ダンスが低くなり、加熱が不可能であつた。 ここで、鍋の材質と加熱コイルの入力インピー
ダンスとの関係を説明しておく。 まず、各種金属の抵抗率ρ（Ωm）および比透
磁率μs（＝透磁率）を下記表に示す。
させ、それを負荷であるところの鍋に与えること
によりその鍋に渦電流を生じさせ、渦電流損に基
づく鍋の自己発熱により加熱調理を行なう誘導加
熱調理器に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 従来、この種の誘導加熱調理器は、材質が鉄な
どのように高透磁率の鍋、あるいは18−８ステン
レスのように低透磁率ではあつても高抵抗の鍋に
対しては加熱コイルの入力インピーダンスが高く
なり、加熱が可能である。しかしながら、材質が
アルミニウムや銅などのように低透磁率でしかも
低抵抗の鍋に対しては加熱コイルの入力インピー
ダンスが低くなり、加熱が不可能であつた。 ここで、鍋の材質と加熱コイルの入力インピー
ダンスとの関係を説明しておく。 まず、各種金属の抵抗率ρ（Ωm）および比透
磁率μs（＝透磁率）を下記表に示す。
この発明は上記のような事情に鑑みてなされた
もので、その目的とするところは、損失の増大を
招くことなく、負荷の材質にかかわらず適正かつ
効率の良い加熱調理を可能とする誘導加熱調理器
を提供することにある。 〔発明の概要〕 この発明は、加熱コイルの入力インピーダンス
を検出する検出手段を設け、この検出手段の検出
結果つまり鍋の材質に応じて加熱コイルの巻数お
よび共振コンデンサの容量を可変制御するもので
ある。 〔発明の実施例〕 以下、この発明の第１の実施例について図面を
参照して説明する。 第２図において、１０は商用交流電源で、この
電源１０にはダイオードブリツジ１１および平滑
コンデンサ１２からなる整流回路が接続されてい
る。整流回路の出力端にはスイツチング素子であ
るところのNPN形トランジスタ１３のコレク
タ・エミツタ間とNPN形トランジスタ１４のコ
レクタ・エミツタ間との直列回路が接続されてい
る。そして、トランジスタ１４のコレクタに加熱
コイル１ａの一端が接続され、この加熱コイル１
ａの他端は双方向接点（リレー接点）１５ａの常
開側を介して加熱コイル１ｂの一端に接続されて
いる。加熱コイル１ｂの他端は共振用コンデンサ
２ａの一端に接続され、この共振用コンデンサ２
ａの他端は共振用コンデンサ２ｂの一端に接続さ
れている。共振用コンデンサ２ｂの他端はトラン
ジスタ１４のエミツタに接続されている。さら
に、加熱コイル１ａの他端と共振用コンデンサ２
ｂの一端とが上記双方向接点１５ａの常閉側を介
して接続されている。ここで、加熱コイル１ａ，
１ｂは本来は１つの加熱コイルであるが、分割に
よつて巻数の切換えが可能となつている。また、
共振用コンデンサ２ａは容量が小さく、一方の共
振用コンデンサ２ｂは容量の大きいものであり、
この共振用コンデンサ２ａ，２ｂをひとつの共振
用コンデンサとして見ることによりその容量の切
換えが可能となつている。したがつて、接点１５
ａの常開側が閉成すると、加熱コイルの巻数が増
大（コイル１ａ＋コイル１ｂ）するとともに、共
振用コンデンサの容量が低減（コンデンサ２ａ＋
コンデンサ２ｂ）し、この巻数の多い加熱コイル
と容量の小さい共振用コンデンサとで直列共振回
路が構成されるようになつている。また、接点１
５ａの常閉側が閉成した状態では、加熱コイルの
巻数が低減（コイル１ａ）するとともに、共振用
コンデンサの容量が増大（コンデンサ２ｂ）し、
この巻数の少ない加熱コイルと容量の大きい共振
用コンデンサとで直列共振回路が構成されるよう
になつている、すなわち、整流回路およびトラン
ジスタ１３，１４などによつて上記共振回路を励
起するインバータ回路が構成されている。なお、
３は負荷であるところの鍋である。 しかして、共振用コンデンサ２ｂの一端は位相
検知回路２１に接続されている。この位相検知回
路２１は共振回路に流れる高周波電流の位相を検
知するものであり、この検知結果はインバータ駆
動回路２２に供給されるようになつている。この
インバータ駆動回路２２は、位相検知回路２１の
検知結果に応じてインバータ回路におけるトラン
ジスタ１３，１４を交互にオン、オフするもので
ある。 また、上記共振回路には電流トランス３０が設
けられ、この電流トランス３０の出力は負荷検出
回路４０に供給されるようになつている。この負
荷検出回路４０は、電流トランス３０の出力によ
つて共振回路に流れる高周波電流を察知し、これ
により加熱コイルの入力インピーダンスを判定
し、その入力インピーダンスの大きさによつて鍋
３の材質を検出し、この検出結果に応じて接点１
５ａを制御するものである。 第１図は負荷検出回路４０の具体例である。 すなわち、電流トランス３０の出力端に抵抗４
１が接続され、この抵抗４１に生じる電圧はダイ
オード４２を介して抵抗４３とコンデンサ４４と
の並列回路に印加されるようになつている。この
並列回路に生じる電圧は比較器４５の比反転入力
端（＋）に供給されるようになつている。また、
抵抗４６とコンデンサ４７との並列回路に抵抗４
８を介して直流電圧Vccが印加され、その並列回
路に生じる電圧は上記比較器４５の反転入力端
（−）に供給されるようになつている。そして、
比較器４５の出力はフリツプフロツプ回路４９の
Ｄ入力端に供給されるようになつている。一方、
５０はタイマ回路で、調理スタートスイツチ（図
示しない）に連動するスイツチ５１がオンすると
それに応答して動作を開始し、一定時間だけ論理
“１”信号を出力するものである。このタイマ回
路５０の出力はフリツプフロツプ回路４９のＳ入
力端に供給されるとともに、遅延回路５２を介し
てフリツプフロツプ回路４９のCP（クロツクパル
ス）入力端に供給されるようになつている。そし
て、フリツプフロツプ回路４８のＱ出力は抵抗５
３を介してNPN形トランジスタ５４のベース・
エミツタ間に供給され、そのトランジスタ５４の
コレクタ・エミツタ間を介してリレー１５に直流
電圧Vccが印加されるようになつている。 つぎに、上記のような構成において動作を説明
する。 まず、加熱コイルの入力インピーダンスはその
加熱コイルの巻数の２乗に比例する。したがつ
て、鍋の材質がアルミニウムや銅の場合、加熱コ
イルの巻数を多くしてその加熱コイルの入力イン
ピーダンスを強制的に高めることにより、鉄や18
−８ステンレスの鍋の場合と同様に加熱調理を行
なうことができる。 ただし、実際には、アルミニウムや銅の鍋の場
合は透磁率が低いために加熱コイルの漏れ磁束が
多くなり、さらに上記のように巻数を増大するの
で、加熱コイルの入力インダクタンスが鉄の場合
に比べて大きくなり、結果的に加熱が困難であ
る。 ここで、下式は共振回路の共振周波数をoを
表したものである。 すなわち、Lcは加熱コイルの入力インダクタ
ンス、Crは共振用コンデンサの容量であり、加
熱コイルの入力インダクタンスLcが大きくなる
と共振周波数をoが低くなり、よつて発生する
高周波磁界の周波数が低くなり、加熱コイルの巻
数を多くするだけでは従来説明で述べたように損
失を生じて加熱が困難である。 これに対処し、加熱コイルの巻数を多くするの
と同時に、共振用コンデンサの容量を小さくする
ようにすれば、共振周波数をoの低下を抑える
ことができ、アルミニウムや銅の鍋を鉄や18−８
ステンレスの鍋と同様に加熱することが可能とな
る。 しかして、トツププレート上に鍋３を載置し、
電源１０を投入する。そして、調理スタートスイ
ツチをオンにすると、それに連動してスイツチ５
１がオンすることによりタイマ回路５０が動作を
開始する。タイマ回路５０は先ず論理“１”信号
を出力するので、フリツプフロツプ回路４９のＱ
出力が論理“１”となり、トランジスタ５４がオ
ンしてリレー１５が動作する。リレー１５が動作
すると、接点１５ａの常開側が閉成し、巻数の多
い加熱コイル（コイル１ａ＋コイル１ｂ）と容量
の小さい共振用コンデンサ（コンデンサ２ａ＋コ
ンデンサ２ｂ）とで直列共振回路が構成される。 また、調理スタートスイツチのオンに応答して
インバータ駆動回路２２が動作し、トランジスタ
１３，１４が交互にオン、オフして加熱コイル１
ａ，１ｂに高周波電流が流される。この高周波電
流は電流トランス３０で検知されており、それに
よつて負荷検出回路４０が加熱コイルの入力イン
ピーダンスを判定する。この場合、加熱コイルに
流れる高周波電流が大きければ、比較器４５の出
力が論理“１”となる。すなわち、負荷検出回路
４０は加熱コイルの入力インピーダンスが低く、
よつて鍋の材質が低透磁率でしかも低抵抗のアル
ミニウムまたは銅であると判定する。しかる後、
タイマ回路５０が一定時間を計時してその出力が
論理“０”となり、遅延回路５２の出力に負のエ
ツジパルスが生じると、そのときフリツプフロツ
プ回路４９はＤ入力（比較器４５の出力）が論理
“１”となつているのでＱ出力を論理“１”状態
に維持する。したがつて、リレー１５の動作が継
続して接点１５ａの常開側が閉成したままとな
り、巻数の多い加熱コイル（コイル１ａ＋１ｂ）
と容量の小さい共振用コンデンサ（コンデンサ２
ａ＋コンデンサ２ｂ）とからなる共振回路の発振
がそのまま継続する。つまり、加熱コイルの入力
インピーダンスが強制的に高く設定される。こう
して、加熱コイルの入力インピーダンスが高めら
れ、しかもそれに伴つて共振用コンデンサの容量
が低減されることにより、損失を生じることなく
鍋３を加熱することができる。 一方、加熱開始時、加熱コイルに流れる高周波
電流が小さければ、比較器４５の出力が論理
“０”となる。すなわち、負荷検出回路４０は加
熱コイルの入力インピーダンスが高く、よつて鍋
の材質が高透磁率でしかも高抵抗の鉄、あるいは
低透磁率ではあるが高抵抗の18−８ステンレスで
あると判定する。しかる後、タイマ回路５０が一
定時間を計時してその出力が論理“０”となり、
遅延回路５２の出力に負のエツジパルスが生じる
と、そのときフリツプフロツプ回路４９はＤ入力
（比較器４５の出力）が論理“０”となつている
のでＱ出力を論理“０”とする。したがつて、リ
レー１５の動作が停止して接点１５ａの常閉側が
閉成し、巻数の少ない（コイル１ａ）加熱コイル
と容量の大きい共振用コンデンサ（コンデンサ２
ｂ）とからなる直列共振回路が構成され、その加
熱コイルから発せられる高周波磁界によつて鍋３
が誘導加熱される。 なお、加熱調理時、共振回路に流れる高周波電
流の位相が位相検知回路２１で検知される。そし
て、この検知結果に応じてトランジスタ１３，１
４のオン、オフのタイミングが制御され、共振回
路の安定発振が行われる。 このように、加熱開始時、加熱コイルの入力イ
ンピーダンスが低ければ鍋３の材質がアルミニウ
ムまたは銅であると判定し、加熱コイルの入力イ
ンピーダンスを強制的に高くして（かつ共振用コ
ンデンサの容量を小さくして）加熱調理を行なう
ようにしたので、鉄や18−８ステンレスの鍋は勿
論、アルミニウムや銅の鍋に対しても損失を生じ
ることなく効率の良い加熱調理を行なうことがで
きる。 次に、この発明の第２の実施例について第３図
を参照しながら説明する。ただし、第３図におい
て第１図および第２図と同一部分には同一符号を
付し、その詳細な説明は省略する。 第３図に示すように、トランジスタ１４のコレ
クタに加熱コイルの一端を接続し、この加熱コイ
ル１の他端を共振用コンデンサ２ａ，２ｂのそれ
ぞれ一端に接続する。そして、共振用コンデンサ
２ａの他端を接点１５ａの常開側を介してトラン
ジスタ１４のエミツタに接続する。さらに、共振
用コンデンサ２ｂの他端を接点１５ａの常閉側を
介してトランジスタ１４のエミツタに接続する。 これは、前述した共振周波数をoの式に基づ
くもので、加熱コイルの入力インピーダンスを共
振用コンデンサの容量によつて変化させるように
している。すなわち、鍋３の材質がアルミニウム
や銅の場合は共振用コンデンサの容量を小さくし
（コンデンサ２ａ）、これにより共振回路の共振周
波数をoを高め、鍋３の表皮効果によつて加熱
コイル１の入力インピーダンスを高くする。ま
た、鍋３の材質が鉄や18−８ステンレスであれ
ば、共振用コンデンサの容量を大きくし（コンデ
ンサ２ｂ）、これにより共振回路の共振周波数を
oを下げ、加熱コイル１の入力インピーダンス
をアルミニウムや銅の場合と同様の入力インピー
ダンスとするものである。 なお、上記各実施例では、電流トランス３０を
共振回路に直接的に設けるようにしたが、インバ
ータ回路のたとえば整流回路のダイオードブリツ
ジ１１と平滑コンデンサ１２との接続ライン、平
滑コンデンサ１２への通電ライン、整流回路とト
ランジスタ１３との接続ラインなどに設けても同
様に実施することができる。また、電流トランス
３０を用いず、抵抗を挿接してその抵抗の両端電
圧を抽出するようにしてもよい。その他、この発
明は上記実施例に限定されるものではなく、要旨
を変えない範囲で種々変形実施可能なことは勿論
である。 〔発明の効果〕 以上述べたようにこの発明によれば、加熱コイ
ルの入力インピーダンスを検出する検出手段を設
け、この検出手段の検出結果つまり鍋の材質に応
じて加熱コイルの巻数および共振用コンデンサの
容量を可変制御するようにしたので、損失の増大
を招くことなく、負荷の材質にかかわらず適正か
つ効率の良い加熱調理を可能とする。また、加熱
コイルの入力インピーダンスを検出するには、直
列共振回路や入力ラインに流れる電流を検出すれ
ばよく、低温で、かつ安全な部位で簡単に検出で
きる。したがつて、製作の容易化を図れるばかり
か信頼性に富んだものを得ることができる。
もので、その目的とするところは、損失の増大を
招くことなく、負荷の材質にかかわらず適正かつ
効率の良い加熱調理を可能とする誘導加熱調理器
を提供することにある。 〔発明の概要〕 この発明は、加熱コイルの入力インピーダンス
を検出する検出手段を設け、この検出手段の検出
結果つまり鍋の材質に応じて加熱コイルの巻数お
よび共振コンデンサの容量を可変制御するもので
ある。 〔発明の実施例〕 以下、この発明の第１の実施例について図面を
参照して説明する。 第２図において、１０は商用交流電源で、この
電源１０にはダイオードブリツジ１１および平滑
コンデンサ１２からなる整流回路が接続されてい
る。整流回路の出力端にはスイツチング素子であ
るところのNPN形トランジスタ１３のコレク
タ・エミツタ間とNPN形トランジスタ１４のコ
レクタ・エミツタ間との直列回路が接続されてい
る。そして、トランジスタ１４のコレクタに加熱
コイル１ａの一端が接続され、この加熱コイル１
ａの他端は双方向接点（リレー接点）１５ａの常
開側を介して加熱コイル１ｂの一端に接続されて
いる。加熱コイル１ｂの他端は共振用コンデンサ
２ａの一端に接続され、この共振用コンデンサ２
ａの他端は共振用コンデンサ２ｂの一端に接続さ
れている。共振用コンデンサ２ｂの他端はトラン
ジスタ１４のエミツタに接続されている。さら
に、加熱コイル１ａの他端と共振用コンデンサ２
ｂの一端とが上記双方向接点１５ａの常閉側を介
して接続されている。ここで、加熱コイル１ａ，
１ｂは本来は１つの加熱コイルであるが、分割に
よつて巻数の切換えが可能となつている。また、
共振用コンデンサ２ａは容量が小さく、一方の共
振用コンデンサ２ｂは容量の大きいものであり、
この共振用コンデンサ２ａ，２ｂをひとつの共振
用コンデンサとして見ることによりその容量の切
換えが可能となつている。したがつて、接点１５
ａの常開側が閉成すると、加熱コイルの巻数が増
大（コイル１ａ＋コイル１ｂ）するとともに、共
振用コンデンサの容量が低減（コンデンサ２ａ＋
コンデンサ２ｂ）し、この巻数の多い加熱コイル
と容量の小さい共振用コンデンサとで直列共振回
路が構成されるようになつている。また、接点１
５ａの常閉側が閉成した状態では、加熱コイルの
巻数が低減（コイル１ａ）するとともに、共振用
コンデンサの容量が増大（コンデンサ２ｂ）し、
この巻数の少ない加熱コイルと容量の大きい共振
用コンデンサとで直列共振回路が構成されるよう
になつている、すなわち、整流回路およびトラン
ジスタ１３，１４などによつて上記共振回路を励
起するインバータ回路が構成されている。なお、
３は負荷であるところの鍋である。 しかして、共振用コンデンサ２ｂの一端は位相
検知回路２１に接続されている。この位相検知回
路２１は共振回路に流れる高周波電流の位相を検
知するものであり、この検知結果はインバータ駆
動回路２２に供給されるようになつている。この
インバータ駆動回路２２は、位相検知回路２１の
検知結果に応じてインバータ回路におけるトラン
ジスタ１３，１４を交互にオン、オフするもので
ある。 また、上記共振回路には電流トランス３０が設
けられ、この電流トランス３０の出力は負荷検出
回路４０に供給されるようになつている。この負
荷検出回路４０は、電流トランス３０の出力によ
つて共振回路に流れる高周波電流を察知し、これ
により加熱コイルの入力インピーダンスを判定
し、その入力インピーダンスの大きさによつて鍋
３の材質を検出し、この検出結果に応じて接点１
５ａを制御するものである。 第１図は負荷検出回路４０の具体例である。 すなわち、電流トランス３０の出力端に抵抗４
１が接続され、この抵抗４１に生じる電圧はダイ
オード４２を介して抵抗４３とコンデンサ４４と
の並列回路に印加されるようになつている。この
並列回路に生じる電圧は比較器４５の比反転入力
端（＋）に供給されるようになつている。また、
抵抗４６とコンデンサ４７との並列回路に抵抗４
８を介して直流電圧Vccが印加され、その並列回
路に生じる電圧は上記比較器４５の反転入力端
（−）に供給されるようになつている。そして、
比較器４５の出力はフリツプフロツプ回路４９の
Ｄ入力端に供給されるようになつている。一方、
５０はタイマ回路で、調理スタートスイツチ（図
示しない）に連動するスイツチ５１がオンすると
それに応答して動作を開始し、一定時間だけ論理
“１”信号を出力するものである。このタイマ回
路５０の出力はフリツプフロツプ回路４９のＳ入
力端に供給されるとともに、遅延回路５２を介し
てフリツプフロツプ回路４９のCP（クロツクパル
ス）入力端に供給されるようになつている。そし
て、フリツプフロツプ回路４８のＱ出力は抵抗５
３を介してNPN形トランジスタ５４のベース・
エミツタ間に供給され、そのトランジスタ５４の
コレクタ・エミツタ間を介してリレー１５に直流
電圧Vccが印加されるようになつている。 つぎに、上記のような構成において動作を説明
する。 まず、加熱コイルの入力インピーダンスはその
加熱コイルの巻数の２乗に比例する。したがつ
て、鍋の材質がアルミニウムや銅の場合、加熱コ
イルの巻数を多くしてその加熱コイルの入力イン
ピーダンスを強制的に高めることにより、鉄や18
−８ステンレスの鍋の場合と同様に加熱調理を行
なうことができる。 ただし、実際には、アルミニウムや銅の鍋の場
合は透磁率が低いために加熱コイルの漏れ磁束が
多くなり、さらに上記のように巻数を増大するの
で、加熱コイルの入力インダクタンスが鉄の場合
に比べて大きくなり、結果的に加熱が困難であ
る。 ここで、下式は共振回路の共振周波数をoを
表したものである。 すなわち、Lcは加熱コイルの入力インダクタ
ンス、Crは共振用コンデンサの容量であり、加
熱コイルの入力インダクタンスLcが大きくなる
と共振周波数をoが低くなり、よつて発生する
高周波磁界の周波数が低くなり、加熱コイルの巻
数を多くするだけでは従来説明で述べたように損
失を生じて加熱が困難である。 これに対処し、加熱コイルの巻数を多くするの
と同時に、共振用コンデンサの容量を小さくする
ようにすれば、共振周波数をoの低下を抑える
ことができ、アルミニウムや銅の鍋を鉄や18−８
ステンレスの鍋と同様に加熱することが可能とな
る。 しかして、トツププレート上に鍋３を載置し、
電源１０を投入する。そして、調理スタートスイ
ツチをオンにすると、それに連動してスイツチ５
１がオンすることによりタイマ回路５０が動作を
開始する。タイマ回路５０は先ず論理“１”信号
を出力するので、フリツプフロツプ回路４９のＱ
出力が論理“１”となり、トランジスタ５４がオ
ンしてリレー１５が動作する。リレー１５が動作
すると、接点１５ａの常開側が閉成し、巻数の多
い加熱コイル（コイル１ａ＋コイル１ｂ）と容量
の小さい共振用コンデンサ（コンデンサ２ａ＋コ
ンデンサ２ｂ）とで直列共振回路が構成される。 また、調理スタートスイツチのオンに応答して
インバータ駆動回路２２が動作し、トランジスタ
１３，１４が交互にオン、オフして加熱コイル１
ａ，１ｂに高周波電流が流される。この高周波電
流は電流トランス３０で検知されており、それに
よつて負荷検出回路４０が加熱コイルの入力イン
ピーダンスを判定する。この場合、加熱コイルに
流れる高周波電流が大きければ、比較器４５の出
力が論理“１”となる。すなわち、負荷検出回路
４０は加熱コイルの入力インピーダンスが低く、
よつて鍋の材質が低透磁率でしかも低抵抗のアル
ミニウムまたは銅であると判定する。しかる後、
タイマ回路５０が一定時間を計時してその出力が
論理“０”となり、遅延回路５２の出力に負のエ
ツジパルスが生じると、そのときフリツプフロツ
プ回路４９はＤ入力（比較器４５の出力）が論理
“１”となつているのでＱ出力を論理“１”状態
に維持する。したがつて、リレー１５の動作が継
続して接点１５ａの常開側が閉成したままとな
り、巻数の多い加熱コイル（コイル１ａ＋１ｂ）
と容量の小さい共振用コンデンサ（コンデンサ２
ａ＋コンデンサ２ｂ）とからなる共振回路の発振
がそのまま継続する。つまり、加熱コイルの入力
インピーダンスが強制的に高く設定される。こう
して、加熱コイルの入力インピーダンスが高めら
れ、しかもそれに伴つて共振用コンデンサの容量
が低減されることにより、損失を生じることなく
鍋３を加熱することができる。 一方、加熱開始時、加熱コイルに流れる高周波
電流が小さければ、比較器４５の出力が論理
“０”となる。すなわち、負荷検出回路４０は加
熱コイルの入力インピーダンスが高く、よつて鍋
の材質が高透磁率でしかも高抵抗の鉄、あるいは
低透磁率ではあるが高抵抗の18−８ステンレスで
あると判定する。しかる後、タイマ回路５０が一
定時間を計時してその出力が論理“０”となり、
遅延回路５２の出力に負のエツジパルスが生じる
と、そのときフリツプフロツプ回路４９はＤ入力
（比較器４５の出力）が論理“０”となつている
のでＱ出力を論理“０”とする。したがつて、リ
レー１５の動作が停止して接点１５ａの常閉側が
閉成し、巻数の少ない（コイル１ａ）加熱コイル
と容量の大きい共振用コンデンサ（コンデンサ２
ｂ）とからなる直列共振回路が構成され、その加
熱コイルから発せられる高周波磁界によつて鍋３
が誘導加熱される。 なお、加熱調理時、共振回路に流れる高周波電
流の位相が位相検知回路２１で検知される。そし
て、この検知結果に応じてトランジスタ１３，１
４のオン、オフのタイミングが制御され、共振回
路の安定発振が行われる。 このように、加熱開始時、加熱コイルの入力イ
ンピーダンスが低ければ鍋３の材質がアルミニウ
ムまたは銅であると判定し、加熱コイルの入力イ
ンピーダンスを強制的に高くして（かつ共振用コ
ンデンサの容量を小さくして）加熱調理を行なう
ようにしたので、鉄や18−８ステンレスの鍋は勿
論、アルミニウムや銅の鍋に対しても損失を生じ
ることなく効率の良い加熱調理を行なうことがで
きる。 次に、この発明の第２の実施例について第３図
を参照しながら説明する。ただし、第３図におい
て第１図および第２図と同一部分には同一符号を
付し、その詳細な説明は省略する。 第３図に示すように、トランジスタ１４のコレ
クタに加熱コイルの一端を接続し、この加熱コイ
ル１の他端を共振用コンデンサ２ａ，２ｂのそれ
ぞれ一端に接続する。そして、共振用コンデンサ
２ａの他端を接点１５ａの常開側を介してトラン
ジスタ１４のエミツタに接続する。さらに、共振
用コンデンサ２ｂの他端を接点１５ａの常閉側を
介してトランジスタ１４のエミツタに接続する。 これは、前述した共振周波数をoの式に基づ
くもので、加熱コイルの入力インピーダンスを共
振用コンデンサの容量によつて変化させるように
している。すなわち、鍋３の材質がアルミニウム
や銅の場合は共振用コンデンサの容量を小さくし
（コンデンサ２ａ）、これにより共振回路の共振周
波数をoを高め、鍋３の表皮効果によつて加熱
コイル１の入力インピーダンスを高くする。ま
た、鍋３の材質が鉄や18−８ステンレスであれ
ば、共振用コンデンサの容量を大きくし（コンデ
ンサ２ｂ）、これにより共振回路の共振周波数を
oを下げ、加熱コイル１の入力インピーダンス
をアルミニウムや銅の場合と同様の入力インピー
ダンスとするものである。 なお、上記各実施例では、電流トランス３０を
共振回路に直接的に設けるようにしたが、インバ
ータ回路のたとえば整流回路のダイオードブリツ
ジ１１と平滑コンデンサ１２との接続ライン、平
滑コンデンサ１２への通電ライン、整流回路とト
ランジスタ１３との接続ラインなどに設けても同
様に実施することができる。また、電流トランス
３０を用いず、抵抗を挿接してその抵抗の両端電
圧を抽出するようにしてもよい。その他、この発
明は上記実施例に限定されるものではなく、要旨
を変えない範囲で種々変形実施可能なことは勿論
である。 〔発明の効果〕 以上述べたようにこの発明によれば、加熱コイ
ルの入力インピーダンスを検出する検出手段を設
け、この検出手段の検出結果つまり鍋の材質に応
じて加熱コイルの巻数および共振用コンデンサの
容量を可変制御するようにしたので、損失の増大
を招くことなく、負荷の材質にかかわらず適正か
つ効率の良い加熱調理を可能とする。また、加熱
コイルの入力インピーダンスを検出するには、直
列共振回路や入力ラインに流れる電流を検出すれ
ばよく、低温で、かつ安全な部位で簡単に検出で
きる。したがつて、製作の容易化を図れるばかり
か信頼性に富んだものを得ることができる。
第１図はこの発明の第１の実施例における負荷
検出回路の具体的な構成図、第２図は同実施例の
全体的な回路構成図、第３図はこの発明の第２の
実施例の全体的な回路構成図である。 １ａ，１ｂ……加熱コイル、２ａ，２ｂ……共
振用コンデンサ、３……鍋（負荷）、１５ａ……
双方向接点（リレー接点）、３０……電流トラン
ス、４０……負荷検出回路。
検出回路の具体的な構成図、第２図は同実施例の
全体的な回路構成図、第３図はこの発明の第２の
実施例の全体的な回路構成図である。 １ａ，１ｂ……加熱コイル、２ａ，２ｂ……共
振用コンデンサ、３……鍋（負荷）、１５ａ……
双方向接点（リレー接点）、３０……電流トラン
ス、４０……負荷検出回路。
Claims (1)
- １ 加熱コイルと共振コンデンサとで構成された
直列共振回路と、前記加熱コイルに高周波電流を
供給するインバータ回路と、前記加熱コイルの入
力インピーダンスを検出する検出手段と、この検
出手段の検出結果に応じて前記加熱コイルの巻数
および前記共振コンデンサの容量を可変制御する
制御手段とを具備してなることを特徴とする誘導
加熱調理器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24918084A JPS61128493A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | 誘導加熱調理器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24918084A JPS61128493A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | 誘導加熱調理器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61128493A JPS61128493A (ja) | 1986-06-16 |
| JPH0475636B2 true JPH0475636B2 (ja) | 1992-12-01 |
Family
ID=17189088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24918084A Granted JPS61128493A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | 誘導加熱調理器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61128493A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2647079B2 (ja) * | 1986-11-29 | 1997-08-27 | 株式会社東芝 | 誘導加熱調理器 |
| JP2830179B2 (ja) * | 1989-10-05 | 1998-12-02 | 松下電器産業株式会社 | 誘導加熱調理器 |
| JP2856788B2 (ja) * | 1989-10-31 | 1999-02-10 | 株式会社東芝 | 電磁調理器 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6044793B2 (ja) * | 1976-06-29 | 1985-10-05 | 株式会社東芝 | 誘導加熱装置 |
| JPS58201284A (ja) * | 1982-05-19 | 1983-11-24 | 松下電器産業株式会社 | 誘導加熱調理器 |
| JPS59207590A (ja) * | 1983-05-11 | 1984-11-24 | 三菱電機株式会社 | 誘導加熱調理器 |
-
1984
- 1984-11-26 JP JP24918084A patent/JPS61128493A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61128493A (ja) | 1986-06-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |