JPH0475791A - クラッド鋼板の製造方法 - Google Patents
クラッド鋼板の製造方法Info
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- JPH0475791A JPH0475791A JP8439890A JP8439890A JPH0475791A JP H0475791 A JPH0475791 A JP H0475791A JP 8439890 A JP8439890 A JP 8439890A JP 8439890 A JP8439890 A JP 8439890A JP H0475791 A JPH0475791 A JP H0475791A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は合せ材１と１、て、ステンレス鋼あるいはニッ
ケル合金などの耐食性にすぐれた高合金材を、母材とし
て低合金鋼を使用し、圧延でクラッド鋼を製造する方法
ヒ、＝関する。
ケル合金などの耐食性にすぐれた高合金材を、母材とし
て低合金鋼を使用し、圧延でクラッド鋼を製造する方法
ヒ、＝関する。
（従来の技術）
一般に、化７ＴＸ、石油、ガス井などに使用されるパイ
プ、構造用材はすぐれた耐食性が要求され、特に腐食性
の強い石油、ガス搬送に用いられるパイプ材には、従来
使用されている低合金鋼では４６が短く、ステンレス鋼
やニッケル合金か用いられ、これが増加する傾向にある
。しかし、これら高合金材料は非常に高価である一方、
強度が低いため構造物設計にあたっては肉厚を厚く（７
なければならず、−層コスト高となる。そのために、近
時高８金系タラソド鋼か次第に注目されるようにな・＞
７いる。高合金系クラッド鋼は、耐食性と高強度、高靭
性の両特性を具備するものであるため、上記目的に極め
て有用である。
プ、構造用材はすぐれた耐食性が要求され、特に腐食性
の強い石油、ガス搬送に用いられるパイプ材には、従来
使用されている低合金鋼では４６が短く、ステンレス鋼
やニッケル合金か用いられ、これが増加する傾向にある
。しかし、これら高合金材料は非常に高価である一方、
強度が低いため構造物設計にあたっては肉厚を厚く（７
なければならず、−層コスト高となる。そのために、近
時高８金系タラソド鋼か次第に注目されるようにな・＞
７いる。高合金系クラッド鋼は、耐食性と高強度、高靭
性の両特性を具備するものであるため、上記目的に極め
て有用である。
この種のクララ］・鋼板は、ステンレス鋼またはニッケ
ル合金等を合せ材として耐食性をもたせ、母材に低合金
鋼を用いて強度靭性を保証させよう志するものであり、
圧延、溶接、爆発圧接なとの手段で製造される。最も一
般的な製造方法は、熱間圧延による圧着であるが、熱間
圧延のままではクラッド月中に伸長１．たオーステナイ
ト組織となり、耐食性が劣化する。これを改善するため
圧延後の高合金クラッド鋼板を溶体化処理１７ている。
ル合金等を合せ材として耐食性をもたせ、母材に低合金
鋼を用いて強度靭性を保証させよう志するものであり、
圧延、溶接、爆発圧接なとの手段で製造される。最も一
般的な製造方法は、熱間圧延による圧着であるが、熱間
圧延のままではクラッド月中に伸長１．たオーステナイ
ト組織となり、耐食性が劣化する。これを改善するため
圧延後の高合金クラッド鋼板を溶体化処理１７ている。
例えば特公昭＆２−５２１７号公報にはＣｅｑ≦０．４
５％の低合金鋼を母材と］７、ステンレス鋼たはニッケ
ル合金を合せ材としたクラッド鋼を熱間圧延後８５０〜
・１１３％以下、Ｎ：０．００６％の温度で溶体化処理
を行うことか開示さイ１ている。
５％の低合金鋼を母材と］７、ステンレス鋼たはニッケ
ル合金を合せ材としたクラッド鋼を熱間圧延後８５０〜
・１１３％以下、Ｎ：０．００６％の温度で溶体化処理
を行うことか開示さイ１ている。
このようなりラッド鋼における溶体化処理は、異材の処
理であるため両材料に対し、て有効な条件で処理するこ
とは蕾Ｉ〜く、通常この処理の主体はステンレス鋼また
はニッケル合金などの高合金クラット材の祠”Ｊｄ改首
にあ リ、すなわち耐食性は改善されるとしても、母材
強度が不足したりまた靭性の向上か見られなかったりす
ることか起こり得る。
理であるため両材料に対し、て有効な条件で処理するこ
とは蕾Ｉ〜く、通常この処理の主体はステンレス鋼また
はニッケル合金などの高合金クラット材の祠”Ｊｄ改首
にあ リ、すなわち耐食性は改善されるとしても、母材
強度が不足したりまた靭性の向上か見られなかったりす
ることか起こり得る。
（発明か解決すくき課題）
前記ｌ−た溶体化処理は、工程士および熱エネルギー上
の消費は大きくこれを省略する効里は極めて大きい。本
発明は、５二のような溶体化処理を行わなくても、熱間
圧延のままで耐食性にすぐれ、か一つ高強度、高靭性の
スチーンＬ・ス鋼またはニッケル系高合金クラッド鋼板
を提供することを目的とするものである。
の消費は大きくこれを省略する効里は極めて大きい。本
発明は、５二のような溶体化処理を行わなくても、熱間
圧延のままで耐食性にすぐれ、か一つ高強度、高靭性の
スチーンＬ・ス鋼またはニッケル系高合金クラッド鋼板
を提供することを目的とするものである。
（３題を解決するだめの手段）
上記目的を達成するため本発明は以下の構成を要旨とす
る。すなわち、 ＜１） ステン１、・ス銅またはニッケル合金からな
る合せ祠と、重量％で Ｃ： ０．０１−０．１２％、 Ｓｉ＋０．５％以下
、Ｍｎ ： Ｏ，［ｌｉ〜１．９９ｏ、 Ｐ ：
０．０２％以下、Ｓ ： ０．００１５％以下、
Ｎｂ：０．０１−〇、０５％、Ｔｉ ：０．０１０
〜０．０２５％、Ａ、ｌ／：０．０５％以下、Ｎ ：
０．００８％以下を含有し、かつｃＥ（炭素当量）−
Ｃ＋Ｍｎ／６＋ （Ｃｒ 十Ｍｏ ＋Ｖ） ／１５〜１
− （Ｎｉ ＋Ｃｕ）／１５か０．４０％以下を満足１
２、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる母材とを溶
接してスラブを組立て、これを１１００〜１２５％以下
、Ｎ：０．００６％に加熱後、圧下比５以上、圧延終了
温度８５０〜１０５％以下、Ｎ：０．００６％で圧延ｌ
−１６０〜３００秒間空冷し、た後７５％以下、Ｎ：０
．００６％以」二の高温から５〜ｂｓｅｅの冷却速度で
任意の温度まで冷却することを特徴とするクラッド鋼板
の製造方法であり、（２） ステンレス鋼またはニッ
ケル合金からなる合せ材と、重量％で Ｃ：０．旧〜０．１２％、 Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ ＋ ０．６〜１．９％、 Ｐ 、屹ロ２％以下、
Ｓ ： ０．００１５％以下、 Ｎｂ：Ｏ，旧〜０
，０５％、Ｔｉ ： ０．０１０〜０．０２５％、Ａ
、［７：０．０５％以下、Ｎ ：Ｏ，０ＯＧ９ｆｉ以
下、 さらに、 ｖ ：０．０１〜０．１％、Ｎｉ：０．０５〜１．
０％、Ｃｕ ： ０．０５〜０．６％、、 Ｃｒ
： ０．０５〜１．口％、Ｍｏ ＋ ０．０５
〜０．５？ｏ、 Ｃａ ： ０．００１”０．０
０５％の１種または２種以上を含有し、 かつＣＥ （炭素当ｍ）”Ｃ＋Ｍｎ／６→ （Ｃｒ ＋
Ｍｏ ＋Ｖ）／１５＋ （Ｎｉ →−ＣＩ）／１５が０
．４０％以下を満足ｊ２、残部がＦｅおよび不可避不純
物からなる母材とを溶接ｌ〜でスラブを組立て、これを
１１００ ＝ １２５％以下、Ｎ：０．００６％に加熱
後、圧下比５以上、圧延終了温度８５０−１０５％以下
、Ｎ：０．００６％で圧延し、６０〜３００秒間空冷ｌ
−た後７５％以下、Ｎ：０．００６％以」−ノ高温から
５〜４％以下、Ｎ：０．００６％／ｓｅｃの冷却速度で
任意の温度まで冷却することを特徴とするクラッド鋼板
のシソ造方法である。
る。すなわち、 ＜１） ステン１、・ス銅またはニッケル合金からな
る合せ祠と、重量％で Ｃ： ０．０１−０．１２％、 Ｓｉ＋０．５％以下
、Ｍｎ ： Ｏ，［ｌｉ〜１．９９ｏ、 Ｐ ：
０．０２％以下、Ｓ ： ０．００１５％以下、
Ｎｂ：０．０１−〇、０５％、Ｔｉ ：０．０１０
〜０．０２５％、Ａ、ｌ／：０．０５％以下、Ｎ ：
０．００８％以下を含有し、かつｃＥ（炭素当量）−
Ｃ＋Ｍｎ／６＋ （Ｃｒ 十Ｍｏ ＋Ｖ） ／１５〜１
− （Ｎｉ ＋Ｃｕ）／１５か０．４０％以下を満足１
２、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる母材とを溶
接してスラブを組立て、これを１１００〜１２５％以下
、Ｎ：０．００６％に加熱後、圧下比５以上、圧延終了
温度８５０〜１０５％以下、Ｎ：０．００６％で圧延ｌ
−１６０〜３００秒間空冷し、た後７５％以下、Ｎ：０
．００６％以」二の高温から５〜ｂｓｅｅの冷却速度で
任意の温度まで冷却することを特徴とするクラッド鋼板
の製造方法であり、（２） ステンレス鋼またはニッ
ケル合金からなる合せ材と、重量％で Ｃ：０．旧〜０．１２％、 Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ ＋ ０．６〜１．９％、 Ｐ 、屹ロ２％以下、
Ｓ ： ０．００１５％以下、 Ｎｂ：Ｏ，旧〜０
，０５％、Ｔｉ ： ０．０１０〜０．０２５％、Ａ
、［７：０．０５％以下、Ｎ ：Ｏ，０ＯＧ９ｆｉ以
下、 さらに、 ｖ ：０．０１〜０．１％、Ｎｉ：０．０５〜１．
０％、Ｃｕ ： ０．０５〜０．６％、、 Ｃｒ
： ０．０５〜１．口％、Ｍｏ ＋ ０．０５
〜０．５？ｏ、 Ｃａ ： ０．００１”０．０
０５％の１種または２種以上を含有し、 かつＣＥ （炭素当ｍ）”Ｃ＋Ｍｎ／６→ （Ｃｒ ＋
Ｍｏ ＋Ｖ）／１５＋ （Ｎｉ →−ＣＩ）／１５が０
．４０％以下を満足ｊ２、残部がＦｅおよび不可避不純
物からなる母材とを溶接ｌ〜でスラブを組立て、これを
１１００ ＝ １２５％以下、Ｎ：０．００６％に加熱
後、圧下比５以上、圧延終了温度８５０−１０５％以下
、Ｎ：０．００６％で圧延し、６０〜３００秒間空冷ｌ
−た後７５％以下、Ｎ：０．００６％以」−ノ高温から
５〜４％以下、Ｎ：０．００６％／ｓｅｃの冷却速度で
任意の温度まで冷却することを特徴とするクラッド鋼板
のシソ造方法である。
本発明のステンレス鋼とは、オーステナイト系、フェラ
イト系、マルテンザイト系、二相系などを指し、ニッケ
ル合金とはインコロイ８２５、インコロイ６２５などの
ニッノ１′ル合金であり、耐食性のＡぐれた材料である
。また母材は前記成分、特にＣＥ（炭素当息）が０．４
０９ゎ以下となるような範囲で規定し２、目標と１〜で
の強度かＸＢＤ−Ｘ６５（ＡＰＩ規格）、靭性か２ｖＥ
−；３％以下、Ｎ：０．００６％＞７１６Ｈｆ−ｍとな
るような高強度、高靭性の低合金銅である。
イト系、マルテンザイト系、二相系などを指し、ニッケ
ル合金とはインコロイ８２５、インコロイ６２５などの
ニッノ１′ル合金であり、耐食性のＡぐれた材料である
。また母材は前記成分、特にＣＥ（炭素当息）が０．４
０９ゎ以下となるような範囲で規定し２、目標と１〜で
の強度かＸＢＤ−Ｘ６５（ＡＰＩ規格）、靭性か２ｖＥ
−；３％以下、Ｎ：０．００６％＞７１６Ｈｆ−ｍとな
るような高強度、高靭性の低合金銅である。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明は第１−図に示すようなりラット材を組み立てる
、すなわち母材１の表面に合ぜ材（以下圧延によってク
ラッド鋼板とした後の合せ材をクラッド材という）２を
載置して、母材１の側部より接着面へ連通する穿孔３と
連結さぜた真空引き装置４によって、画材接合面に存在
する空気を排除しながら、合ぜ材２の四周を母材１に合
ぜ相成分に適（、また溶接材料を用いて溶接５し、クラ
ッド材スラブを構成する。この際母材１および音せ材２
の接着面は、あらかしめ脱脂や０（磨等で表面を清浄化
１〜でおくことが好まし、い、。
、すなわち母材１の表面に合ぜ材（以下圧延によってク
ラッド鋼板とした後の合せ材をクラッド材という）２を
載置して、母材１の側部より接着面へ連通する穿孔３と
連結さぜた真空引き装置４によって、画材接合面に存在
する空気を排除しながら、合ぜ材２の四周を母材１に合
ぜ相成分に適（、また溶接材料を用いて溶接５し、クラ
ッド材スラブを構成する。この際母材１および音せ材２
の接着面は、あらかしめ脱脂や０（磨等で表面を清浄化
１〜でおくことが好まし、い、。
このように組み立てたスラブを加熱圧延することも考え
られるか、母材、合ぜＨそれぞれの線膨張係数の差によ
り反りが起こることかあり、クラッド鋼板製品と１７で
不適合になる。そこで第２図に部分的な断面を示すよう
に、クラッド材（Ａ）および（Ｂ）の２組を市ね、それ
ぞれの八は祠２゜２の表面を密着させて、これらを四周
溶接し、てサンドイッチ状スラブを形成１−１これを圧
ｇ−ｄる方法を採用する。この際、スラブ合せ材間には
分Ｍ祠６を塗布しておくと圧延後のクラッド鋼板の分離
か容易になる。また前記四周溶接は、スラブ自身の溶接
部５を含め、各母材および合せ材直接ＴＩＧまたはＭＩ
Ｇの多層溶接を行ってもよいが、異祠同、どの多層溶接
のために界釈による割れが発生することかある。そのた
め第２図に示したように、母材２．２間に母材と同成分
のスベーづ−７を設置し、このスベ・−ザー７と母材１
および１を共金系溶接棒て溶接することにより、合せ祠
、溶接材５との福釈がなく、割ね発生を防ＩＦできろ。
られるか、母材、合ぜＨそれぞれの線膨張係数の差によ
り反りが起こることかあり、クラッド鋼板製品と１７で
不適合になる。そこで第２図に部分的な断面を示すよう
に、クラッド材（Ａ）および（Ｂ）の２組を市ね、それ
ぞれの八は祠２゜２の表面を密着させて、これらを四周
溶接し、てサンドイッチ状スラブを形成１−１これを圧
ｇ−ｄる方法を採用する。この際、スラブ合せ材間には
分Ｍ祠６を塗布しておくと圧延後のクラッド鋼板の分離
か容易になる。また前記四周溶接は、スラブ自身の溶接
部５を含め、各母材および合せ材直接ＴＩＧまたはＭＩ
Ｇの多層溶接を行ってもよいが、異祠同、どの多層溶接
のために界釈による割れが発生することかある。そのた
め第２図に示したように、母材２．２間に母材と同成分
のスベーづ−７を設置し、このスベ・−ザー７と母材１
および１を共金系溶接棒て溶接することにより、合せ祠
、溶接材５との福釈がなく、割ね発生を防ＩＦできろ。
本発明は、上記１．たように形成した組立スラブを加熱
１７、その加熱温度は１１００〜１２５％以下、Ｎ：０
．００６％の範囲とするが、これは合せ材の耐食性と母
材の強度、靭性を同時に羅保するために必要である。具
体的１．′：下限温度１１０％以下、Ｎ：０．００６％
は、圧延終了温度を８５％以下、Ｎ：０．００６％以上
確保ｌ〜、合せ材の耐食性を向上させること、また特に
合せ材がステンレス鋼の場合、Ｃｒ炭化物を固溶させる
ための最低加熱温度である。Ｌ ′ｌＪ−Ｌ加熱温度が
１２５％以下、Ｎ：０．００６％以上となると、スース
テナイト粒が粗大化し、それが劣化する。し、たか−ン
で、加熱温度は上記の範囲が好まｌ、０゜一ト記温度範
囲に加熱しまたサンドイッチ状の重ねクラッドスラブは
、圧下比５以上丁圧延する。第３図に加熱温度（’Ｃ）
と圧延圧下比（クラッドスラブ厚５／仕上げクラッド鋼
板厚）との関係で、母材と合せ材の密着性を示した。合
せ材には・＼ステロイーＣ２７６（６０％Ｎ ｉ １
５％ Ｃｒ １５％Ｍｏ系）を用い、クラッド比（ク
ラッド材厚／クラッド鋼板金厚） １０．６〜）と１〜
、各加熱温度て各圧下Ｊ、ｔに圧延１７たクラッド鋼板
から各８本の側曲げ試験片を採取して、圧延後のクラッ
ド鋼板の側曲げ試験を行ない密着性を評価１−ｔ−８ 第３図から高温すなわち本発明の−Ｌ限加熱温度１２５
％以下、Ｎ：０．００６％で、圧下比が５以上であれば
全て良好な接着性が得られることかわかる。
１７、その加熱温度は１１００〜１２５％以下、Ｎ：０
．００６％の範囲とするが、これは合せ材の耐食性と母
材の強度、靭性を同時に羅保するために必要である。具
体的１．′：下限温度１１０％以下、Ｎ：０．００６％
は、圧延終了温度を８５％以下、Ｎ：０．００６％以上
確保ｌ〜、合せ材の耐食性を向上させること、また特に
合せ材がステンレス鋼の場合、Ｃｒ炭化物を固溶させる
ための最低加熱温度である。Ｌ ′ｌＪ−Ｌ加熱温度が
１２５％以下、Ｎ：０．００６％以上となると、スース
テナイト粒が粗大化し、それが劣化する。し、たか−ン
で、加熱温度は上記の範囲が好まｌ、０゜一ト記温度範
囲に加熱しまたサンドイッチ状の重ねクラッドスラブは
、圧下比５以上丁圧延する。第３図に加熱温度（’Ｃ）
と圧延圧下比（クラッドスラブ厚５／仕上げクラッド鋼
板厚）との関係で、母材と合せ材の密着性を示した。合
せ材には・＼ステロイーＣ２７６（６０％Ｎ ｉ １
５％ Ｃｒ １５％Ｍｏ系）を用い、クラッド比（ク
ラッド材厚／クラッド鋼板金厚） １０．６〜）と１〜
、各加熱温度て各圧下Ｊ、ｔに圧延１７たクラッド鋼板
から各８本の側曲げ試験片を採取して、圧延後のクラッ
ド鋼板の側曲げ試験を行ない密着性を評価１−ｔ−８ 第３図から高温すなわち本発明の−Ｌ限加熱温度１２５
％以下、Ｎ：０．００６％で、圧下比が５以上であれば
全て良好な接着性が得られることかわかる。
１．か１−１密着性は加熱温度が低くなると共に悪くな
り、側曲げ試験において接着面の剥離が多くなる。その
ため加熱温度か低い場合は圧下比を高めろ必要かある。
り、側曲げ試験において接着面の剥離が多くなる。その
ため加熱温度か低い場合は圧下比を高めろ必要かある。
本発明の加熱温度の下限１１００°Ｃでは、その圧Ｆ比
を８以上に設定することで良好な密着性か得られる。
を８以上に設定することで良好な密着性か得られる。
次に本発明ではクラッド鋼板の圧延を８５０−１０５％
以下、Ｎ：０．００６％の範囲で終了させる。
以下、Ｎ：０．００６％の範囲で終了させる。
すなわち、８５％以下、Ｎ：０．００６％以下の温度で
は圧延を行なわないことを前提としている。
は圧延を行なわないことを前提としている。
それは８５％以下、Ｎ：０．００６％以上の温度で圧延
を終了することによって、音ぜ材に必要な耐食性を確保
し、ようとするもの−Ｃある。し、かじ、圧延終了温度
が高過ぎるとオルステナイト粒の粗大化か進行１２、特
に母材の強度、靭性バランスの点て必すしも好ましくな
く、そのＪ−限温度を１０５％以下、Ｎ：０．００６％
と１．た。
を終了することによって、音ぜ材に必要な耐食性を確保
し、ようとするもの−Ｃある。し、かじ、圧延終了温度
が高過ぎるとオルステナイト粒の粗大化か進行１２、特
に母材の強度、靭性バランスの点て必すしも好ましくな
く、そのＪ−限温度を１０５％以下、Ｎ：０．００６％
と１．た。
第４図に合せ材としてインコロイ８２５（４０％Ｎ ｉ
−２００ｏＣｒ −３％Ｍ０系）の圧延終了温度（圧
延終了後水冷実施）と合せ材のミクロ組織、およびその
耐食性評価結果を第５図に示すが、圧延終了温度８２％
以下、Ｎ：０．００６％材（Ａ）のミクロ組織は完全な
再結晶組織とな−）ておらず、圧延終了温度９４０″Ｃ
：伺（Ｂ）は再結晶組織となっている。耐食性の評価結
果もミクロ組織と対応しており、すなわち圧延終了温度
８２％以下、Ｎ：０．００６％伺は孔食試験温度３５℃
で３試料中２試料に孔食か発生した。一方、圧延終了温
度９４％以下、Ｎ：０．００６％材は３５℃でも全く孔
食の発生が起こらす良好な耐食性を示し、耐食性の観点
から、圧延終了温度は上記範囲か好ま（−い。
−２００ｏＣｒ −３％Ｍ０系）の圧延終了温度（圧
延終了後水冷実施）と合せ材のミクロ組織、およびその
耐食性評価結果を第５図に示すが、圧延終了温度８２％
以下、Ｎ：０．００６％材（Ａ）のミクロ組織は完全な
再結晶組織とな−）ておらず、圧延終了温度９４０″Ｃ
：伺（Ｂ）は再結晶組織となっている。耐食性の評価結
果もミクロ組織と対応しており、すなわち圧延終了温度
８２％以下、Ｎ：０．００６％伺は孔食試験温度３５℃
で３試料中２試料に孔食か発生した。一方、圧延終了温
度９４％以下、Ｎ：０．００６％材は３５℃でも全く孔
食の発生が起こらす良好な耐食性を示し、耐食性の観点
から、圧延終了温度は上記範囲か好ま（−い。
次に圧延終了後６０〜３００秒間空冷Ｉ７、その後７５
％以下、Ｎ：０．００６％以上の高温から５〜ｂ却する
。圧延後の空冷時間の設定は、合せ材の再結晶化をさら
に効果的とするための本発明の主シな点である。すなわ
ち本発明者らの検討結果によれば、圧延終了後、再結晶
が圧延仕−トげ後、空冷時間を上記の範囲内に設定する
ことによって、耐食性はさらに改善されることを数誌し
た。空冷時間は圧延終了温度が高いほど短くて良く、低
い場合は長くする必要がある。（７かし、あまり長すぎ
ると空冷中にＣ「炭化物などが析出するため、空冷時間
は上記の範囲内が好まｊ２い。
％以下、Ｎ：０．００６％以上の高温から５〜ｂ却する
。圧延後の空冷時間の設定は、合せ材の再結晶化をさら
に効果的とするための本発明の主シな点である。すなわ
ち本発明者らの検討結果によれば、圧延終了後、再結晶
が圧延仕−トげ後、空冷時間を上記の範囲内に設定する
ことによって、耐食性はさらに改善されることを数誌し
た。空冷時間は圧延終了温度が高いほど短くて良く、低
い場合は長くする必要がある。（７かし、あまり長すぎ
ると空冷中にＣ「炭化物などが析出するため、空冷時間
は上記の範囲内が好まｊ２い。
また冷却は、７５％以下、Ｎ：０．００６％以上の高温
から任意の温度まで急速に冷却することにより、合せ材
の炭化物の析出を抑制することはもちろんであるが、母
ヰ４強度、靭性を碇保する上て最も重要て、その冷却速
度が５τ：／ｓｅｃ未満ては、特に母相組織の微細化効
果が少い。逆にあまり速すぎる場合・は冷却速度か大き
過ぎて母Ｈ組織がベイナイト組織となり易く、靭性を劣
化さゼる。
から任意の温度まで急速に冷却することにより、合せ材
の炭化物の析出を抑制することはもちろんであるが、母
ヰ４強度、靭性を碇保する上て最も重要て、その冷却速
度が５τ：／ｓｅｃ未満ては、特に母相組織の微細化効
果が少い。逆にあまり速すぎる場合・は冷却速度か大き
過ぎて母Ｈ組織がベイナイト組織となり易く、靭性を劣
化さゼる。
したがって冷却速度は上記の範囲内とすることが好まし
い。なお冷却停止温度は、本発明では特に制限しないが
、ＧＯＯ”Ｃ：以下までとすることが好ましい。また冷
却は水ン令による方法が設備的にも簡便であり、制御冷
却ができるので推奨できる。し２か（７これに限定する
ものではない。
い。なお冷却停止温度は、本発明では特に制限しないが
、ＧＯＯ”Ｃ：以下までとすることが好ましい。また冷
却は水ン令による方法が設備的にも簡便であり、制御冷
却ができるので推奨できる。し２か（７これに限定する
ものではない。
以下本発明母材の成分を特定（２戸−理由を説明する。
Ｃは母材に所望の強度を確保するためにｏ、ｏｉ％以上
必要であるが、量が多くなると溶接性、ＨＡＺ靭性が劣
化する。また母材の低温靭性に影響が現われるので、Ｏ
，１２９ｏを」７限とした。
必要であるが、量が多くなると溶接性、ＨＡＺ靭性が劣
化する。また母材の低温靭性に影響が現われるので、Ｏ
，１２９ｏを」７限とした。
Ｓｌは脱酸上、綱に含まれる元素であるが、大量に添加
ずろとＨＡ Ｚ靭性を劣化さぜる。そのために０．５％
以下とした。
ずろとＨＡ Ｚ靭性を劣化さぜる。そのために０．５％
以下とした。
Ｍｎは強度靭性を碇保す゛るために０２６°０以上添加
する。、またＭｎはγ粒界に粗大な初析ファライトの生
成を抑制御７て母材靭性を向上さぜ、かっＨＡ Ｚ靭性
を改善する効果を有するが、多量になると焼入性が向上
し、溶接性、ＨＡＺ靭性の劣化をもたらす。従って上限
を１，９％に抑えた。
する。、またＭｎはγ粒界に粗大な初析ファライトの生
成を抑制御７て母材靭性を向上さぜ、かっＨＡ Ｚ靭性
を改善する効果を有するが、多量になると焼入性が向上
し、溶接性、ＨＡＺ靭性の劣化をもたらす。従って上限
を１，９％に抑えた。
Ｐは不純物として含まれ、ミクロ偏析による溶接金属割
れなどの発生を防止することがら、できるたけ低い含有
二とすべきてありＩ）、０２％以下古する。
れなどの発生を防止することがら、できるたけ低い含有
二とすべきてありＩ）、０２％以下古する。
Ｓも不純物元素であるが、多量の含有は粗大な硫化物系
介在物を形成１２、母材の靭性を低下さぜる。特にＭｎ
Ｓを形成して水素を吸もし、割れの原因となるので耐サ
ワー性を要求する鋼には有客である。そのためにできる
たけ少なくすることが好まＬ ＜、０．００１５％以下
とした。
介在物を形成１２、母材の靭性を低下さぜる。特にＭｎ
Ｓを形成して水素を吸もし、割れの原因となるので耐サ
ワー性を要求する鋼には有客である。そのためにできる
たけ少なくすることが好まＬ ＜、０．００１５％以下
とした。
Ｎｂは窒化物、炭化物を生成する元素であり、微細に析
出して鋼の靭性を向上する。また、すぐれたＨ Ａ Ｚ
靭性を得るために必須な元素であり、γ粒界に生成する
ツボライトを抑制し、Ｔｉ２Ｏ３を核とする微細な粒内
アシキュラフェライトの生成を促進させる効果がある。
出して鋼の靭性を向上する。また、すぐれたＨ Ａ Ｚ
靭性を得るために必須な元素であり、γ粒界に生成する
ツボライトを抑制し、Ｔｉ２Ｏ３を核とする微細な粒内
アシキュラフェライトの生成を促進させる効果がある。
そのために０．０１％以上が必要である。１．かし０
、０５％を超えて多くなると、前記効果を妨げる傾向に
なる。
、０５％を超えて多くなると、前記効果を妨げる傾向に
なる。
Ｔｊは鋼中で微細なＴｉＮを形成Ｌ７、スラブ加熱時、
溶接時のオーステナイト粒の粗大化を抑制御７て、母材
靭性、ＨＡＺ靭性の改善に効果があるか、０．０１％以
下では効果か期待できない。しかし、あまり多過ぎると
ＴＩＣなどを形成して悪影響をもたらす。そのｔ二め１
こ」二限を０．０２５％とした。
溶接時のオーステナイト粒の粗大化を抑制御７て、母材
靭性、ＨＡＺ靭性の改善に効果があるか、０．０１％以
下では効果か期待できない。しかし、あまり多過ぎると
ＴＩＣなどを形成して悪影響をもたらす。そのｔ二め１
こ」二限を０．０２５％とした。
ＡΩは通常脱酸剤とＩ、て添加される。また窒化物を形
成ニー鋼の微細化に役立つ。そのｔ５〜めに０ 、０５
％まての添加か許容される。
成ニー鋼の微細化に役立つ。そのｔ５〜めに０ 、０５
％まての添加か許容される。
Ｎは、不純物元素であり、これは少ない方がよく、０．
００６％は許容の−Ｌ限を示したものである。
００６％は許容の−Ｌ限を示したものである。
Ｖ、Ｎｉ 、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃａは必要に応して添
加する元素であり、ＶはＮｂと同様、ＨＡＺ靭性を向上
さぜるために添加し、Ｎｉ も母材強度、靭性を向上さ
せる元素として、Ｃｕは耐食性、耐水素誘起割れ性など
に０効である。またＣ「は母材、および溶接部の強度を
高め、Ｍｏも同様母材強度、靭性を向上することかでき
る元素と１．＝て添加する。これらはそれぞれの範囲で
有効である。Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を抑制し、
低温靭性を改善するほか、ラインパイプ材等の使用にお
いては、水素誘起割れ性の改善効果を有する。そのため
に０．００１〜０．００５Ｑｏ添加する。
加する元素であり、ＶはＮｂと同様、ＨＡＺ靭性を向上
さぜるために添加し、Ｎｉ も母材強度、靭性を向上さ
せる元素として、Ｃｕは耐食性、耐水素誘起割れ性など
に０効である。またＣ「は母材、および溶接部の強度を
高め、Ｍｏも同様母材強度、靭性を向上することかでき
る元素と１．＝て添加する。これらはそれぞれの範囲で
有効である。Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を抑制し、
低温靭性を改善するほか、ラインパイプ材等の使用にお
いては、水素誘起割れ性の改善効果を有する。そのため
に０．００１〜０．００５Ｑｏ添加する。
本発明においては炭素当量とし、てＣＥを設定している
。これは焼入性に影響を〜える元素の添加を調整するも
のてあり、０４９ｏを越えると焼入性が過大となり、強
度の」ユ昇のみに作用する結果、靭性劣化か著しくなり
好まＬ ＜ない。本発明では、特に通常の鋼板よりも圧
延終了温度を高１１に設定しており、かつ比較的高温か
ら冷却する必要があり、目標強度を確保できる範囲で極
力低いＣＥ値とすることか好ま（、い。
。これは焼入性に影響を〜える元素の添加を調整するも
のてあり、０４９ｏを越えると焼入性が過大となり、強
度の」ユ昇のみに作用する結果、靭性劣化か著しくなり
好まＬ ＜ない。本発明では、特に通常の鋼板よりも圧
延終了温度を高１１に設定しており、かつ比較的高温か
ら冷却する必要があり、目標強度を確保できる範囲で極
力低いＣＥ値とすることか好ま（、い。
（実 施 例）
第１表に示す本発明母材成分（八）および従来成分（Ｂ
）のスラブ（スラブ厚１４４．５ｍｍ） Ｌ、第２表に
示す合ぜ材（合せ材厚２５．５ｍｍ）の表面を研磨、脱
脂し、第１図に示す方法でクラッドスラブを組立て、さ
らに第２図に示す方法てザンドイッチ状に重ね、中間に
分離相を塗布したザンドイッチクイブのクラッドスラブ
を組立てた。そのスラブサイズ（単位醸）は３４０ ｔ
ｘ １００ＯＷ ｘ １％０ Ｎ−であり、これを第
３表に示す圧延条件でクラッド鋼板を製造１−た。この
時の圧延圧下比は８５とｊ〜ｔ、二。
）のスラブ（スラブ厚１４４．５ｍｍ） Ｌ、第２表に
示す合ぜ材（合せ材厚２５．５ｍｍ）の表面を研磨、脱
脂し、第１図に示す方法でクラッドスラブを組立て、さ
らに第２図に示す方法てザンドイッチ状に重ね、中間に
分離相を塗布したザンドイッチクイブのクラッドスラブ
を組立てた。そのスラブサイズ（単位醸）は３４０ ｔ
ｘ １００ＯＷ ｘ １％０ Ｎ−であり、これを第
３表に示す圧延条件でクラッド鋼板を製造１−た。この
時の圧延圧下比は８５とｊ〜ｔ、二。
得られたクラッド鋼板サイズは４０ ｔ Ｘ １８ＧＯ
Ｖｌｌ’（幅出し実施） Ｘ８６００ｉ−であり、次い
で端部のプラズマ切断を行ない、１４下２枚のクラッド
鋼板に分Ｍしてそれぞれに−）いて母材と合ゼ材の富者
性、鋼板母材の強度、靭性および合せ材の耐食性を調査
した。
Ｖｌｌ’（幅出し実施） Ｘ８６００ｉ−であり、次い
で端部のプラズマ切断を行ない、１４下２枚のクラッド
鋼板に分Ｍしてそれぞれに−）いて母材と合ゼ材の富者
性、鋼板母材の強度、靭性および合せ材の耐食性を調査
した。
密着性の評価は、Ｎ祠区分Ａの圧延終了温度９％℃材に
ついて行なった。試験は第６図に示ｌ。
ついて行なった。試験は第６図に示ｌ。
たクラッド鋼の試験法ＪＩＳ ＧＯ６０１の剪断強さ試
験方法によって行ない、その結果を同図に示した。
験方法によって行ない、その結果を同図に示した。
加熱温度、圧延圧ｆ比を本発明条件範囲内ｉ！： ｉ、
ｙでいるため、その剪断強さはり、Ｃｈ向共４０ｋｇ
ｆ ／ｌＩｉ以」二を示（７、極めて良好であった。
ｙでいるため、その剪断強さはり、Ｃｈ向共４０ｋｇ
ｆ ／ｌＩｉ以」二を示（７、極めて良好であった。
また第３表には、クラッドスラブの圧延冬作と鋼板母材
の祠質結男も示す。母材区分Ａは、本発明成分材である
か、先に提示したクラッド鋼板の製造条件範囲内では強
度、靭性共良好な結果が得られているのに対し１、従来
成分の母材は高強度は達成（７たが靭性は非常に悪い結
果を示した。これは第１表に示すようにＣＥ（炭素当量
）か高いため、本発明の圧延条件には適１７ていない結
Ｗ４である。なお、第３表にはクラッド材の耐食性の評
価結果も示しているか、本発明条件範囲外、すなわぢ圧
延終了温度か８２１）℃材のみ悪い結果、となっており
、他の条件範囲内では全て良好な耐食性が胃られた。
の祠質結男も示す。母材区分Ａは、本発明成分材である
か、先に提示したクラッド鋼板の製造条件範囲内では強
度、靭性共良好な結果が得られているのに対し１、従来
成分の母材は高強度は達成（７たが靭性は非常に悪い結
果を示した。これは第１表に示すようにＣＥ（炭素当量
）か高いため、本発明の圧延条件には適１７ていない結
Ｗ４である。なお、第３表にはクラッド材の耐食性の評
価結果も示しているか、本発明条件範囲外、すなわぢ圧
延終了温度か８２１）℃材のみ悪い結果、となっており
、他の条件範囲内では全て良好な耐食性が胃られた。
１−だが−って、圧延後のクラッド鋼板での溶体化処理
を省略し、かつ母材強度、靭性およびクラッド材の耐食
性を同時に満犀３ケぜるためには、母材成分およびその
圧延条件を制限する必要かある。
を省略し、かつ母材強度、靭性およびクラッド材の耐食
性を同時に満犀３ケぜるためには、母材成分およびその
圧延条件を制限する必要かある。
（発明の効果）
息子−の通り本発明によれば圧延条件を特定することに
よって靭性、耐食性かすぐれ強度および靭性の高い高菖
金か製造でき、従来、溶体化処理を必要としていたのを
、本発明では省略できるので省王程、省エネを実現でき
てＴ業的効宋は極めて大きい。これと同時にコストの安
い製品を提供できてメリットも大である。
よって靭性、耐食性かすぐれ強度および靭性の高い高菖
金か製造でき、従来、溶体化処理を必要としていたのを
、本発明では省略できるので省王程、省エネを実現でき
てＴ業的効宋は極めて大きい。これと同時にコストの安
い製品を提供できてメリットも大である。
第１図および第２図は本発明クラッド鋼の組立てた状況
（一部）を示す概跨説明図、第３図は接着状況について
の加熱温度と圧Ｆ比との関係を示す図、第４図（Ａ）、
（Ｂ）はクラッド材の異った圧延終了温度にお（ｊる
こりＬ７組織を示り、、第５図はクラッド材の圧延終了
温度と耐食性（耐孔食性）との関係を示す図、第６１ｍ
は試験方向別のクラッド材−１す材の剪断強さを示す図
である。 複代理人 弁理士 田村弘明 ｔｒ３７０Ｉ！ｌ０ｑＯ／θｏＮθ）２０１１下しし−
（メしＭ／イＬ１−ネ曖）（）寸 ！一方ｎ Ｃ方向 試竣方頗 冨纒楓艇９ 手続補正書−醐幻 平成２年各月１１１ヨ
（一部）を示す概跨説明図、第３図は接着状況について
の加熱温度と圧Ｆ比との関係を示す図、第４図（Ａ）、
（Ｂ）はクラッド材の異った圧延終了温度にお（ｊる
こりＬ７組織を示り、、第５図はクラッド材の圧延終了
温度と耐食性（耐孔食性）との関係を示す図、第６１ｍ
は試験方向別のクラッド材−１す材の剪断強さを示す図
である。 複代理人 弁理士 田村弘明 ｔｒ３７０Ｉ！ｌ０ｑＯ／θｏＮθ）２０１１下しし−
（メしＭ／イＬ１−ネ曖）（）寸 ！一方ｎ Ｃ方向 試竣方頗 冨纒楓艇９ 手続補正書−醐幻 平成２年各月１１１ヨ
Claims (2)
- （１）ステンレス鋼またはニッケル合金からなる合せ材
と、重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ
：０．６〜１．９％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０
０１５％以下、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：０
．０１０〜０．０２５％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：
０．００６％以下を含有し、 かつＣＥ（炭素当量）＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋
Ｖ）／１５＋（Ｎｉ＋Ｃｕ）／１５が０．４０％以下を
満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる母材と
を溶接してスラブを組立て、これを１１００〜１２５０
℃に加熱後、圧下比５以上、圧延終了温度８５０〜１０
５０℃で圧延し、６０〜３００秒間空冷した後７５０℃
以上の高温から５〜４０℃／ｓｅｃの冷却速度で任意の
温度まで冷却することを特徴とするクラッド鋼板の製造
方法。 - （２）ステンレス鋼またはニッケル合金からなる合せ材
と、重量％で Ｃ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ
：０．６〜１．９％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０
０１５％以下、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：０
．０１０〜０．０２５％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：
０．００６％以下、 さらに、 Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｎｉ：０．０５〜１．０％、
Ｃｕ：０．０５〜０．６％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％
、Ｍｏ：０．０５〜０．５％、Ｃａ：０．００１〜０．
００５％の１種または２種以上を含有し、 かつＣＥ（炭素当量）＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋
Ｖ）／１５＋（Ｎｉ＋Ｃｕ）／１５が０．４０％以下を
満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる母材と
を溶接してスラブを組立て、これを１１００〜１２５０
℃に加熱後、圧下比５以上、圧延終了温度８５０〜１０
５０℃で圧延し、６０〜３００秒間空冷した後７５０℃
以上の高温から５〜４０℃／ｓｅｃの冷却速度で任意の
温度まで冷却することを特徴とするクラッド鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2084398A JPH0716792B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | クラッド鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2084398A JPH0716792B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | クラッド鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0475791A true JPH0475791A (ja) | 1992-03-10 |
| JPH0716792B2 JPH0716792B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=13829475
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2084398A Expired - Fee Related JPH0716792B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | クラッド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0716792B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH034958A (ja) * | 1989-05-23 | 1991-01-10 | Wet Enterprises Inc | 噴水装置 |
| CN102319732A (zh) * | 2011-09-07 | 2012-01-18 | 三明天尊不锈钢复合科技有限公司 | 金属复合板的真空轧制方法 |
| JP2013255936A (ja) * | 2012-06-13 | 2013-12-26 | Jfe Steel Corp | 耐海水腐食性および低温靭性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド鋼の製造方法 |
| WO2020071343A1 (ja) * | 2018-10-01 | 2020-04-09 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレスクラッド鋼板および母材鋼板ならびにクラッド鋼板の製造方法 |
| WO2021060173A1 (ja) * | 2019-09-25 | 2021-04-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼板及びその製造方法 |
| JP2022506814A (ja) * | 2018-11-29 | 2022-01-17 | 宝山鋼鉄股▲ふん▼有限公司 | スーパー二相ステンレスクラッド鋼板及びその製造方法 |
| WO2024181418A1 (ja) | 2023-02-28 | 2024-09-06 | 株式会社Uacj | 圧延用クラッドスラブ、圧延用クラッドスラブの製造方法、及びクラッド材の製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE112014001895T5 (de) | 2013-09-27 | 2016-01-07 | Komatsuseiki Kosakusho Co., Ltd. | Verfahren zum Verbinden von Edelstahlelementen und Edelstähle |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0230712A (ja) * | 1988-07-18 | 1990-02-01 | Kobe Steel Ltd | クラッド鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-03-30 JP JP2084398A patent/JPH0716792B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0230712A (ja) * | 1988-07-18 | 1990-02-01 | Kobe Steel Ltd | クラッド鋼板の製造方法 |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH034958A (ja) * | 1989-05-23 | 1991-01-10 | Wet Enterprises Inc | 噴水装置 |
| CN102319732A (zh) * | 2011-09-07 | 2012-01-18 | 三明天尊不锈钢复合科技有限公司 | 金属复合板的真空轧制方法 |
| JP2013255936A (ja) * | 2012-06-13 | 2013-12-26 | Jfe Steel Corp | 耐海水腐食性および低温靭性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド鋼の製造方法 |
| EP3862456A4 (en) * | 2018-10-01 | 2022-08-03 | NIPPON STEEL Stainless Steel Corporation | CLAD AUSTENITIC STAINLESS STEEL SHEET, BASIC STEEL SHEET AND METHOD OF PRODUCTION OF CLAD STEEL SHEET |
| JPWO2020071343A1 (ja) * | 2018-10-01 | 2021-09-24 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス圧延クラッド鋼板および母材鋼板ならびに圧延クラッド鋼板の製造方法 |
| WO2020071343A1 (ja) * | 2018-10-01 | 2020-04-09 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレスクラッド鋼板および母材鋼板ならびにクラッド鋼板の製造方法 |
| JP2022506814A (ja) * | 2018-11-29 | 2022-01-17 | 宝山鋼鉄股▲ふん▼有限公司 | スーパー二相ステンレスクラッド鋼板及びその製造方法 |
| WO2021060173A1 (ja) * | 2019-09-25 | 2021-04-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼板及びその製造方法 |
| JPWO2021060173A1 (ja) * | 2019-09-25 | 2021-12-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼板及びその製造方法 |
| KR20220047862A (ko) * | 2019-09-25 | 2022-04-19 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 클래드 강판 및 그의 제조 방법 |
| EP4036265A4 (en) * | 2019-09-25 | 2022-08-24 | JFE Steel Corporation | CLAD STEEL SHEET AND METHOD OF PRODUCTION THEREOF |
| WO2024181418A1 (ja) | 2023-02-28 | 2024-09-06 | 株式会社Uacj | 圧延用クラッドスラブ、圧延用クラッドスラブの製造方法、及びクラッド材の製造方法 |
| EP4674557A1 (en) | 2023-02-28 | 2026-01-07 | UACJ Corporation | Cladding slab for rolling, method for manufacturing cladding slab for rolling, and method for manufacturing cladding material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0716792B2 (ja) | 1995-03-01 |
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