JPH0477049B2 - - Google Patents
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- JPH0477049B2 JPH0477049B2 JP58185121A JP18512183A JPH0477049B2 JP H0477049 B2 JPH0477049 B2 JP H0477049B2 JP 58185121 A JP58185121 A JP 58185121A JP 18512183 A JP18512183 A JP 18512183A JP H0477049 B2 JPH0477049 B2 JP H0477049B2
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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技術分野
この発明は、強度レベルが50kgf／mm2以上の高
張力冷延鋼板における、曲げ特性ならびに伸びフ
ランジ成形性の改善技術に関するものである。 背景技術 引張り強度が50kgf／mm2以上程度の高張力冷延
鋼板になると、一般に表面硬度が急激に上昇する
ため、プレス成形時に型かじりによつて表面にク
ラツクがはいり易く、曲げ割れや伸びフランジ割
れが発生し易いという問題があつた。またこの種
の鋼板は、強度の確保のためにSi，MnおよびＰ
などの強化元素を比較的多量に添加するので、非
金属介在物の生成量が多くなり易く、かような介
在物に起因した割れの発生頻度が高いところにも
問題を残していた。 発明の目的 この発明は、上記の諸問題を有利に解決するも
ので、プレス成形時においても曲げ割れや伸びフ
ランジ割れなどの発生がない、50kgf／mm2級以上
の高張力冷延鋼板の有利な製造方法を提案するこ
とを目的とする。 発明の構成 この発明は、プレス割れに関する綿密な研究の
末開発されたもので、所期した目的達成のために
は、鋼板表面に薄い脱炭層を形成させると共に、
不可避不純物中とくにＳ量を抑制することが、極
めて有効であることの知見に立脚する。 すなわちこの発明は、Ｃ：0.05〜0.20重量％
（以下単に％で示す）、Si：0.05〜1.50％、Nn：
1.00〜3.50％、Ｐ：0.020〜0.100％およびＳ：
0.010％以下を含有し、ときにはさらにNb：0.010
〜0.050％、Ti：0.010〜0.150％のうちから選んだ
一種又は二種を含み、残部は鉄および不可避的不
純物の組成になるスラブを、熱間圧延したのちコ
イルに巻取り、ついで冷間圧延を施してから再結
晶温度以上の温度範囲で連続焼鈍を施す一連の工
程よりなる高張力冷延鋼板の製造方法において、 熱間圧延に引続く巻取りを680℃を超え、850℃
以下の温度で行うことにより、鋼板表面に厚み１
〜200μｍの脱炭層を形成させることを特徴とす
る、曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れ
た、強度レベル50kgf／mm2以上の高張力冷延鋼板
の製造方法である。 以下この発明を具体的に説明する。 まずこの発明において鋼板の成分組成を上記の
範囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.05〜0.20％ Ｃ量が、0.05％未満では、連続焼鈍後に引張り
強さ（T.S.）が低くなるため、その補償の意味で
Si，Mn，Ｐ，Ti，NbおよびＶなどの強度元素
を大量に必要とする不利が生じ、一方0.20％を超
えるとスポツト溶接継手の疲労強度や静的強度が
低下するので、Ｃ含有量は0.05〜0.20％の範囲に
限定した。 Ｓ：0.010％以下 Si：0.05〜1.50％ Siは、曲げ性及び伸びフランジ性の改善に有効
に寄与するが、その効果が発揮されるのは0.05％
以上添加した場合であり、一方1.50％を超えて添
加された場合はその効果が飽和に達するだけでな
く、かえつて鋼が硬化し、熱間圧延や冷間圧延に
困難となるので、0.05〜1.50％の範囲に限定し
た。 Mn：1.00〜3.50％ Mnは、強度の向上に寄与する有用元素である
が、1.00％未満ではその添加効果に乏しく、一方
3.50％を超えると強度向上が飽和に達し、また熱
延母板が顕著に硬化し、とくに冷間圧延が困難と
なるので、1.00〜3.50％の範囲に限定した。 Ｐ：0.020〜0.100％ Ｐは、微量の添加で鋼の強化に有効に寄与する
有用元素であるが、0.020％未満ではその添加効
果に乏しく、一方0.100％を超えるとその効果が
飽和に達するだけでなく、偏析が顕在化し、加工
性が劣化するおそれが大きいので、0.020〜0.100
％の範囲に限定した。 Ｓが多量に含有されると、プレス成形時に伸び
割れや曲げ割れが発生するので、Ｓは極力低減す
ることが好ましいが、0.010％までなら許容でき
る。 さらにこの発明では、鋼の強化元素としてNb
及びTiのうちから選んだ一種又は二種を、下記
の範囲で添加することができる。 Nb：0.010〜0.050％ Nbは、微量の添加で効果的に鋼の強度を向上
させることができる元素であり、そのためには少
なくとも0.010％の添加を必要とするが、0.050％
を超えるとその効果は飽和に達するので、0.010
〜0.050％の範囲で添加するものとした。 Ti：0.010〜0.150％ Tiも、Nbと同様、微量の添加で効果的に鋼の
強度を向上させることができる元素であるが、
0.010％に満たないとその添加効果に乏しく、一
方0.150％を超えるとその効果は飽和に達するの
で、0.010〜0.150％の範囲で添加するものとし
た。 第１図に、Ｃ：0.08％、Si：1.10％、Mn：1.90
％、Ｐ：0.095％、Al：0.050％およびＯ：0.0021
％の他、Ｓを0.001から0.018％までの範囲にわた
つて変化させた、種々の成分組成になる鋼板のＳ
量と清浄度との関係について調べた結果を示す。
なお清浄度の測定は、JIS Ｇ 0555に準拠して行
つた。 同図より明らかなように、Ｓ量が0.010％を超
えると清浄度の急激な悪化を招いているが、清浄
度が悪くなるということは、曲げ割れや伸びフラ
ンジ割れが発生し易くなつたことを意味する。 さてこの発明では、鋼板表面に脱炭層を形成さ
せることが最大の特長であり、かような脱炭層の
形成によつて、50kgf／mm2級以上の高張力冷延鋼
板においても、そのプレス成形時に発生が懸念さ
れた曲げ割れや伸びフランジ割れの効果的な防止
が可能になつたのである。しかしながら脱炭層の
厚みが1μｍに満たないと、軟質層の厚さが薄す
ぎるため曲げ性および型かじり性の改善効果に乏
しく、一方200μｍを超えると目標とする強度が
得難くなるだけでなく、脱炭層を形成させるため
の処理時間が長くなるなど経済性も損うので、脱
炭層は１〜200μｍの範囲に限定した。 かかる脱炭層の形成は、熱延後の巻取りを高温
で行い、熱延コイルの状態で表面に脱炭層を形成
させることにより行う。 なおこのとき、巻取り温度が680℃以下では、
鋼中Ｃの拡散速度が小さくなり、脱炭するのに好
ましいFeOがすぐにFe3O4に変態してしまうため
十分な脱炭層が形成されにくいので、巻取り温度
は680℃超とすることが必要である。また熱間圧
延の仕上げスタンド出側における温度は950〜850
℃程度であるので、その後の巻取温度の上限は工
業的に850℃以下で十分である。 実施例 以下この発明の実施例について説明する。 第１表に示した化学成分になる６種の鋼スラブ
を、熱間圧延したのち一旦コイルに巻取り、つい
で冷間圧延、連続焼鈍を施すことにより高張力冷
延鋼板を作成した。なお６種の鋼Ａ〜Ｆのうち鋼
Ｅを除いた６種の鋼については、その製造過程に
おいて第１表に示したとおりの厚みの脱炭層を形
成させたが、かような脱炭層の形成は、 熱延後に720℃の高温で巻取ることによつて行
つた。なお比較例については、露点：10℃の焼鈍
雰囲気で連続焼鈍することにより、脱炭した。 ついで得られた各鋼板の機械的性質については
調査した。その結果を第１表に併記する。 なお降伏応力、引張り強度および伸びについて
は、JIS Ｚ 2201に従う５号試験片を作成し、
JIS Ｚ 2241に基いて試験を行つた。ここに試験
片は、圧延方向に対して0°（Ｌ方向）、90°（Ｃ方
向）および45°（Ｄ方向）の三ヶ所から採取し、試
験結果はＬ＋Ｃ＋2D／４の平均値で示した。ま
た曲げ特性については、JIS Ｚ 2204により曲げ
試験片を作成し、JIS Ｚ 2248に準拠した金属材
料曲げ試験方法によつて調べた。この曲げ特性
は、Ｃ曲げによる内側の曲げ半径が、板厚をｔと
した場合それぞれ、8.0t、2.5t、2.0t、1.5t、1.0t、
0.5tおよび0tとなる各場合について曲げ試験を行
い、わん曲部の外側のさけ疵の有無を観察し、さ
け疵の発生しない限界の曲げ半径で評価した。さ
らに伸びフランジ成形性については、穴拡げ試験
によつて評価した。
張力冷延鋼板における、曲げ特性ならびに伸びフ
ランジ成形性の改善技術に関するものである。 背景技術 引張り強度が50kgf／mm2以上程度の高張力冷延
鋼板になると、一般に表面硬度が急激に上昇する
ため、プレス成形時に型かじりによつて表面にク
ラツクがはいり易く、曲げ割れや伸びフランジ割
れが発生し易いという問題があつた。またこの種
の鋼板は、強度の確保のためにSi，MnおよびＰ
などの強化元素を比較的多量に添加するので、非
金属介在物の生成量が多くなり易く、かような介
在物に起因した割れの発生頻度が高いところにも
問題を残していた。 発明の目的 この発明は、上記の諸問題を有利に解決するも
ので、プレス成形時においても曲げ割れや伸びフ
ランジ割れなどの発生がない、50kgf／mm2級以上
の高張力冷延鋼板の有利な製造方法を提案するこ
とを目的とする。 発明の構成 この発明は、プレス割れに関する綿密な研究の
末開発されたもので、所期した目的達成のために
は、鋼板表面に薄い脱炭層を形成させると共に、
不可避不純物中とくにＳ量を抑制することが、極
めて有効であることの知見に立脚する。 すなわちこの発明は、Ｃ：0.05〜0.20重量％
（以下単に％で示す）、Si：0.05〜1.50％、Nn：
1.00〜3.50％、Ｐ：0.020〜0.100％およびＳ：
0.010％以下を含有し、ときにはさらにNb：0.010
〜0.050％、Ti：0.010〜0.150％のうちから選んだ
一種又は二種を含み、残部は鉄および不可避的不
純物の組成になるスラブを、熱間圧延したのちコ
イルに巻取り、ついで冷間圧延を施してから再結
晶温度以上の温度範囲で連続焼鈍を施す一連の工
程よりなる高張力冷延鋼板の製造方法において、 熱間圧延に引続く巻取りを680℃を超え、850℃
以下の温度で行うことにより、鋼板表面に厚み１
〜200μｍの脱炭層を形成させることを特徴とす
る、曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れ
た、強度レベル50kgf／mm2以上の高張力冷延鋼板
の製造方法である。 以下この発明を具体的に説明する。 まずこの発明において鋼板の成分組成を上記の
範囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.05〜0.20％ Ｃ量が、0.05％未満では、連続焼鈍後に引張り
強さ（T.S.）が低くなるため、その補償の意味で
Si，Mn，Ｐ，Ti，NbおよびＶなどの強度元素
を大量に必要とする不利が生じ、一方0.20％を超
えるとスポツト溶接継手の疲労強度や静的強度が
低下するので、Ｃ含有量は0.05〜0.20％の範囲に
限定した。 Ｓ：0.010％以下 Si：0.05〜1.50％ Siは、曲げ性及び伸びフランジ性の改善に有効
に寄与するが、その効果が発揮されるのは0.05％
以上添加した場合であり、一方1.50％を超えて添
加された場合はその効果が飽和に達するだけでな
く、かえつて鋼が硬化し、熱間圧延や冷間圧延に
困難となるので、0.05〜1.50％の範囲に限定し
た。 Mn：1.00〜3.50％ Mnは、強度の向上に寄与する有用元素である
が、1.00％未満ではその添加効果に乏しく、一方
3.50％を超えると強度向上が飽和に達し、また熱
延母板が顕著に硬化し、とくに冷間圧延が困難と
なるので、1.00〜3.50％の範囲に限定した。 Ｐ：0.020〜0.100％ Ｐは、微量の添加で鋼の強化に有効に寄与する
有用元素であるが、0.020％未満ではその添加効
果に乏しく、一方0.100％を超えるとその効果が
飽和に達するだけでなく、偏析が顕在化し、加工
性が劣化するおそれが大きいので、0.020〜0.100
％の範囲に限定した。 Ｓが多量に含有されると、プレス成形時に伸び
割れや曲げ割れが発生するので、Ｓは極力低減す
ることが好ましいが、0.010％までなら許容でき
る。 さらにこの発明では、鋼の強化元素としてNb
及びTiのうちから選んだ一種又は二種を、下記
の範囲で添加することができる。 Nb：0.010〜0.050％ Nbは、微量の添加で効果的に鋼の強度を向上
させることができる元素であり、そのためには少
なくとも0.010％の添加を必要とするが、0.050％
を超えるとその効果は飽和に達するので、0.010
〜0.050％の範囲で添加するものとした。 Ti：0.010〜0.150％ Tiも、Nbと同様、微量の添加で効果的に鋼の
強度を向上させることができる元素であるが、
0.010％に満たないとその添加効果に乏しく、一
方0.150％を超えるとその効果は飽和に達するの
で、0.010〜0.150％の範囲で添加するものとし
た。 第１図に、Ｃ：0.08％、Si：1.10％、Mn：1.90
％、Ｐ：0.095％、Al：0.050％およびＯ：0.0021
％の他、Ｓを0.001から0.018％までの範囲にわた
つて変化させた、種々の成分組成になる鋼板のＳ
量と清浄度との関係について調べた結果を示す。
なお清浄度の測定は、JIS Ｇ 0555に準拠して行
つた。 同図より明らかなように、Ｓ量が0.010％を超
えると清浄度の急激な悪化を招いているが、清浄
度が悪くなるということは、曲げ割れや伸びフラ
ンジ割れが発生し易くなつたことを意味する。 さてこの発明では、鋼板表面に脱炭層を形成さ
せることが最大の特長であり、かような脱炭層の
形成によつて、50kgf／mm2級以上の高張力冷延鋼
板においても、そのプレス成形時に発生が懸念さ
れた曲げ割れや伸びフランジ割れの効果的な防止
が可能になつたのである。しかしながら脱炭層の
厚みが1μｍに満たないと、軟質層の厚さが薄す
ぎるため曲げ性および型かじり性の改善効果に乏
しく、一方200μｍを超えると目標とする強度が
得難くなるだけでなく、脱炭層を形成させるため
の処理時間が長くなるなど経済性も損うので、脱
炭層は１〜200μｍの範囲に限定した。 かかる脱炭層の形成は、熱延後の巻取りを高温
で行い、熱延コイルの状態で表面に脱炭層を形成
させることにより行う。 なおこのとき、巻取り温度が680℃以下では、
鋼中Ｃの拡散速度が小さくなり、脱炭するのに好
ましいFeOがすぐにFe3O4に変態してしまうため
十分な脱炭層が形成されにくいので、巻取り温度
は680℃超とすることが必要である。また熱間圧
延の仕上げスタンド出側における温度は950〜850
℃程度であるので、その後の巻取温度の上限は工
業的に850℃以下で十分である。 実施例 以下この発明の実施例について説明する。 第１表に示した化学成分になる６種の鋼スラブ
を、熱間圧延したのち一旦コイルに巻取り、つい
で冷間圧延、連続焼鈍を施すことにより高張力冷
延鋼板を作成した。なお６種の鋼Ａ〜Ｆのうち鋼
Ｅを除いた６種の鋼については、その製造過程に
おいて第１表に示したとおりの厚みの脱炭層を形
成させたが、かような脱炭層の形成は、 熱延後に720℃の高温で巻取ることによつて行
つた。なお比較例については、露点：10℃の焼鈍
雰囲気で連続焼鈍することにより、脱炭した。 ついで得られた各鋼板の機械的性質については
調査した。その結果を第１表に併記する。 なお降伏応力、引張り強度および伸びについて
は、JIS Ｚ 2201に従う５号試験片を作成し、
JIS Ｚ 2241に基いて試験を行つた。ここに試験
片は、圧延方向に対して0°（Ｌ方向）、90°（Ｃ方
向）および45°（Ｄ方向）の三ヶ所から採取し、試
験結果はＬ＋Ｃ＋2D／４の平均値で示した。ま
た曲げ特性については、JIS Ｚ 2204により曲げ
試験片を作成し、JIS Ｚ 2248に準拠した金属材
料曲げ試験方法によつて調べた。この曲げ特性
は、Ｃ曲げによる内側の曲げ半径が、板厚をｔと
した場合それぞれ、8.0t、2.5t、2.0t、1.5t、1.0t、
0.5tおよび0tとなる各場合について曲げ試験を行
い、わん曲部の外側のさけ疵の有無を観察し、さ
け疵の発生しない限界の曲げ半径で評価した。さ
らに伸びフランジ成形性については、穴拡げ試験
によつて評価した。
【表】
【表】
第１表に示した試験結果から明らかなように、
この発明に従い得られた鋼板（Ａ〜Ｃ）はいずれ
も、比較例（Ｄ〜Ｆ）に比べて、曲げ特性および
伸びフランジ成形性とも格段に優れている。 発明の効果 以上述べたようにこの発明によれば、従来プレ
ス成形時に曲げ割れや伸びフランジ割れの発生が
懸念された強度レベル50kgf／mm2以上の高張力冷
延鋼板において、上記の如き割れの発生を完全に
防止することができ、有利である。
この発明に従い得られた鋼板（Ａ〜Ｃ）はいずれ
も、比較例（Ｄ〜Ｆ）に比べて、曲げ特性および
伸びフランジ成形性とも格段に優れている。 発明の効果 以上述べたようにこの発明によれば、従来プレ
ス成形時に曲げ割れや伸びフランジ割れの発生が
懸念された強度レベル50kgf／mm2以上の高張力冷
延鋼板において、上記の如き割れの発生を完全に
防止することができ、有利である。
第１図は、鋼中Ｓ量と清浄度との関係を示した
グラフである。
グラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.05〜0.20重量％ Si：0.05〜1.50重量％ Mn：1.00〜3.50重量％ Ｐ：0.020〜0.100重量％および Ｓ：0.010重量％以下 を含有し、残部は鉄および不可避的不純物の組成
になるスラブを、熱間圧延したのちコイルに巻取
り、ついで冷間圧延を施してから再結晶温度以上
の温度範囲で連続焼鈍を施す一連の工程よりなる
高張力冷延鋼板の製造方法において、 熱間圧延に引続く巻取りを680℃を超え、850℃
以下の温度で行うことにより、鋼板表面に厚み１
〜200μｍの脱炭層を形成させることを特徴とす
る、曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れ
た、強度レベル50kgf／mm2以上の高張力冷延鋼板
の製造方法。 ２ Ｃ：0.05〜0.20重量％ Si：0.05〜1.50重量％ Mn：1.00〜3.50重量％ Ｐ：0.020〜0.100重量％および Ｓ：0.010重量％以下 を含有し、さらに Nb：0.010〜0.050％、 Ti：0.010〜0.150％ のうちから選んだ一種又は二種を含み、残部は鉄
および不可避的不純物の組成になるスラブを、熱
間圧延したのちコイルに巻取り、ついで冷間圧延
を施してから再結晶温度以上の温度範囲で連続焼
鈍を施す一連の工程よりなる高張力冷延鋼板の製
造方法において、 熱間圧延に引続く巻取りを680℃を超え、850℃
以下の温度で行うことにより、鋼板表面に厚み１
〜200μｍの脱炭層を形成させることを特徴とす
る、曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れ
た、強度レベル50kgf／mm2以上の高張力冷延鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18512183A JPS6077956A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れた、強度レベル５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高張力冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18512183A JPS6077956A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れた、強度レベル５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077956A JPS6077956A (ja) | 1985-05-02 |
| JPH0477049B2 true JPH0477049B2 (ja) | 1992-12-07 |
Family
ID=16165231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18512183A Granted JPS6077956A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れた、強度レベル５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077956A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0697366A1 (en) | 1994-05-26 | 1996-02-21 | Kanji Tomidokoro | Jack |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102009044861B3 (de) * | 2009-12-10 | 2011-06-22 | ThyssenKrupp Steel Europe AG, 47166 | Verfahren zum Herstellen eines gut umformbaren Stahlflachprodukts, Stahlflachprodukt und Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus einem solchen Stahlflachprodukt |
| WO2017093143A1 (en) * | 2015-11-30 | 2017-06-08 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | A method for producing precipitation strengthened steel strip and steel strip produced thereby |
| CN112877632A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-06-01 | 鞍钢股份有限公司 | 高塑性热冲压成型用铝硅镀层钢板及其热冲压方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4952756A (ja) * | 1972-09-22 | 1974-05-22 | ||
| JPS553414A (en) * | 1978-06-21 | 1980-01-11 | Sandoz Ag | Fireeproofing cellulose acetate |
| JPS5655520A (en) * | 1979-10-09 | 1981-05-16 | Kawasaki Steel Corp | Production of surface decarbonized high carbon steel strip |
| JPS5858410B2 (ja) * | 1979-11-27 | 1983-12-24 | 新日本製鐵株式会社 | 連続鋳造と連続焼鈍の適用による加工性の良い冷延鋼板の製造方法 |
| JPS56158820A (en) * | 1981-01-07 | 1981-12-07 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold-rolled high-strength steel plate with high yield ratio and much less sliver for press working |
| JPS6047886B2 (ja) * | 1981-03-02 | 1985-10-24 | 新日本製鐵株式会社 | 連続焼鈍による加工用高強度薄鋼板の製造法 |
-
1983
- 1983-10-05 JP JP18512183A patent/JPS6077956A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0697366A1 (en) | 1994-05-26 | 1996-02-21 | Kanji Tomidokoro | Jack |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6077956A (ja) | 1985-05-02 |
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