JPH0477856B2 - - Google Patents
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- JPH0477856B2 JPH0477856B2 JP59156353A JP15635384A JPH0477856B2 JP H0477856 B2 JPH0477856 B2 JP H0477856B2 JP 59156353 A JP59156353 A JP 59156353A JP 15635384 A JP15635384 A JP 15635384A JP H0477856 B2 JPH0477856 B2 JP H0477856B2
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- heating resistor
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
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- Measuring Volume Flow (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は発熱抵抗式空気流量計に係り、特に内
燃機関の吸入空気流量を測定する発熱抵抗式空気
流量計に関する。
燃機関の吸入空気流量を測定する発熱抵抗式空気
流量計に関する。
メイン通路に並行して設けられたバイパス通路
内に発熱抵抗体と空気温度測定抵抗体とを設置し
て、バイパス通路内を流れる空気流量を測定する
発熱抵抗式空気流量計が提案されている（例え
ば、特開昭58−135916号公報）。
内に発熱抵抗体と空気温度測定抵抗体とを設置し
て、バイパス通路内を流れる空気流量を測定する
発熱抵抗式空気流量計が提案されている（例え
ば、特開昭58−135916号公報）。
この種の発熱抵抗式空気流量計では、流量を測
定する発熱抵抗体が取付けられ、吸入空気通路の
一部を構成しているボデイの温度が吸入空気温度
と異なる場合、吸入空気量の検出測定誤差を生ず
ることが経験上知られている。この測定誤差を低
減する方法として、特開昭56−108908号公報、特
開昭56−18721号公報に示されるように、発熱抵
抗体と空気温度測定抵抗体を同一形状、同一長さ
の支持ピンで支持し、空気流に対して同一直角面
上に、対称な位置に配置するものが知られてい
る。
定する発熱抵抗体が取付けられ、吸入空気通路の
一部を構成しているボデイの温度が吸入空気温度
と異なる場合、吸入空気量の検出測定誤差を生ず
ることが経験上知られている。この測定誤差を低
減する方法として、特開昭56−108908号公報、特
開昭56−18721号公報に示されるように、発熱抵
抗体と空気温度測定抵抗体を同一形状、同一長さ
の支持ピンで支持し、空気流に対して同一直角面
上に、対称な位置に配置するものが知られてい
る。
しかし、発熱抵抗体と空気温度測定抵抗体を近
接して配置すると、発熱抵抗体の輻射熱によつて
空気温度測定抵抗体が加熱され測定誤差を生じた
り、逆に空気温度測定抵抗体によつて乱された空
気流が発熱抵抗体に当り、安定した出力を示さず
脈流を起す。いわゆる信号出力のノイズが増加す
るという不具合を発生する。
接して配置すると、発熱抵抗体の輻射熱によつて
空気温度測定抵抗体が加熱され測定誤差を生じた
り、逆に空気温度測定抵抗体によつて乱された空
気流が発熱抵抗体に当り、安定した出力を示さず
脈流を起す。いわゆる信号出力のノイズが増加す
るという不具合を発生する。
本発明の目的は、吸入空気通路を構成している
ボデイの温度と、吸入空気温度とが異なる場合に
も、精度良く質量空気流量を測定することのでき
る発熱抵抗式空気流量計を提供することにある。
ボデイの温度と、吸入空気温度とが異なる場合に
も、精度良く質量空気流量を測定することのでき
る発熱抵抗式空気流量計を提供することにある。
本発明の要旨は次の如くである。
すなわち、本発明は、メイン通路より小さな通
路断面積を有し、該メイン通路へ流れる空気の一
部が流れ込む副通路内に、空気流量を測定する発
熱抵抗体と空気温度測定抵抗体とを設けるととも
に、前記空気温度測定抵抗体を前記発熱抵抗体に
対して前記副通路の半径方向外側にずらせて配置
した発熱抵抗式空気流量計において、前記副通路
のうち、前記空気温度測定抵抗体が装着された部
分の径を、前記発熱抵抗体が装着された部分の径
よりも大きくし、ボデイと空気温度測定抵抗体お
よび発熱抵抗体との間の熱伝導率を制御すること
により、吸入空気温度と吸入空気通路を構成して
いるボデイの温度が異なる場合にも、精度良く質
量空気流量を測定しようというものである。
路断面積を有し、該メイン通路へ流れる空気の一
部が流れ込む副通路内に、空気流量を測定する発
熱抵抗体と空気温度測定抵抗体とを設けるととも
に、前記空気温度測定抵抗体を前記発熱抵抗体に
対して前記副通路の半径方向外側にずらせて配置
した発熱抵抗式空気流量計において、前記副通路
のうち、前記空気温度測定抵抗体が装着された部
分の径を、前記発熱抵抗体が装着された部分の径
よりも大きくし、ボデイと空気温度測定抵抗体お
よび発熱抵抗体との間の熱伝導率を制御すること
により、吸入空気温度と吸入空気通路を構成して
いるボデイの温度が異なる場合にも、精度良く質
量空気流量を測定しようというものである。
このように本発明に係る発熱抵抗式空気流量計
は、発熱抵抗体と空気の温度差を一定に保ち、そ
の放熱量から質量空気流量を測定するもので、ボ
デイの温度の影響を受けずに正しく質量空気流量
を測定するためには上記した放熱量がボデイの温
度の影響を受けないようにする必要がある。そこ
で、上記のように構成することによつて、ボデイ
と空気温度測定抵抗体及び発熱抵抗体との間の熱
伝導率を制御し、吸入空気温度とボデイの温度が
異なる場合のボデイ温度の影響を発熱抵抗体と空
気温度測定抵抗体に同等に与え、発熱抵抗体から
の放熱量がボデイ温度の影響を受けないようにし
て、精度良く質量空気流量を測定できる。
は、発熱抵抗体と空気の温度差を一定に保ち、そ
の放熱量から質量空気流量を測定するもので、ボ
デイの温度の影響を受けずに正しく質量空気流量
を測定するためには上記した放熱量がボデイの温
度の影響を受けないようにする必要がある。そこ
で、上記のように構成することによつて、ボデイ
と空気温度測定抵抗体及び発熱抵抗体との間の熱
伝導率を制御し、吸入空気温度とボデイの温度が
異なる場合のボデイ温度の影響を発熱抵抗体と空
気温度測定抵抗体に同等に与え、発熱抵抗体から
の放熱量がボデイ温度の影響を受けないようにし
て、精度良く質量空気流量を測定できる。
また、副通路は空気温度測定抵抗体が装着され
た部分の径が大きく形成されているので、副通路
内の流体抵抗が小さくなり、多量の空気を副通路
内に流し込むことができる。そして、副通路内に
流れ込んだ空気は発熱抵抗体が装着された径の小
さい部分を流れる際に、流速が増して流速分布が
安定する。このように流速が安定した多量の空気
に対して、発熱抵抗体で流量測定を行うと、空気
流量をより一層精度良く測定することが可能とな
る。
た部分の径が大きく形成されているので、副通路
内の流体抵抗が小さくなり、多量の空気を副通路
内に流し込むことができる。そして、副通路内に
流れ込んだ空気は発熱抵抗体が装着された径の小
さい部分を流れる際に、流速が増して流速分布が
安定する。このように流速が安定した多量の空気
に対して、発熱抵抗体で流量測定を行うと、空気
流量をより一層精度良く測定することが可能とな
る。
以下、本発明の実施例について説明する。
第１図には、本発明の一実施例が示されており
第２図は第１図の平面図である。
第２図は第１図の平面図である。
図において、ボデイ５０には、メイン通路５１
と、バイパス通路５２とが設けられている。この
バイパス通路５２は、直管部５３と、テーパ５８
と、直管部５３より径の大きい直管部５４と、バ
イパス通路５２を通つてきた空気をメイン通路５
１に戻すための曲り部５５と、リング部５６と出
口部５７とによつて構成されている。この直管部
５３内に発熱抵抗体１が支持ピン５によつて支持
されており、直管部５４内に空気温度測定抵抗体
２が支持ピン６によつて支持されている。この空
気流量を測定する発熱抵抗体１及び空気温度測定
抵抗体２は同一素子を使用しており、第３図に示
すように直径0.5mm、長さ２mmのアルミナのボビ
ン１０１に白金線１０２を巻線し、その両端をリ
ード線１０３に溶接した後、表面に薄くガラスコ
ーテイング１０４を行つたもので、これらは吸入
空気の大部分が通るメイン通路５１、吸入空気の
一部が分流するバイパス通路５２を有してなるボ
デイ５０のバイパス通路５２中に設置される。
と、バイパス通路５２とが設けられている。この
バイパス通路５２は、直管部５３と、テーパ５８
と、直管部５３より径の大きい直管部５４と、バ
イパス通路５２を通つてきた空気をメイン通路５
１に戻すための曲り部５５と、リング部５６と出
口部５７とによつて構成されている。この直管部
５３内に発熱抵抗体１が支持ピン５によつて支持
されており、直管部５４内に空気温度測定抵抗体
２が支持ピン６によつて支持されている。この空
気流量を測定する発熱抵抗体１及び空気温度測定
抵抗体２は同一素子を使用しており、第３図に示
すように直径0.5mm、長さ２mmのアルミナのボビ
ン１０１に白金線１０２を巻線し、その両端をリ
ード線１０３に溶接した後、表面に薄くガラスコ
ーテイング１０４を行つたもので、これらは吸入
空気の大部分が通るメイン通路５１、吸入空気の
一部が分流するバイパス通路５２を有してなるボ
デイ５０のバイパス通路５２中に設置される。
ここで発熱抵抗体１の温度は第４図に示す駆動
回路３により空気温度測定抵抗体２の温度より一
定値だけ高く保たれる。
回路３により空気温度測定抵抗体２の温度より一
定値だけ高く保たれる。
また、発熱抵抗体１及び空気温度測定抵抗体２
は第１図に示す如くそれぞれ合成樹脂により成形
された駆動回路３のケース４に一体にインサート
成形されている支持ピン５，６の先端部にリード
１０３を溶接し、バイパス通路５２中に設置され
ている。このようにして、支持ピン５，６によつ
て発熱抵抗体１、空気温度測定抵抗体２は駆動回
路３に電気的接続されている。
は第１図に示す如くそれぞれ合成樹脂により成形
された駆動回路３のケース４に一体にインサート
成形されている支持ピン５，６の先端部にリード
１０３を溶接し、バイパス通路５２中に設置され
ている。このようにして、支持ピン５，６によつ
て発熱抵抗体１、空気温度測定抵抗体２は駆動回
路３に電気的接続されている。
吸入空気は図示してないエアクリーナを通つて
矢印Ｐ１方向からボデイ５０に流入し、メイン通
路５１とバイパス通路５２に分流する。バイパス
通路５２に分流した空気は発熱抵抗体１が設置さ
れた直管部５３、空気温度測定抵抗体２が設置さ
れた直管部５４を通つて曲り部５５に至り、第５
図に示す如くリング部５６を通つてメイン通路５
１の最狭部に開口した出口部５７でメイン通路５
１の空気と合流する。
矢印Ｐ１方向からボデイ５０に流入し、メイン通
路５１とバイパス通路５２に分流する。バイパス
通路５２に分流した空気は発熱抵抗体１が設置さ
れた直管部５３、空気温度測定抵抗体２が設置さ
れた直管部５４を通つて曲り部５５に至り、第５
図に示す如くリング部５６を通つてメイン通路５
１の最狭部に開口した出口部５７でメイン通路５
１の空気と合流する。
バイパス通路５２を構成する直管部５３，５４
曲り部５５、リング部５６、出口部５７の各断面
積は発熱抵抗体１が配置されている直管部５３が
最も小さくなつている。
曲り部５５、リング部５６、出口部５７の各断面
積は発熱抵抗体１が配置されている直管部５３が
最も小さくなつている。
また、直管部５３と直管部５４の接続部は空気
流に乱れが生じないようテーパ５８が設けられて
おり、ケース４の通路壁を構成する部分の形状も
同一である。
流に乱れが生じないようテーパ５８が設けられて
おり、ケース４の通路壁を構成する部分の形状も
同一である。
ここで、発熱抵抗体１は乱れのない空気流を当
てるため、空気温度測定抵抗２の上流に設置され
ている。
てるため、空気温度測定抵抗２の上流に設置され
ている。
また、第６図に示す如く、発熱抵抗体１の下流
部５９は発熱抵抗体１で加熱された空気流が通る
ため、空気温度測定抵抗体２はこの加熱された空
気流の通過する部分からずらして設置されてい
る。
部５９は発熱抵抗体１で加熱された空気流が通る
ため、空気温度測定抵抗体２はこの加熱された空
気流の通過する部分からずらして設置されてい
る。
従来公知の技術で、前記した発熱抵抗体１の加
熱された空気流の影響をさけるという条件を満足
させたものが第８図に示されている。すなわち、
発熱抵抗体１からバイパス通路５２の壁面の一部
を構成するケース４までの長さLHと空気温度測
定抵抗体２からケース４までの長さLCが異なる
ため、発熱抵抗体１とケース４すなわちケース４
が取付けられているボデイ５０との間の熱伝導係
数λHと空気温度測定抵抗体とケース４との熱伝導
係数λCが異なり、ボデイ５０の温度の影響が異な
る。そのため、吸入空気温度とボデイ５０の温度
が異なる場合には、熱伝導の相違がそのまま測定
誤差となつて発生してくる。
熱された空気流の影響をさけるという条件を満足
させたものが第８図に示されている。すなわち、
発熱抵抗体１からバイパス通路５２の壁面の一部
を構成するケース４までの長さLHと空気温度測
定抵抗体２からケース４までの長さLCが異なる
ため、発熱抵抗体１とケース４すなわちケース４
が取付けられているボデイ５０との間の熱伝導係
数λHと空気温度測定抵抗体とケース４との熱伝導
係数λCが異なり、ボデイ５０の温度の影響が異な
る。そのため、吸入空気温度とボデイ５０の温度
が異なる場合には、熱伝導の相違がそのまま測定
誤差となつて発生してくる。
これに対し、本発明の実施例においては、空気
温度測定抵抗体２を設置する部分の通路５４の断
面積を発熱抵抗体１を設置する部分の通路５３の
断面より大きくすることによつて、発熱抵抗体１
で加熱された空気が通らない位置に空気温度測定
抵抗体２を設置した状態で、発熱抵抗体１からケ
ース４の間の長さLHと空気温度測定抵抗体２か
らケース４の長さLCを等しくしている。
温度測定抵抗体２を設置する部分の通路５４の断
面積を発熱抵抗体１を設置する部分の通路５３の
断面より大きくすることによつて、発熱抵抗体１
で加熱された空気が通らない位置に空気温度測定
抵抗体２を設置した状態で、発熱抵抗体１からケ
ース４の間の長さLHと空気温度測定抵抗体２か
らケース４の長さLCを等しくしている。
このため、発熱抵抗体１とケース４との間の熱
伝導係数λHと空気温度測定抵抗体２とケース４と
の間の熱伝導係数λCをほぼ同一にしている。
伝導係数λHと空気温度測定抵抗体２とケース４と
の間の熱伝導係数λCをほぼ同一にしている。
ボデイ５０の温度の測定精度に与える影響は、
熱伝導係数λH，λCのみでなく、支持ピン５，６か
ら空気中への放熱量も影響するため、寸法LHと
LCを同一にすれば必ず誤差が最小になるもので
なく、詳細は空気の流れを含めた実験によりLH
とLCの関係や通路５３と５４の関係を決定する
ことが必要である。
熱伝導係数λH，λCのみでなく、支持ピン５，６か
ら空気中への放熱量も影響するため、寸法LHと
LCを同一にすれば必ず誤差が最小になるもので
なく、詳細は空気の流れを含めた実験によりLH
とLCの関係や通路５３と５４の関係を決定する
ことが必要である。
ボデイの温度と空気の温度が異なる場合の測定
誤差を発生させる他の原因に、ボデイ温度により
バイパス通路を通る空気が加熱又は冷却され、メ
イン通路の空気温度と異なつてしまうことがあ
る。
誤差を発生させる他の原因に、ボデイ温度により
バイパス通路を通る空気が加熱又は冷却され、メ
イン通路の空気温度と異なつてしまうことがあ
る。
以下これについて、ボデイの温度が吸入空気よ
り高い場合を例にとつて説明する。
り高い場合を例にとつて説明する。
メイン通路５１とバイパス通路５２の空気流速
の関係は次のようになる。
の関係は次のようになる。
メイン通路ΔP／ρM＝CMUM 2／2g ……(1)
バイパス通路ΔP／ρB＝CBUB 2／2g ……(2)
(1)，(2)より
ここに、ΔP：バイパス通路５２の入口６０と
出口５７の圧力差 UM，UB：メイン通路５１、バイパス通路
５２の流速 CM，CB：メイン通路５１、バイパス通路
５２の流量係数 ρM，ρB：メイン通路５１、バイパス通路５
２の空気密度 ボデイ５０の温度が吸入空気温度より高い場
合、バイパス空気流の温度は、メイン空気流の温
度に比べ、通路断面積に対するバイパス通路に面
するボデイ壁面積の割合が大きいため高くなり易
い。この場合、(3)式において、ρBが小さく、CBが
大きくなる。その結果、メイン通路５１とバイパ
ス通路５２の質量流速化（ρB・UB／ρM・UM）が
小さくなり、マイナス側の測定誤差が生ずる。
出口５７の圧力差 UM，UB：メイン通路５１、バイパス通路
５２の流速 CM，CB：メイン通路５１、バイパス通路
５２の流量係数 ρM，ρB：メイン通路５１、バイパス通路５
２の空気密度 ボデイ５０の温度が吸入空気温度より高い場
合、バイパス空気流の温度は、メイン空気流の温
度に比べ、通路断面積に対するバイパス通路に面
するボデイ壁面積の割合が大きいため高くなり易
い。この場合、(3)式において、ρBが小さく、CBが
大きくなる。その結果、メイン通路５１とバイパ
ス通路５２の質量流速化（ρB・UB／ρM・UM）が
小さくなり、マイナス側の測定誤差が生ずる。
ここで、この変化量を小さくするには、バイパ
ス通路５２の断面積に対するバイパス通路に面す
るボデイ壁面積を減らすこと、すなわちバイパス
通路面積を大きくして、バイパスの空気がボデイ
で加熱されにくくすればよい。また、バイパス通
路の温度による流量係数CBの変化を小さくすれ
ばよい。一方、バイパス通路５２全体の断面積を
大きくすると、上記２点については効果がある
が、同一流量における発熱抵抗体１の部分の流速
が断面積の増加に伴ない低下するため、検出感度
が低下する。流速の小さい程ボデイ壁温の発熱抵
抗体に与える影響が大きい等の不具合がある。
ス通路５２の断面積に対するバイパス通路に面す
るボデイ壁面積を減らすこと、すなわちバイパス
通路面積を大きくして、バイパスの空気がボデイ
で加熱されにくくすればよい。また、バイパス通
路の温度による流量係数CBの変化を小さくすれ
ばよい。一方、バイパス通路５２全体の断面積を
大きくすると、上記２点については効果がある
が、同一流量における発熱抵抗体１の部分の流速
が断面積の増加に伴ない低下するため、検出感度
が低下する。流速の小さい程ボデイ壁温の発熱抵
抗体に与える影響が大きい等の不具合がある。
これに対し、本発明による実施例においては、
発熱抵抗体１を設置してある部分（直管部５３）
の断面積に対し、バイパス通路５２を構成する他
の部分、直管部５４、曲り部５５、リング部５
６、出口部５７の断面積を大きくしてあるため、
発熱抵抗体１を通る空気流の流速を低下させるこ
となく、ρBの低下及びCBの増加を小さくすること
ができ、吸入空気温度とボデイ温度が異なる場合
の測定精度を向上させることができる。
発熱抵抗体１を設置してある部分（直管部５３）
の断面積に対し、バイパス通路５２を構成する他
の部分、直管部５４、曲り部５５、リング部５
６、出口部５７の断面積を大きくしてあるため、
発熱抵抗体１を通る空気流の流速を低下させるこ
となく、ρBの低下及びCBの増加を小さくすること
ができ、吸入空気温度とボデイ温度が異なる場合
の測定精度を向上させることができる。
なおCBはバイパス通路全体の流量係数であり、
発熱抵抗体１の配置部（直管部５３）のみ断面積
を小さくし、他を大きくすれば、全体を大きくし
た時に比べ差はほとんどなく、５４〜５７を拡大
する前より流速を向上する。
発熱抵抗体１の配置部（直管部５３）のみ断面積
を小さくし、他を大きくすれば、全体を大きくし
た時に比べ差はほとんどなく、５４〜５７を拡大
する前より流速を向上する。
本発明の実施例を適用し、吸入空気温度とボデ
イ温度を考え、実験した結果が第９図に示されて
いる。図において、Ａがボデイ温度を示し、Ｂが
吸入空気温度を示している。
イ温度を考え、実験した結果が第９図に示されて
いる。図において、Ａがボデイ温度を示し、Ｂが
吸入空気温度を示している。
従来の発熱抵抗式空気流量計では、第９図Ｃに
示す如く吸入空気流量が低い値のとき、すなわち
低速始動時、アイドリング時にはなはだしい測定
誤差を生じてしまい、安定したエンジン回転を得
ることができない。これに対し本発明の実施例に
よると、第９図Ｄに示す如く測定誤差は甚しく小
さくすることができた。このためエンジン回転は
むらを生じることなく適正回転数を得ることがで
きる。
示す如く吸入空気流量が低い値のとき、すなわち
低速始動時、アイドリング時にはなはだしい測定
誤差を生じてしまい、安定したエンジン回転を得
ることができない。これに対し本発明の実施例に
よると、第９図Ｄに示す如く測定誤差は甚しく小
さくすることができた。このためエンジン回転は
むらを生じることなく適正回転数を得ることがで
きる。
第１０図には、本発明の他の実施例が示されて
いる。本実施例が第１図図示実施例と異る点は、
発熱抵抗体１を下流側に設け、空気温度測定抵抗
体２を上流側に設け、発熱抵抗体１の装着される
バイパス通路５２の直管部１５４より、空気温度
測定抵抗体２の装着されるバイパス通路５２の直
管部５３の径を大きくした点である。
いる。本実施例が第１図図示実施例と異る点は、
発熱抵抗体１を下流側に設け、空気温度測定抵抗
体２を上流側に設け、発熱抵抗体１の装着される
バイパス通路５２の直管部１５４より、空気温度
測定抵抗体２の装着されるバイパス通路５２の直
管部５３の径を大きくした点である。
すなわち、バイパス通路５２は、直管部１５３
と、テーパ１５８と、直管部１５４と、バイパス
通路５２を通つてきた空気をメイン通路５１に戻
すための曲り部１５５と、リング部１５６と、出
口部１５７とによつて構成されている。この直管
部１５３は直管部１５４より大きい径に形成され
ている。また直管部１５４内に発熱抵抗体１が支
持ピン６によつて支持されており、直管部１５３
内に空気温度測定抵抗体２が支持ピン５によつて
支持されている。
と、テーパ１５８と、直管部１５４と、バイパス
通路５２を通つてきた空気をメイン通路５１に戻
すための曲り部１５５と、リング部１５６と、出
口部１５７とによつて構成されている。この直管
部１５３は直管部１５４より大きい径に形成され
ている。また直管部１５４内に発熱抵抗体１が支
持ピン６によつて支持されており、直管部１５３
内に空気温度測定抵抗体２が支持ピン５によつて
支持されている。
吸入空気は、図示されていないエアクリーナを
通つて矢印Ｐ１方向からボデイ５０に流入し、メ
イン通路５１とバイパス通路５２に分流する。バ
イパス通路５２に分流した空気は空気温度測定抵
抗体２が設置された直管部１５３、発熱抵抗体１
が設置された直管部１５４を通つて曲り部１５５
に至り、リング部１５６を通つてメイン通路５１
の最狭部に開口した出口部１５７でメイン通路５
１の空気と合流する。バイパス通路５２を構成す
る直管部１５３，１５４、曲り部１５５、リング
部１５６、出口部１５７の各断面積は発熱抵抗体
１が配置されている直管部１５４が最も小さくな
つている。
通つて矢印Ｐ１方向からボデイ５０に流入し、メ
イン通路５１とバイパス通路５２に分流する。バ
イパス通路５２に分流した空気は空気温度測定抵
抗体２が設置された直管部１５３、発熱抵抗体１
が設置された直管部１５４を通つて曲り部１５５
に至り、リング部１５６を通つてメイン通路５１
の最狭部に開口した出口部１５７でメイン通路５
１の空気と合流する。バイパス通路５２を構成す
る直管部１５３，１５４、曲り部１５５、リング
部１５６、出口部１５７の各断面積は発熱抵抗体
１が配置されている直管部１５４が最も小さくな
つている。
また、直管部１５３と直管部１５４の接続部は
空気流に乱れが生じないよう、テーパ１５８が設
けられており、ケース４の通路壁を構成する部分
の形状も同一である。空気温度測定抵抗体２が発
熱抵抗体１の上流に設けられているが、空気温度
測定抵抗体２が装着されている直管部１５３が、
発熱抵抗体１が装着されている直管部１５４より
も大きな径に形成されているため、空気温度測定
抵抗体２によつて空気流の乱れを生じ、発熱抵抗
体１が影響を受けることのない位置に空気温度測
定抵抗体２が設けられている。このようにするこ
とにより第１図図示実施例と同様の効果を得るこ
とができる。
空気流に乱れが生じないよう、テーパ１５８が設
けられており、ケース４の通路壁を構成する部分
の形状も同一である。空気温度測定抵抗体２が発
熱抵抗体１の上流に設けられているが、空気温度
測定抵抗体２が装着されている直管部１５３が、
発熱抵抗体１が装着されている直管部１５４より
も大きな径に形成されているため、空気温度測定
抵抗体２によつて空気流の乱れを生じ、発熱抵抗
体１が影響を受けることのない位置に空気温度測
定抵抗体２が設けられている。このようにするこ
とにより第１図図示実施例と同様の効果を得るこ
とができる。
以上説明したように、本発明によれば、吸入空
気通路を構成しているボデイの温度と吸入空気温
度とが異なる場合にも精度良く質量空気流量を測
定することができる。
気通路を構成しているボデイの温度と吸入空気温
度とが異なる場合にも精度良く質量空気流量を測
定することができる。
第１図は本発明の実施例を示す断面図、第２図
は第１図の平面図、第３図は抵抗体の全体構成
図、第４図は制御回路図、第５図は第１図−
断面図、第６図は第１図の抵抗体取付部の一部拡
大図、第７図は第６図の平面図、第８図は従来の
抵抗体の取付部の一部拡大図、第９図は従来例と
本実施例の流量誤差の測定図、第１０図は本発明
の他の実施例を示す断面図である。 １…発熱抵抗体、２…空気温度測定抵抗体、５
１…メイン通路、５２…バイパス通路、５３，５
４，１５３，１５４…直管部、５５，１５５…曲
り部、５６，１５６…リング部、５７，１５７…
出口部。
は第１図の平面図、第３図は抵抗体の全体構成
図、第４図は制御回路図、第５図は第１図−
断面図、第６図は第１図の抵抗体取付部の一部拡
大図、第７図は第６図の平面図、第８図は従来の
抵抗体の取付部の一部拡大図、第９図は従来例と
本実施例の流量誤差の測定図、第１０図は本発明
の他の実施例を示す断面図である。 １…発熱抵抗体、２…空気温度測定抵抗体、５
１…メイン通路、５２…バイパス通路、５３，５
４，１５３，１５４…直管部、５５，１５５…曲
り部、５６，１５６…リング部、５７，１５７…
出口部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ メイン通路より小さな通路断面積を有し、該
メイン通路へ流れる空気の一部が流れ込む副通路
内に、空気流量を測定する発熱抵抗体と空気温度
測定抵抗体とを設けるとともに、前記空気温度測
定抵抗体を前記発熱抵抗体に対して前記副通路の
半径方向外側にずらせて配置した発熱抵抗式空気
流量計において、 前記副通路のうち、前記空気温度測定抵抗体が
装着された部分の径を、前記発熱抵抗体が装着さ
れた部分の径よりも大きくしたことを特徴とする
発熱抵抗式空気流量計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15635384A JPS6134422A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 発熱抵抗式空気流量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15635384A JPS6134422A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 発熱抵抗式空気流量計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6134422A JPS6134422A (ja) | 1986-02-18 |
| JPH0477856B2 true JPH0477856B2 (ja) | 1992-12-09 |
Family
ID=15625899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15635384A Granted JPS6134422A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 発熱抵抗式空気流量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6134422A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7162374B2 (en) * | 2002-10-07 | 2007-01-09 | Wagner Alarm-Und Sicherungssysteme Gmbh | Device for the determination of flow parameters for a fluid and method for operating such a device |
| JP4140553B2 (ja) * | 2004-04-28 | 2008-08-27 | 株式会社デンソー | 空気流量測定装置 |
-
1984
- 1984-07-26 JP JP15635384A patent/JPS6134422A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6134422A (ja) | 1986-02-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |