JPH0481209A - 継目無ステンレス鋼管の製造方法 - Google Patents
継目無ステンレス鋼管の製造方法Info
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- JPH0481209A JPH0481209A JP19596590A JP19596590A JPH0481209A JP H0481209 A JPH0481209 A JP H0481209A JP 19596590 A JP19596590 A JP 19596590A JP 19596590 A JP19596590 A JP 19596590A JP H0481209 A JPH0481209 A JP H0481209A
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B19/06—Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、マンネスマン製管方式の傾斜ロール式圧延
機による継目無オーステナイト系ステンレス鋼管の製造
方法において、穿孔、延伸方法に関する。
機による継目無オーステナイト系ステンレス鋼管の製造
方法において、穿孔、延伸方法に関する。
従来の技術
継目無オーステナイト系ステンレス鋼管は、ＣＯ２およ
びＩ−Ｉ ２Ｓを含む腐食環境下で優れた耐食性、耐酸
化性、高温強度を示すところから、油井管、地熱井管、
ラインパイプ等に広く使用されるようになってきている
。
びＩ−Ｉ ２Ｓを含む腐食環境下で優れた耐食性、耐酸
化性、高温強度を示すところから、油井管、地熱井管、
ラインパイプ等に広く使用されるようになってきている
。
継目無オーステナイト系ステンレス鋼管は、般にマンネ
スマンプラグミル方式、マンネスマンアラセルミル方式
等の傾斜圧延方式、あるいはユジーンセジュルネ方式、
エルハルトブツシュベンチ方式等の熱間押出法により製
造されている。
スマンプラグミル方式、マンネスマンアラセルミル方式
等の傾斜圧延方式、あるいはユジーンセジュルネ方式、
エルハルトブツシュベンチ方式等の熱間押出法により製
造されている。
このうち、オーステナイト系ステンレス鋼を素材とする
傾斜圧延方式による継目無管の製造においては、ロール
冷却水を供給しながら穿孔あるいは延伸すると、ロール
に付着した余剰の冷却水が被圧延材にまで回り込むこと
となる。その結果、被圧延材は、表面温度が低下し、変
形抵抗が表面部分のみ局部的に大きくなり、ガイドシュ
ー疵などの工具焼付き疵を誘発し、さらに後続のミルの
圧延作業が困難になる。
傾斜圧延方式による継目無管の製造においては、ロール
冷却水を供給しながら穿孔あるいは延伸すると、ロール
に付着した余剰の冷却水が被圧延材にまで回り込むこと
となる。その結果、被圧延材は、表面温度が低下し、変
形抵抗が表面部分のみ局部的に大きくなり、ガイドシュ
ー疵などの工具焼付き疵を誘発し、さらに後続のミルの
圧延作業が困難になる。
このため、傾斜ロール式圧延機により穿孔あるいは延伸
する間は、ロール冷却水を完全に停止するか、あるいは
被圧延材と次材との圧延間断中にロールに冷却水を供給
し、ロールの冷却を行っている。
する間は、ロール冷却水を完全に停止するか、あるいは
被圧延材と次材との圧延間断中にロールに冷却水を供給
し、ロールの冷却を行っている。
発明が解決しようとする課題
上記オーステナイト系ステンレス鋼を素材とする傾斜圧
延方式による継目無管の製造において、ロール冷却水を
完全に停止させて大量に穿孔あるいは延伸すると、傾斜
ロールの表面温度が上昇し、ロール表面での焼付き発生
、塑性流動により圧延中波圧延材とロール間にスリップ
現象が発生する。
延方式による継目無管の製造において、ロール冷却水を
完全に停止させて大量に穿孔あるいは延伸すると、傾斜
ロールの表面温度が上昇し、ロール表面での焼付き発生
、塑性流動により圧延中波圧延材とロール間にスリップ
現象が発生する。
このスリップ現象は、被圧延材に表面疵の発生、尻詰り
などのミスロールの発生原因となり、圧延不能に陥る場
合がある。また、被圧延材と次材との圧延間断中にロー
ルに冷却水を供給する方法は、ロールの冷却が完全に行
なわれるまで、３０秒以上も圧延作業を停止する必要が
ある。このため、生産能率の低下を招き、さらに圧延素
材の加熱炉での在炉の延長をきたし、高温腐食による被
圧延材の表面疵発生の原因となる。
などのミスロールの発生原因となり、圧延不能に陥る場
合がある。また、被圧延材と次材との圧延間断中にロー
ルに冷却水を供給する方法は、ロールの冷却が完全に行
なわれるまで、３０秒以上も圧延作業を停止する必要が
ある。このため、生産能率の低下を招き、さらに圧延素
材の加熱炉での在炉の延長をきたし、高温腐食による被
圧延材の表面疵発生の原因となる。
この発明の目的は、オーステナイト系ステンレス鋼を素
材とする継目無管の製造において、上記問題点を解消し
、連続して大量に、しかも安定して表面疵の少なく穿孔
、延伸できる継目無管の製造方法を提供することにある
。
材とする継目無管の製造において、上記問題点を解消し
、連続して大量に、しかも安定して表面疵の少なく穿孔
、延伸できる継目無管の製造方法を提供することにある
。
また、オーステナイト系ステンレス鋼中の各元素の含有
量、ｓ、ｏ、ｐ含有量を限定し、さらにＣａ、Ｂ、希土
類元素を添加することにより、熱間加工性を向上せしめ
るのである。
量、ｓ、ｏ、ｐ含有量を限定し、さらにＣａ、Ｂ、希土
類元素を添加することにより、熱間加工性を向上せしめ
るのである。
課題を解決するための手段
上記目的を達成すべく種々検討の結果、ロール冷却水が
直接被圧延材に接触しないよう供給して圧延ロールを冷
却する。あるいはロール冷却水が直接被圧延材に接触し
ないよう、ロールが被圧延材に接触する前に余剰の冷却
水を除去することにより解消できるとの結論に到達した
。
直接被圧延材に接触しないよう供給して圧延ロールを冷
却する。あるいはロール冷却水が直接被圧延材に接触し
ないよう、ロールが被圧延材に接触する前に余剰の冷却
水を除去することにより解消できるとの結論に到達した
。
すなわちこの発明は、
成分範囲が、重量％で、
Ｃ：０．５％以下、 Ｓｉ：０．１〜５．０％、Ｍ
ｎ ： ０．１〜５．０％、Ｃｒ：１０−５０％、Ｎ
ｉ：３〜５０％、 Ｍｏ ： １．０−５．０％、
Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ：０．０３％以下、０：０
．０３％以下、 Ｎ：０．０１〜０．２５％、さらに
、各元素の含有量が下記（１）式を満足させ、 残部がＦｅおよび不可避的不純物、 からなるオーステナイト系ステンレス鋼のビレット、ブ
ルーム、中空素管を、８００〜１３００℃の温度域で均
熱したのち、ロールに対する冷却水をミストノズルから
噴霧させ、がっ／またはロール表面の余剰冷却水をワイ
パーにより除去する傾斜ロル式圧延機により穿孔または
延伸するのである。
ｎ ： ０．１〜５．０％、Ｃｒ：１０−５０％、Ｎ
ｉ：３〜５０％、 Ｍｏ ： １．０−５．０％、
Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ：０．０３％以下、０：０
．０３％以下、 Ｎ：０．０１〜０．２５％、さらに
、各元素の含有量が下記（１）式を満足させ、 残部がＦｅおよび不可避的不純物、 からなるオーステナイト系ステンレス鋼のビレット、ブ
ルーム、中空素管を、８００〜１３００℃の温度域で均
熱したのち、ロールに対する冷却水をミストノズルから
噴霧させ、がっ／またはロール表面の余剰冷却水をワイ
パーにより除去する傾斜ロル式圧延機により穿孔または
延伸するのである。
△ ［Ｎｉ］ ＝ ％Ｎｉ＋０．５７．Ｍｎ＋３０（Ｚ
Ｃ＋ＺＮ）＋８．２−１．１ （％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．
５ＺＳｉ＋〇、５％Ｎｂ） ≧−２，０−（１）式また
、成分範囲が、重量％で、 Ｃ：０．５％以下、 Ｓｉ：０．１〜５．０％、Ｍ
ｎ ： ０．１〜５．０％、 Ｃｒ：１０−５０％、
Ｎｉ：３〜５０％、 Ｍｏ ： １．０−５．０％
、Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ：０．０３％以下、０：
０．０３％以下、 Ｎ：０．０１〜０．２５％、各元
素の含有量が下記（１）式を満足させ、さらに、希土類
元素、Ｃａ５Ｂを１種または２種以上をｏ、 ｏｏｉｏ
〜０．３％、 残部がＦｅおよび不可避的不純物、 からなるオーステナイト系ステンレス鋼のビレット、ブ
ルーム、中空素管を、８００〜１３００℃の温度域で均
熱したのち、ロールに対する冷却水をミストノズルから
噴霧させ、がっ／またはロール表面の余剰冷却水をワイ
パーにより除去する傾斜ロール式圧延機により穿孔また
は延伸するのである。
Ｃ＋ＺＮ）＋８．２−１．１ （％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．
５ＺＳｉ＋〇、５％Ｎｂ） ≧−２，０−（１）式また
、成分範囲が、重量％で、 Ｃ：０．５％以下、 Ｓｉ：０．１〜５．０％、Ｍ
ｎ ： ０．１〜５．０％、 Ｃｒ：１０−５０％、
Ｎｉ：３〜５０％、 Ｍｏ ： １．０−５．０％
、Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ：０．０３％以下、０：
０．０３％以下、 Ｎ：０．０１〜０．２５％、各元
素の含有量が下記（１）式を満足させ、さらに、希土類
元素、Ｃａ５Ｂを１種または２種以上をｏ、 ｏｏｉｏ
〜０．３％、 残部がＦｅおよび不可避的不純物、 からなるオーステナイト系ステンレス鋼のビレット、ブ
ルーム、中空素管を、８００〜１３００℃の温度域で均
熱したのち、ロールに対する冷却水をミストノズルから
噴霧させ、がっ／またはロール表面の余剰冷却水をワイ
パーにより除去する傾斜ロール式圧延機により穿孔また
は延伸するのである。
△［Ｎｉ］ ＝ ＺＮｉ＋０．５％Ｍｎ＋３０ （ＺＣ
＋ＺＮ）＋８．２−１．１ （Ｅｒ＋％Ｍｏ＋１．５Ｚ
Ｓｉ＋０．５ＸＮｂ） ≧−２，０−（１）式％式％ この発明方法において、オーステナイト系ステンレス鋼
の成分組成範囲を限定した理由を説明する。なお、以降
の鋼成分の％は断わりのない限りすべて重量％を示す。
＋ＺＮ）＋８．２−１．１ （Ｅｒ＋％Ｍｏ＋１．５Ｚ
Ｓｉ＋０．５ＸＮｂ） ≧−２，０−（１）式％式％ この発明方法において、オーステナイト系ステンレス鋼
の成分組成範囲を限定した理由を説明する。なお、以降
の鋼成分の％は断わりのない限りすべて重量％を示す。
Ｃを０．５％以下としたのは、Ｃが多いとＣｒ炭化物の
発生により耐食性が低下するからである。
発生により耐食性が低下するからである。
Ｓｉを０．１〜５．０％としたのは、Ｓｉより脱酸する
が、０．１％未満では効果がなく、また、５．０％を超
えると鋼の靭性が低下する。
が、０．１％未満では効果がなく、また、５．０％を超
えると鋼の靭性が低下する。
Ｍｎを０．１〜５．０％としたのは、Ｍｎは高温強度を
増すために必要であるが、０．１％未満では効果がなく
、また、５．０％を超えると鋼の強度が低下する。
増すために必要であるが、０．１％未満では効果がなく
、また、５．０％を超えると鋼の強度が低下する。
Ｃｒを１０〜５０％としたのは、Ｃｒは高温強度を高め
るため必要であるが、１０％未満ではステンレス鋼とし
ての効果がなく、また、５０％を超えると一般にオース
テナイト系を外れるからである。
るため必要であるが、１０％未満ではステンレス鋼とし
ての効果がなく、また、５０％を超えると一般にオース
テナイト系を外れるからである。
Ｎｉを３〜５０％としたのは、Ｎｉは高温強度を高める
ため必要であるが、３％未満では高温強度向上の効果が
なく、また、５０％を超えると一般にオーステナイト系
を外れるからである。
ため必要であるが、３％未満では高温強度向上の効果が
なく、また、５０％を超えると一般にオーステナイト系
を外れるからである。
Ｍｏを１．０〜５．０％としたのは、Ｍｏは高温強度を
高めるため必要であるが、１．０％未満では高温強度向
上の効果がなく、また、５．０％を超えると靭性が低下
するからである。
高めるため必要であるが、１．０％未満では高温強度向
上の効果がなく、また、５．０％を超えると靭性が低下
するからである。
Ｓを０．０１％以下、Ｐを０．０３％以下、Ｏを０．０
３％以下としたのは、Ｓ、Ｐ、０はいずれも結晶粒界を
弱くし、熱間加工性を悪化させるためである。
３％以下としたのは、Ｓ、Ｐ、０はいずれも結晶粒界を
弱くし、熱間加工性を悪化させるためである。
Ｎを０．０１〜０．２５％としたのは、Ｎは熱間加工性
を高めるために必要な元素であるが、０．０１％未満て
はその効果がなく、また、０．２５％を超えると靭性が
悪化するからである。
を高めるために必要な元素であるが、０．０１％未満て
はその効果がなく、また、０．２５％を超えると靭性が
悪化するからである。
各元素の含有量が下記（１）式を満足させるよう限定し
たのは、オーステナイト相を安定化させるために制限し
たのである。
たのは、オーステナイト相を安定化させるために制限し
たのである。
△ ［Ｎｉ］ ＝χＮｉ＋０．５％Ｍｎ＋３０ＣＺＣ＋
ＺＮ）＋８．２−１．１ （’ｌｃｒ＋ＸＭｏ＋１．５
ＺＳｉ＋０．５％Ｎｂ） ≧−２，０−（１）式希土類
金属、Ｃａ、Ｂを０．００１０−０．３％としたのは、
希土類元素、Ｃａ、Ｂは熱間加工性を高めるために必要
であるが、０．００１０％未満では効果がなく、また、
０．３％を超えると清浄度が悪化するからである。
ＺＮ）＋８．２−１．１ （’ｌｃｒ＋ＸＭｏ＋１．５
ＺＳｉ＋０．５％Ｎｂ） ≧−２，０−（１）式希土類
金属、Ｃａ、Ｂを０．００１０−０．３％としたのは、
希土類元素、Ｃａ、Ｂは熱間加工性を高めるために必要
であるが、０．００１０％未満では効果がなく、また、
０．３％を超えると清浄度が悪化するからである。
この発明においては、前記成分組成のオーステナイト系
ステンレス鋼のビレット、ブルーム、中空素管を、８０
０〜１３００℃の温度域で均熱したのち、ロールに対す
る冷却水をミストノズルから噴霧させ、かつ／またはロ
ール表面の余剰冷却水をワイパーにより除去する傾斜ロ
ール式圧延機により穿孔または延伸するので、ロールに
ミストスプレィノズルにより噴霧された冷却水は、極め
て微細な霧状であるから、ロールの保有熱によって速や
かに蒸発し、被圧延材に回り込むことがない。また、ロ
ール表面上にワイパーを配設したから、ロールにスプレ
ーされた冷却水は、ワイパーにより掻き取られるから、
被圧延材に回り込むことがなく、被圧延材の局部的冷却
が完全に防止できる。
ステンレス鋼のビレット、ブルーム、中空素管を、８０
０〜１３００℃の温度域で均熱したのち、ロールに対す
る冷却水をミストノズルから噴霧させ、かつ／またはロ
ール表面の余剰冷却水をワイパーにより除去する傾斜ロ
ール式圧延機により穿孔または延伸するので、ロールに
ミストスプレィノズルにより噴霧された冷却水は、極め
て微細な霧状であるから、ロールの保有熱によって速や
かに蒸発し、被圧延材に回り込むことがない。また、ロ
ール表面上にワイパーを配設したから、ロールにスプレ
ーされた冷却水は、ワイパーにより掻き取られるから、
被圧延材に回り込むことがなく、被圧延材の局部的冷却
が完全に防止できる。
ロール表面上に配設するワイパーとしては、耐熱ゴム製
の水切り板をロールの全長にわたって配設し、かつエア
ーワイパーを所定の角度で複数個併設することにより、
ロール冷却に供された余剰の冷却水を効果的に除去する
ことができる。
の水切り板をロールの全長にわたって配設し、かつエア
ーワイパーを所定の角度で複数個併設することにより、
ロール冷却に供された余剰の冷却水を効果的に除去する
ことができる。
実施例
第１図ないし第４図は、このＱ明方法を実施する装置構
成の概要を示すもので、第１図はこの発明方法を実施す
る装置の概略構成図、第２図はミストスプレーノズルの
説明図、第３図はエアーワイパー用のエアースプレーノ
ズルの説明図、第４図は水切り板式のワイパーの説明図
である。
成の概要を示すもので、第１図はこの発明方法を実施す
る装置の概略構成図、第２図はミストスプレーノズルの
説明図、第３図はエアーワイパー用のエアースプレーノ
ズルの説明図、第４図は水切り板式のワイパーの説明図
である。
第１図において、圧延ロール（１）にそれぞれ冷却用の
ミストスプレーノズル（２）を配設する。ミストスプレ
ーノズル（２）は、第２図に示すとおり冷却水供給口（
３）と圧空供給口（４）を有し、圧空により冷却水をミ
スト状で噴霧する。ミストスプレーノズル（２）は、ロ
ール（１）の大きさ（ロール径、ロール長さ）、操業状
況などから勘案して仕様、個数を決定し、ミストスプレ
ーノズル（２）の取付は位置、角度は、第１図に示すよ
うに配置する。
ミストスプレーノズル（２）を配設する。ミストスプレ
ーノズル（２）は、第２図に示すとおり冷却水供給口（
３）と圧空供給口（４）を有し、圧空により冷却水をミ
スト状で噴霧する。ミストスプレーノズル（２）は、ロ
ール（１）の大きさ（ロール径、ロール長さ）、操業状
況などから勘案して仕様、個数を決定し、ミストスプレ
ーノズル（２）の取付は位置、角度は、第１図に示すよ
うに配置する。
ロール（１）の水切りは、第３図に示すエアースプレィ
ノズル（５）と耐熱性ゴムからなる水切り板（６）とで
構成される。水切り板（６）は、被圧延材（８）近傍に
第４図に示すとおり取付は板（７）に取付けて配置し、
その前にエアースプレィノズル（５）を設置して、先ず
ロール（１）に付着した余剰の冷却水をエアーにより被
圧延材（８）とは逆方向に吹き飛ばす。ついで水切り板
（６）により水切りを行うのである。なお、（９）はガ
イドシュー、（１０）はプラグである。
ノズル（５）と耐熱性ゴムからなる水切り板（６）とで
構成される。水切り板（６）は、被圧延材（８）近傍に
第４図に示すとおり取付は板（７）に取付けて配置し、
その前にエアースプレィノズル（５）を設置して、先ず
ロール（１）に付着した余剰の冷却水をエアーにより被
圧延材（８）とは逆方向に吹き飛ばす。ついで水切り板
（６）により水切りを行うのである。なお、（９）はガ
イドシュー、（１０）はプラグである。
実施例１
第１表に示すＡ′、Ｂ２種類の外径１８７ｍｍ 、長さ
１５２０ｍｍのオーステナイト系ステンレス鋼のビレッ
トを、１１７０℃に均熱したのち、第１図で説明したロ
ール径１２００ｍｍ、 ロール長さ ７１１．２ｍｍ
のマンネスマン穿孔機により、穿孔ロールの冷却方法を
変えてそれぞれ２５秒ピッチで連続８０本穿孔圧延し、
外径１９２ｍｍ、肉厚１５．０ｍｍ、長さ５０００ｍｍ
の中空素管とした。
１５２０ｍｍのオーステナイト系ステンレス鋼のビレッ
トを、１１７０℃に均熱したのち、第１図で説明したロ
ール径１２００ｍｍ、 ロール長さ ７１１．２ｍｍ
のマンネスマン穿孔機により、穿孔ロールの冷却方法を
変えてそれぞれ２５秒ピッチで連続８０本穿孔圧延し、
外径１９２ｍｍ、肉厚１５．０ｍｍ、長さ５０００ｍｍ
の中空素管とした。
この場合の穿孔機の段取りは、ロール交叉角１０度、ロ
ール傾斜角１５度、ロール開度１６５ｍｍ、ガイド開度
１８６ｍｍ、プラグ径１４９ｍｍ、プラグリード１２０
ｍｍであった。
ール傾斜角１５度、ロール開度１６５ｍｍ、ガイド開度
１８６ｍｍ、プラグ径１４９ｍｍ、プラグリード１２０
ｍｍであった。
ロールの冷却は、ミストスプレーノズルを各ロルに３個
ずつ設置し、エアー圧４ｋｇ／ｃｍ２、水圧５ｋｇ／ｃ
ｍ 、エアー供給量１７．２Ｎｍ３／ ｈｒ／個、水量
１４．６リツトル／ｍｉｎ／個、ノズルとロール間距離
２００ｍｍで行った。
ずつ設置し、エアー圧４ｋｇ／ｃｍ２、水圧５ｋｇ／ｃ
ｍ 、エアー供給量１７．２Ｎｍ３／ ｈｒ／個、水量
１４．６リツトル／ｍｉｎ／個、ノズルとロール間距離
２００ｍｍで行った。
また、水切りは、水切り用エアースプレィノズルを各ロ
ールに５個ずつ設置し、エアー圧４ｋｇ／ｃｍ２、エア
ー供給量８０ＯＮＩ、／ｍｉｎ／個、ノズルとロル間距
離２００ｍｍで実施すると共に、耐熱ゴム製の水切り板
を併用した。
ールに５個ずつ設置し、エアー圧４ｋｇ／ｃｍ２、エア
ー供給量８０ＯＮＩ、／ｍｉｎ／個、ノズルとロル間距
離２００ｍｍで実施すると共に、耐熱ゴム製の水切り板
を併用した。
そして穿孔効率、ロール表面焼付き発生有無、ガイドシ
ュー焼付き疵発生率および内外表面カブレ疵発生率を測
定し評価した。その結果を第２表に示す。
ュー焼付き疵発生率および内外表面カブレ疵発生率を測
定し評価した。その結果を第２表に示す。
以下余白
実施例２
第３表に示す成分組成のＣ，Ｄ２種類のオーステナイト
系ステンレス鋼の外径１０ｍｍの管を、ザーモレスター
試験機を用い、引張り加工度４０％、歪速度５Ｘ１０−
” ５ｅｃ−’、試験温度９００℃、１０００℃、１１
００℃の試験条件で引張り試験を実施し、引張り後の試
験片縦断面を２００倍の光学顕微鏡で１０視野観察し、
■視野当たりの微小粒界割れ延べ長さを測定した。その
結果を第５図に示す。
系ステンレス鋼の外径１０ｍｍの管を、ザーモレスター
試験機を用い、引張り加工度４０％、歪速度５Ｘ１０−
” ５ｅｃ−’、試験温度９００℃、１０００℃、１１
００℃の試験条件で引張り試験を実施し、引張り後の試
験片縦断面を２００倍の光学顕微鏡で１０視野観察し、
■視野当たりの微小粒界割れ延べ長さを測定した。その
結果を第５図に示す。
第５図に示すとおり、Ｃａを添加したＤのオステナイト
系ステンレス鋼の場合は、微小粒界割れはほとんど認め
られない。
系ステンレス鋼の場合は、微小粒界割れはほとんど認め
られない。
以下余白
実施例３
実施例２の第３表りと同じ成分組成の外径が４５７、２
ｍｍ、肉厚１９．１ｍｍの継目無オーステナイト系ステ
ンレス鋼管の高周波曲げ試験を実施した。
ｍｍ、肉厚１９．１ｍｍの継目無オーステナイト系ステ
ンレス鋼管の高周波曲げ試験を実施した。
試験条件は、曲げ半径１．５ＤＲ［６８５，８Ｒ］、送
り速度Ｑ、 ２ｍｍ ／ ｓｅｃ ［歪速度＝ ｌＸｌ
０”” ５ｅｃ−’］ 、加工温度１０５０〜１１００
℃であった。
り速度Ｑ、 ２ｍｍ ／ ｓｅｃ ［歪速度＝ ｌＸｌ
０”” ５ｅｃ−’］ 、加工温度１０５０〜１１００
℃であった。
曲げ加工後のミクロ観察では、微小粒界割れは認められ
なかった。
なかった。
発明の効果
以上述べたとおり、この発明方法によれば、熱間加工性
に優れた継目無オーステナイト系ステンレス鋼管を、マ
ンネスマン製管法により、表面疵少なく、安定して大量
に製造することができ、その効果は大きい。
に優れた継目無オーステナイト系ステンレス鋼管を、マ
ンネスマン製管法により、表面疵少なく、安定して大量
に製造することができ、その効果は大きい。
第１図はこの発明方法を実施する装置の概略構成図、第
２図はミストスプレーノズルの説明図、第３図はエアー
ワイパー用のエアースプレーノズルの説明図で、（ａ）
図は正面図、（ｂ）図は一部切欠図、第４図は水切り板
式のワイパーの説明図、第５図は実施例２における鋼種
別の試験温度とミクロ割し延へ長さの関係を示すグラフ
である。 １・・・ロール、 ２・・・ミストスプレーノズル ３・・・冷却水供給口、 ４・・・圧空供給口、５・・
・エアースプレーノズル、 ６・・・水切り板、 ７・・・取付は板８・・被
圧延材、 ９・・・ガイドシュー〇・・・プラグ
、
２図はミストスプレーノズルの説明図、第３図はエアー
ワイパー用のエアースプレーノズルの説明図で、（ａ）
図は正面図、（ｂ）図は一部切欠図、第４図は水切り板
式のワイパーの説明図、第５図は実施例２における鋼種
別の試験温度とミクロ割し延へ長さの関係を示すグラフ
である。 １・・・ロール、 ２・・・ミストスプレーノズル ３・・・冷却水供給口、 ４・・・圧空供給口、５・・
・エアースプレーノズル、 ６・・・水切り板、 ７・・・取付は板８・・被
圧延材、 ９・・・ガイドシュー〇・・・プラグ
、
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 成分範囲が、重量％で、 Ｃ：０．５％以下、Ｓｉ：０．１〜５．０％、Ｍｎ：０
．１〜５．０％、Ｃｒ：１０〜５０％、Ｎｉ：３〜５０
％、Ｍｏ：１．０〜５．０％、Ｓ：０．０１％以下、Ｐ
：０．０３％以下、Ｏ：０．０３％以下、Ｎ：０．０１
〜０．２５％、さらに、各元素の含有量が下記（１）式
を満足させ、 残部がＦｅおよび不可避的不純物、 からなるオーステナイト系ステンレス鋼のビレット、ブ
ルーム、中空素管を、８００〜１３００℃の温度域で均
熱したのち、ロールに対する冷却水をミストノズルから
噴霧させ、かつ／またはロール表面の余剰冷却水をワイ
パーにより除去する傾斜ロール式圧延機を用い、穿孔ま
たは延伸することを特徴とする継目無ステンレス鋼管の
製造方法。 △［Ｎｉ］＝％Ｎｉ＋０．５％Ｍｎ＋３０（％Ｃ＋％Ｎ
）＋８．２−１．１（％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５％Ｓｉ＋
０．５％Ｎｂ）≧−２．０・・・（１）式 ２ 成分範囲が、重量％で、 Ｃ：０．５％以下、Ｓｉ：０．１〜５．０％、Ｍｎ：０
．１〜５．０％、Ｃｒ：１０〜５０％、Ｎｉ：３〜５０
％、Ｍｏ：１．０〜５．０％、Ｓ：０．０１％以下、Ｐ
：０．０３％以下、Ｏ：０．０３％以下、Ｎ：０．０１
〜０．２５％、各元素の含有量が下記（１）式を満足さ
せ、さらに、希土類元素、Ｃａ，Ｂを１種または２種以
上を０．００１０〜０．３％、残部がＦｅおよび不可避
的不純物、からなるオーステナイト系ステンレス鋼のビ
レット、ブルーム、中空素管を、８００〜１３００℃の
温度域で均熱したのち、ロールに対する冷却水をミスト
ノズルから噴霧させ、かつ／またはロール表面の余剰冷
却水をワイパーにより除去する傾斜ロール式圧延機を用
い、穿孔または延伸することを特徴とする継目無ステン
レス鋼管の製造方法。 △［Ｎｉ］＝％Ｎｉ＋０．５％Ｍｎ＋３０（％Ｃ＋％Ｎ
）＋８．２−１．１（％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５％Ｓｉ＋
０．５％Ｎｂ）≧−２．０・・・（１）式
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2195965A JP2590595B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 継目無ステンレス鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2195965A JP2590595B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 継目無ステンレス鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0481209A true JPH0481209A (ja) | 1992-03-13 |
| JP2590595B2 JP2590595B2 (ja) | 1997-03-12 |
Family
ID=16349935
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2195965A Expired - Lifetime JP2590595B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 継目無ステンレス鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2590595B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000225403A (ja) * | 1999-01-26 | 2000-08-15 | Sms Demag Ag | 高合金鋼から中空素管を製造するための２ロ―ル傾斜圧延式穿孔機および方法 |
| CN102251196A (zh) * | 2011-07-22 | 2011-11-23 | 江苏联兴成套设备制造有限公司 | 高强度合金钢耐磨铲齿 |
| JP2012200764A (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | エルハルト穿孔方法 |
| EP2839890A4 (en) * | 2012-04-18 | 2015-11-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | ROUND BELT FOR A SEAMLESS METAL TUBE AND METHOD FOR MANUFACTURING A SEAMLESS METAL TUBE |
-
1990
- 1990-07-24 JP JP2195965A patent/JP2590595B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000225403A (ja) * | 1999-01-26 | 2000-08-15 | Sms Demag Ag | 高合金鋼から中空素管を製造するための２ロ―ル傾斜圧延式穿孔機および方法 |
| JP2012200764A (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | エルハルト穿孔方法 |
| CN102251196A (zh) * | 2011-07-22 | 2011-11-23 | 江苏联兴成套设备制造有限公司 | 高强度合金钢耐磨铲齿 |
| EP2839890A4 (en) * | 2012-04-18 | 2015-11-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | ROUND BELT FOR A SEAMLESS METAL TUBE AND METHOD FOR MANUFACTURING A SEAMLESS METAL TUBE |
| US10894278B2 (en) | 2012-04-18 | 2021-01-19 | Nippon Steel Corporation | Method for producing seamless metal tube |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2590595B2 (ja) | 1997-03-12 |
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