JPH0483915A - 転がり軸受 - Google Patents
転がり軸受Info
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- JPH0483915A JPH0483915A JP2196932A JP19693290A JPH0483915A JP H0483915 A JPH0483915 A JP H0483915A JP 2196932 A JP2196932 A JP 2196932A JP 19693290 A JP19693290 A JP 19693290A JP H0483915 A JPH0483915 A JP H0483915A
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- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 25
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 7
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/04—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly
- F16C19/06—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly with a single row or balls
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- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は、食品工業、半導体工業等、作業室内の高い
清浄度か要求される分野において使用される無潤滑転が
り軸受に関する。
清浄度か要求される分野において使用される無潤滑転が
り軸受に関する。
オイル、グリース等の潤滑剤の使用が困難な環境下では
、軸受の潤滑剤として固体潤滑剤が使用されている。固
体潤滑剤の使用方法としては軸受の構成部品表面に固体
潤滑剤をコーティングする方法が広く採用されているが
、これはコーテイング膜が消耗されてなくなると無潤滑
となり軸受の寿命が短くなるという欠点かある。 そこで、本出願人は、以前、転動体自体を固体潤滑剤で
あるカーボンで形成し、しかも転動体の硬度を軌道輪の
硬度よりも高くした軸受を開発した（実開昭６３−２２
４２５号公報）。この軸受は、転動体自体が固体潤滑剤
で形成されているので、固体潤滑剤がコーテイング膜と
して転動体表面に形成された軸受とは異なり、常に転動
体によって固体潤滑剤が供給され続け、軸受が無潤滑状
態になることがない。しかも、転動体の硬度を軌道輪の
硬度よりも高くしたことによって転動体の摩耗進行が防
止されるように工夫されている。
、軸受の潤滑剤として固体潤滑剤が使用されている。固
体潤滑剤の使用方法としては軸受の構成部品表面に固体
潤滑剤をコーティングする方法が広く採用されているが
、これはコーテイング膜が消耗されてなくなると無潤滑
となり軸受の寿命が短くなるという欠点かある。 そこで、本出願人は、以前、転動体自体を固体潤滑剤で
あるカーボンで形成し、しかも転動体の硬度を軌道輪の
硬度よりも高くした軸受を開発した（実開昭６３−２２
４２５号公報）。この軸受は、転動体自体が固体潤滑剤
で形成されているので、固体潤滑剤がコーテイング膜と
して転動体表面に形成された軸受とは異なり、常に転動
体によって固体潤滑剤が供給され続け、軸受が無潤滑状
態になることがない。しかも、転動体の硬度を軌道輪の
硬度よりも高くしたことによって転動体の摩耗進行が防
止されるように工夫されている。
しかしながら、上記転動体はカーボンの性質上どうして
も脆く、高荷重下で使用すると摩耗してしまい、その使
用は低荷重条件下に限定されていた。 そこで、本発明の目的は、高荷重条件下においても、カ
ーホンで形成した転動体の摩耗を最小限に抑えることが
でき、したかって長寿命となる転がり軸受を提供するこ
とである。
も脆く、高荷重下で使用すると摩耗してしまい、その使
用は低荷重条件下に限定されていた。 そこで、本発明の目的は、高荷重条件下においても、カ
ーホンで形成した転動体の摩耗を最小限に抑えることが
でき、したかって長寿命となる転がり軸受を提供するこ
とである。
本発明者らは、高荷重条件下でも余り摩耗しないカーホ
ン製の転動体を製作するために、色々な実験を重ねた。 その結果、高荷重条件下での転動体の摩耗を防止するた
めには、単に転動体の硬度を軌道輪のそれよりも大きく
するたけては不十分て、カーボン密度を］ 、 ５５
ｇ／ｃｍ’以上？こする必要かあることを発見した。こ
のカーボン密度１５５ｇ／ｃｍ３は臨界的な意味を持っ
ている。ちなみに、従来のカーホンで形成した転動体の
カーボン密度はいずれもｌ 、 ５４ ｇ／ｃｍ３以下
であった。 そこで、本発明の転がり軸受は、金属で形成した軌道輪
と、カーホンで形成した転動体と、上記転動体を保持す
る保持器とを備え、上記転動体を上記軌道輪より高し）
硬度を有するようにした転がり軸受において、上記カー
ボッの密度を１．５５ｇ／ Ｃｍ３以上としたことを特
徴としている。
ン製の転動体を製作するために、色々な実験を重ねた。 その結果、高荷重条件下での転動体の摩耗を防止するた
めには、単に転動体の硬度を軌道輪のそれよりも大きく
するたけては不十分て、カーボン密度を］ 、 ５５
ｇ／ｃｍ’以上？こする必要かあることを発見した。こ
のカーボン密度１５５ｇ／ｃｍ３は臨界的な意味を持っ
ている。ちなみに、従来のカーホンで形成した転動体の
カーボン密度はいずれもｌ 、 ５４ ｇ／ｃｍ３以下
であった。 そこで、本発明の転がり軸受は、金属で形成した軌道輪
と、カーホンで形成した転動体と、上記転動体を保持す
る保持器とを備え、上記転動体を上記軌道輪より高し）
硬度を有するようにした転がり軸受において、上記カー
ボッの密度を１．５５ｇ／ Ｃｍ３以上としたことを特
徴としている。
転動体を形成するカーホンにより、転動体と軌道輪間の
潤滑作用が行われる。 また、高荷重条件下でも転動体の摩耗か極めて小さくな
り、軸受けか長寿命となる。
潤滑作用が行われる。 また、高荷重条件下でも転動体の摩耗か極めて小さくな
り、軸受けか長寿命となる。
以下、この発明を図示の実施例により詳細に説明する。
第１図は本発明の転がり軸受の一例である玉軸受の断面
図で、１．２はそれぞれ軌道輪としての内輪、外輪、３
は上記内輪ｌのレースｌａと上記外輪２のレース２ａ上
を自転しなから公転する転動体の一例としてのホール、
５は複数の上記ポール３を一定の間隔をあ（すで保持す
るための上形保持器、６はシールド板である。 上記内輪ｌ、外輪２は５ＵＳ６３０により、ノールド板
６は５ＵＳ３０４により形成している。 方、上記ポール３は自己潤滑性を有するカーボンにより
形成すると共に、上記保持器５も自己潤滑性を有するフ
ッ素樹脂で形成している。この保持器５のフッ素樹脂は
上記ポール３に転移し、さらにと配向・外輪１．２に転
移する。このとき、上記保持器５は上形保持器なので、
ホール３を過度に拘束することがなくなり、ホール３の
様々な動きに追随するｆコめの柔軟性が得られるので、
常時ホール３を良好に案内して、保持器５からポール３
へ転移膜を最適に供給する。このとき、転勤摩耗により
生じたポール３の摩耗粉は保持器５からのフッ素樹脂の
転移膜により吸着され、軸受からの発塵を効果的に抑え
ている。 本実施例の金属製の内・外輪１．２のビッカース硬度（
Ｈｖ）は７００、上記カーボン製のホール３のＨｖは１
７００で、いずれも十分な強度を有している上、ポール
３の方が内・外輪１．２より高い硬度を有している。ま
た、ポール３の摩耗の進行を防止するため、両者の硬度
の関係は、Ｈｖ（ポール）≧１．５Ｈｖ（内外輪）とな
るようにしている。 次に、上記ホール３の製作方法について説明する。第３
図にその製作工程を示す。 まず、ポール３の材料Ｃであるカーボンを、ＣＩＰ法（
Ｃｏｌｄ ｌ５ｏｔａｃｔｉｃ Ｐｒｅｓｓｉｎｇ：冷
間等方圧加圧法）によりプレスする。この方法は、第３
図（ａ）に示すように、ポール１個分の材料（カーホン
）Ｃを詰め込んだゴム型１１を、たとえば水なとの圧力
媒体１２が収容された圧力容器ＩＯ内に入れて、上記ゴ
ム型１１を等方的つまりあらゆる方向から均等にプレス
することにより、材料プレスを行うものである。この工
程において、カーボンの密度を１ 、５５ ｇ／ｃｍ３
以上とする。 この後、プレスされたカーボンをゴム型１１より取り出
し、第３図（ｂ）で示すように、１０００〜１３００℃
で１週間、プログラム焼成する。 その後、第３図（Ｃ）に示すように、焼成されたカーボ
ンを研摩し、ポール３の製作を完了するのである。 上記構成の本実施例の玉軸受（カーボン密度！５５ｇ／
ｃｍ３以上）と、本実施例とはカーホン密度のみが異な
る従来の玉軸受（カーボン密度１．５４ｇ／ｃｍ３以下
）とを用いて、回転時間に対するホ−ル摩耗量を調へた
。第２図はそのテスト結果を示した図である。テスト条
件は、図面中にも記しているように、回転数が５０ Ｏ
ｒ、ｐ、ｍ、、荷重がＦｒ＝４０ｋｇｆ、Ｆａ＝Ｏｋｔ
Ｊ、温度は室温である。 この図からもわかるように、従来の玉軸受におけるポー
ル摩耗量と本実施例の玉軸受におけるホール摩耗量との
間には格段の差がある。つまり、カーボン密度１．５４
ｇ／ｃｍ３は臨界点であり、カーボン密度が１．５４ｇ
／ｃｍ’以下のときには、５００時間程度の回転時間に
対して２００μｍ近くホールが摩耗しており、これに対
して、カーボン密度が１．５５ｇ／ｃｍ３以上の場合に
は、１０００時間以上回転してもホール摩耗量は１０μ
ｍ前後に抑えられている。 このテスト結果によって実証されたように、カーホン密
度かｌ 、 ５５ ｇ／ａｍ３以上の本実施例の玉軸受
は、高荷重条件下においてもポールの摩耗か極めて小さ
く、長時間の使用に耐えることができる。 なお、本実施例は玉軸受に限らず、ころ軸受にも使用で
き、また、ラジアル軸受の他に、スラスト軸受にも使用
できることは勿論である。また、本実施例ではふっ素樹
脂からなる上形保持器を使用し１こか、ボール３自体に
自己潤滑性があるので、５ＵＳ３０４等のステンレス鋼
で形成した波形保持器でもよい。また、内外輪１．２は
５ＵＳ６３０を用いたが、５Ｏ９４４０Ｃでもよく、ま
た、その他の軸受鋼やステンレス鋼であってもよい。
図で、１．２はそれぞれ軌道輪としての内輪、外輪、３
は上記内輪ｌのレースｌａと上記外輪２のレース２ａ上
を自転しなから公転する転動体の一例としてのホール、
５は複数の上記ポール３を一定の間隔をあ（すで保持す
るための上形保持器、６はシールド板である。 上記内輪ｌ、外輪２は５ＵＳ６３０により、ノールド板
６は５ＵＳ３０４により形成している。 方、上記ポール３は自己潤滑性を有するカーボンにより
形成すると共に、上記保持器５も自己潤滑性を有するフ
ッ素樹脂で形成している。この保持器５のフッ素樹脂は
上記ポール３に転移し、さらにと配向・外輪１．２に転
移する。このとき、上記保持器５は上形保持器なので、
ホール３を過度に拘束することがなくなり、ホール３の
様々な動きに追随するｆコめの柔軟性が得られるので、
常時ホール３を良好に案内して、保持器５からポール３
へ転移膜を最適に供給する。このとき、転勤摩耗により
生じたポール３の摩耗粉は保持器５からのフッ素樹脂の
転移膜により吸着され、軸受からの発塵を効果的に抑え
ている。 本実施例の金属製の内・外輪１．２のビッカース硬度（
Ｈｖ）は７００、上記カーボン製のホール３のＨｖは１
７００で、いずれも十分な強度を有している上、ポール
３の方が内・外輪１．２より高い硬度を有している。ま
た、ポール３の摩耗の進行を防止するため、両者の硬度
の関係は、Ｈｖ（ポール）≧１．５Ｈｖ（内外輪）とな
るようにしている。 次に、上記ホール３の製作方法について説明する。第３
図にその製作工程を示す。 まず、ポール３の材料Ｃであるカーボンを、ＣＩＰ法（
Ｃｏｌｄ ｌ５ｏｔａｃｔｉｃ Ｐｒｅｓｓｉｎｇ：冷
間等方圧加圧法）によりプレスする。この方法は、第３
図（ａ）に示すように、ポール１個分の材料（カーホン
）Ｃを詰め込んだゴム型１１を、たとえば水なとの圧力
媒体１２が収容された圧力容器ＩＯ内に入れて、上記ゴ
ム型１１を等方的つまりあらゆる方向から均等にプレス
することにより、材料プレスを行うものである。この工
程において、カーボンの密度を１ 、５５ ｇ／ｃｍ３
以上とする。 この後、プレスされたカーボンをゴム型１１より取り出
し、第３図（ｂ）で示すように、１０００〜１３００℃
で１週間、プログラム焼成する。 その後、第３図（Ｃ）に示すように、焼成されたカーボ
ンを研摩し、ポール３の製作を完了するのである。 上記構成の本実施例の玉軸受（カーボン密度！５５ｇ／
ｃｍ３以上）と、本実施例とはカーホン密度のみが異な
る従来の玉軸受（カーボン密度１．５４ｇ／ｃｍ３以下
）とを用いて、回転時間に対するホ−ル摩耗量を調へた
。第２図はそのテスト結果を示した図である。テスト条
件は、図面中にも記しているように、回転数が５０ Ｏ
ｒ、ｐ、ｍ、、荷重がＦｒ＝４０ｋｇｆ、Ｆａ＝Ｏｋｔ
Ｊ、温度は室温である。 この図からもわかるように、従来の玉軸受におけるポー
ル摩耗量と本実施例の玉軸受におけるホール摩耗量との
間には格段の差がある。つまり、カーボン密度１．５４
ｇ／ｃｍ３は臨界点であり、カーボン密度が１．５４ｇ
／ｃｍ’以下のときには、５００時間程度の回転時間に
対して２００μｍ近くホールが摩耗しており、これに対
して、カーボン密度が１．５５ｇ／ｃｍ３以上の場合に
は、１０００時間以上回転してもホール摩耗量は１０μ
ｍ前後に抑えられている。 このテスト結果によって実証されたように、カーホン密
度かｌ 、 ５５ ｇ／ａｍ３以上の本実施例の玉軸受
は、高荷重条件下においてもポールの摩耗か極めて小さ
く、長時間の使用に耐えることができる。 なお、本実施例は玉軸受に限らず、ころ軸受にも使用で
き、また、ラジアル軸受の他に、スラスト軸受にも使用
できることは勿論である。また、本実施例ではふっ素樹
脂からなる上形保持器を使用し１こか、ボール３自体に
自己潤滑性があるので、５ＵＳ３０４等のステンレス鋼
で形成した波形保持器でもよい。また、内外輪１．２は
５ＵＳ６３０を用いたが、５Ｏ９４４０Ｃでもよく、ま
た、その他の軸受鋼やステンレス鋼であってもよい。
以上より明らかなように、この発明の転がり軸受は、金
属で形成した軌道輪と、カーボンで形成した転動体と、
上記転動体を保持する保持器とを備え、上記転動体を上
記軌道輪より高い硬度を有するようにした転がり軸受に
おいて、上記カーボンの密度を１．５５ｇ／ａｍ’以上
としているので、固体潤滑剤の消耗による無潤滑状態の
発生を防止できることに加えて、高荷重条件下の使用に
おいても、転動体の摩耗が極めて小さくなり、長寿命と
なる。
属で形成した軌道輪と、カーボンで形成した転動体と、
上記転動体を保持する保持器とを備え、上記転動体を上
記軌道輪より高い硬度を有するようにした転がり軸受に
おいて、上記カーボンの密度を１．５５ｇ／ａｍ’以上
としているので、固体潤滑剤の消耗による無潤滑状態の
発生を防止できることに加えて、高荷重条件下の使用に
おいても、転動体の摩耗が極めて小さくなり、長寿命と
なる。
第１図はこの発明の一実施例である玉軸受の断面図、第
２図は本発明の転がり軸受と従来の転がり軸受における
回転時間に対するホール摩耗量を示した図、第３図は第
１図のポールの製作方法を示した工程図である。 ■ ・内輪、２ ・外輪、３−ポール、５・保持器、６
・・ンールド板。 ９Ｊ１図
２図は本発明の転がり軸受と従来の転がり軸受における
回転時間に対するホール摩耗量を示した図、第３図は第
１図のポールの製作方法を示した工程図である。 ■ ・内輪、２ ・外輪、３−ポール、５・保持器、６
・・ンールド板。 ９Ｊ１図
Claims (1)
- （１）金属で形成した軌道輪と、カーボンで形成した転
動体と、上記転動体を保持する保持器とを備え、上記転
動体を上記軌道輪より高い硬度を有するようにした転が
り軸受において、 上記カーボンの密度を１．５５ｇ／ｃｍ＾３以上とした
ことを特徴とする転がり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2196932A JP2931052B2 (ja) | 1990-07-23 | 1990-07-23 | 転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2196932A JP2931052B2 (ja) | 1990-07-23 | 1990-07-23 | 転がり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0483915A true JPH0483915A (ja) | 1992-03-17 |
| JP2931052B2 JP2931052B2 (ja) | 1999-08-09 |
Family
ID=16366060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2196932A Expired - Fee Related JP2931052B2 (ja) | 1990-07-23 | 1990-07-23 | 転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2931052B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102900755A (zh) * | 2012-10-15 | 2013-01-30 | 上海斐赛轴承科技有限公司 | 防尘密封效果增强型无油润滑滚动轴承及制作方法 |
| CN107161637A (zh) * | 2017-06-07 | 2017-09-15 | 赵红平 | 一种安装有高密封性能轴承的托辊 |
-
1990
- 1990-07-23 JP JP2196932A patent/JP2931052B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102900755A (zh) * | 2012-10-15 | 2013-01-30 | 上海斐赛轴承科技有限公司 | 防尘密封效果增强型无油润滑滚动轴承及制作方法 |
| CN107161637A (zh) * | 2017-06-07 | 2017-09-15 | 赵红平 | 一种安装有高密封性能轴承的托辊 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2931052B2 (ja) | 1999-08-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
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| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |