JPH0486377A - 低粘性燃料油用ラジアル型ピストンポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はラジアル型ピストンボンブとりわけ低粘性燃料
油を高圧圧送するのに好適なラジアル型ピストンポンプ
に関するものである。

〔従来の技術及びその技術的課題〕

車輌等の内燃機関の排気ガスによる公害問題や資源枯渇
化対策のひとつとして、カッリンにあっては高圧化によ
り噴霧の微粒化を向」ニすることが効果的であるとされ
、また、ガソリンに代わる燃料として、メタノールない
しこれに類するもの（以下単にメタノールと称す）の適
用が検討されている。このメタノールは寒冷始動性が悪
いため、やはり高圧化による微粒化が必要である。これ
を実現するには、通常のこの種の燃料ポンプの吐出圧力
３−４　ｋｇｆ／ｃｆｌでは不可であり、７０−１００
ｋｇ　ｆ　／　ａ＋Ｔという吐出圧性能を高速で発揮で
きるポンプが必要である。

かかる燃料ポンプの一形式として、能力の面や効率の面
から、ラジアル型ピストンポンプが考えられる。ところ
が、従来のラジアル型ビスＩ・ンポンプは、特開昭６４
．−３６７号公報で示されるように、シリンダブロック
が回転する回転式であり、高粘性オイル（粘度が３０ｃ
ｓｔ以」二）の圧送手段として使用されるのが一般的で
あった。また、ラジアル型ピストンポンプとしては、他
に固定シリンダ式のものもある。

ところが、前記燃料油は粘度が約０　、５　ｃｓｔ程度
と非常に低粘性であり、かかる特性の燃料油を、エンジ
ンの旺動力を利用してポンプシャフトを高速回転させて
ボンピングさせようとした場合、ポンプシャフト外周の
オイルシールを強く締付けると回転Ｉ〜ルクに対する抵
抗が生ずるため、オイルシールのシール圧は高くできな
い。その結果、先行技術では、オイルシールの劣化とあ
いまって、燃料油が外部に洩れ、ポンプシャツＩ・の軸
受に封入したグリースが低粘性油により洗浄・稀釈され
て焼付きを起こしたり、ピストンとシリンダバレル間、
偏心カムとピストン先端間でかじりや焼付きが生ずる恐
れを解消することができない。このため、従来のラジア
ル型ピストンポンプでは低粘性燃料油を円滑に安定して
高圧圧送することができなかった。

本発明は前記のような問題点を解消するために創案され
たもので、その目的とするところは、ガソリンやメタノ
ールなどで代表される低粘度の燃料油を、オイルシール
からの外部洩れを起こさせず、良好なシール性７０ｋｇ
ｆ／ｃＪ以」二の圧力にボンピンクして高速圧送できる
実用的なラジアル型ビス１−ンポンプを提供することに
ある。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するため本発明は、固定シリンダとこれ
に放射状に配された複数本のピストンを有し、これらビ
スｌヘンがポンプシャフトの偏心カムの回転で往復動さ
れる形式のポンプにおいて、複数本のピストンを配した
シリンダを中心としてその前後に、吸入ボーＩ−を有す
るハウジングと吐出ポートを有するカバーをそれぞれ一
体に連結するとともに、偏心カムを有するポンプシャフ
トを前記カバーとハウジング内の軸受により支承させ、
前記偏心カムの外周を含むポンプシャフト外周と、シリ
ンダおよびハウジング内壁との間に、吸入ポー１−を経
由した低粘性燃料油を溜める環状室を形成すると共に、
ハウジングには、環状室を流路の一部として低粘性燃料
油を各ピストンの吸入孔に吸い込ませるための放射状通
路を穿設し、環状室の軸線方向には低粘性燃料油と軸受
用グリースの混合を遮断するオイルシールを設け、しか
もこのオイルシール近傍のポンプシャフト外周に拡散用
ポンプ機構を設けたものである。

〔作　　用〕

低粘度燃料油は吸入ポートから放射状通路を経由して環
状室に流入し、ここに溜りつつ各放射状通路からそれぞ
れの吸入通路を通って加圧室に吸入され、ポンプシャフ
トの高速回転により、外周の偏心カムに接するピストン
が移動することで低粘度燃料油は加圧され、吐出ポート
から吐出される。

環状室の軸線方向両側はオイルシールでシールされてい
るが、低粘度燃料油は所要の送油圧がかかっている。こ
のため、オイルシールが劣化等によりオイルシールから
外部に洩れる危険がある。

しかし本発明では、オイルシール近傍のポンプシャフト
外周に拡散用のポンプ機構を設けており、このポンプ機
構がポンプシャフトの回転時に一体回転し、オイルシー
ル近傍の低粘度燃料油を押し退け、オイルシールに近い
側の低粘度燃料油の圧力を相対的に低くする。

このため、低粘度燃料油のオイルシール部からの低粘度
燃料油の洩れが防止され、軸受側のグリースの稀釈や、
燃料洩れによる火災等の事故の発生を防ぐことができる
。そしてまた、ポンプ機構により環状室内の低粘度燃料
油が撹拌され、流れが良くなるため、燃料温度の上昇が
抑えられ、良好な偏心カム、ポンプシャフトの潤滑と冷
却を実現できる。

〔実　施　例〕

以下本発明の実施例を添付図面に基いて説明する。

第１図ないし第１０図は本発明によるラジアル型ピスト
ンポンプの第１実施例を示し、第１２図は本発明の第２
実施例を示している。

第１図と第２図において、Ａはシリンダ、Ｂはハウジン
グであり、シリンダＡの軸線方向片側端面にリーフバル
ブＤおよびガスケットＥを介して接している。Ｃはカバ
ーであり、シリンダＡの軸線方向他側端面にリーフバル
ブＤ′およびガスケラｌ−Ｅ　’　を介して接している
。

前記シリンダＡ、ハウジングＢ、カバー〇、リーフバル
ブＤ、Ｄ’およびガスケットＥ′はそれぞれ同位置に複
数個のピン挿通穴１００とポル１−穴１０１（図示する
ものでは５個であり、ハウジングＢはねじ穴となってい
る。）を有し、それらピン挿通穴］００にピン１０２を
嵌めることで周方向の位置決めがなされるとともに、ポ
ル１〜穴１Ｏ１にスタッドポル１−１−０３を通して締
付けることにより一体化されている。

Ｆはポンプシャフトであり、外部のエンジンの駆動によ
り駆動プーリＧを介して回転されるようになっている。

耐記シリンダＡは、第１図と第３図および第４図に示さ
れているように筒状をなし、内壁１から外壁を貫通する
ごとく複数本（実施例では５本）のシリンダ穴２が等間
隔かつ放射状に形成され、各シリンダ穴２にはキャップ
状ビスＩ−ン３がそれぞれ摺動自由に嵌められ、それら
キャップ状ビス１−ン３は、シリンダ穴２にねじ込み固
定されたプラグ４に一端を支持されたスプリング５によ
り求心方向に付勢されている。

ハウジングＢは筒状をなし、第１図のように前記シリン
ダＡの内壁１と整合する径の内壁６を有すると共に、半
部から先には段部を介して拡大穴７が形成されている。

カバー〇は前記シリンダＡおよびハウジングＢと同心状
でかつ細径の段付き袋穴８が形成されている。

ポンプシャフトＦは、第１図のように、先端から後方に
かけて細径部９ａと、シリンダ域に対応する位置の偏心
カム部９ｂと、細径部９ａと同心状の大径部９ｃおよび
段付き径部９ｄを有しており、細径部９ａは段付き袋穴
８の穴底に配したスラスト軸受１０で受は止められると
共に、穴内周に配したラジアル型軸受１１により支持さ
れ、また、段付き径部９ｄは拡大穴７に配したラジアル
型軸受１２により支持されている。

前記偏心カム部９ｂと太径部９ｃはシリンダＡおよびハ
ウジングＢの内壁１，６よりも径が細く、偏心カム部９
ｂと大径部９ｃの各外周とシリンダＡおよびハウジング
Ｂの内壁１，６との間には低粘性燃料油を溜める環状室
１３が形成されている。

この環状室１３の軸線方向は、前記段付き袋穴８と拡大
穴７の各人１コ域にそれぞれ設けたオイルシール］４．
１５により軸受側と分離され、ラジアル軸受１１．１２
に封入したグリースが洗浄性のある低粘性燃料油で稀釈
されるのを防止している。

さらに本発明は、前記オイルシール１４に近い細径部９
ａの領域およびオイルシール］５に近い太径部９ｃの領
域に、それぞれ拡散用のポンプ機構９ｅ、９ｆを設けて
いる。

第１、第２実施例では、ポンプ機構９ｅ、９ｆは、ポン
プシャツｌ−Ｆと別体に作られ、キーや圧入等の方法で
ポンプシャフトＦに嵌着固定されている。ポンプ機構９
ｅは、第２図と第６図のように複数の放射状羽根９５を
有するインペラとして構成され、ポンプ機構９ｆは、第
２図と第５図のように押し退は側を環状室内方（反オイ
ルシール側）に向けた複数条の螺旋状羽根９６を有する
インペラとして構成されている。勿論、ポンプ機構９ｅ
を複数条の螺旋状羽根を有するインペラとしてもよいし
、また、ポンプ機構９ｆを放射状羽根９５を有するイン
ペラとしてもよい。さらに、第１実施例と第２実施例に
おいて、第１］−図に示すように、ポンプ機構９ｅ、９
ｆの少なくとも一方をポンプシャフトＦと一体に形成し
てもよい。

前記偏心カム部９ｂは、第１図と第３図に示されるよう
に、カム本体９０と、これに相対回転可能に外嵌したメ
タルブシュ９」と、該メタルブシュ９１に圧入等任意の
方法で一体化した（もちろん別体でもよいが）高硬度の
ガイドリング９２とを備え、このガイドリング９２に前
記キャップ状ビスｌヘン３の曲率先端部が接触するよう
になっている。

前記メタルブシュ９］とガイドリング９２は、右端側が
太径部９ｃにより、左端側が力１１本体９０に取付けた
止め環９３によりそれぞれ移動が阻止されている。なお
、メタルブシュ９１は図示しないが内面に微小な螺旋油
溝が形成され、この螺旋油溝による低粘性燃料油の流れ
でカム本体９０との間の潤滑を図っている。

高硬度のガイドリング９２はたとえばＳＵＪ材やファイ
ンセラミックスなどが用いられる。力１１本体９０は第
１図のようにポンプシャツｌ−Ｆと一体形成され、表面
に焼入れを施すことで構成してもよいし、第３図仮想線
で示すようにポンプシャフトＦと別体とし、圧入とキー
により一体化してもよいものである。

各キャップ状ビスｌヘン３の上端部位に相当するシリン
ダ穴部位には径の拡大された加圧室３０がそれぞれ形成
されており、各加圧室３０に対応するシリンダ右端面に
は第１図と第４図のように前記加圧室３０に通じる吸込
み側進路孔３３を穿った座ぐり穴３１が形成され、また
、吸込み側進路孔３３と反創側にはシリンダ左端面に開
孔する吐出側通路孔３４が穿設されている。

−・方、ハウジングＢには、前記座ぐり穴３１に対応す
る位置に、第１図と第５図に示す如く左端面に開孔する
吸入通路］６がそれぞれ穿設されており、それら各吸入
通路１６は奥側が屈曲し、放射状通路１．６０として前
記環状室１３に通じ、ここから低粘性燃料油を吸い込む
ようになっている。

そして、一つの吸入通路１６には内部にフィルタ］７０
を備えた吸入ポート部材１７が連通されており、該吸入
ボート部材１７は図示しない導管により低粘性燃料油タ
ンクと接続されている。

前記各吸入通路１６は、第４図や第８図から明らかなよ
うに、ガスケラｌ−Ｅに配設した通孔１−８と連通し、
さらにその先はリーフバルブＤに配設した舌片状スプリ
ングからなる吸入弁１９により閉じられるようになって
いる。第１０図（ａ）はガスケラ１−Ｅを示し、同図（
ｂ）はリーフバルブＤを示している。

そして、前記各座ぐり穴３１にはリーフバルブＤの吸入
弁１９が開弁じたときにこれを受り止めるス１〜ツバ２
０が嵌め込まれている。該ストッパ２０は第８図と第９
図に示すごとく、座ぐり穴内壁との間に隙間を有せしめ
るように幅狭となっており、座ぐり穴３１の火成に面す
る側には吸入側通路孔３３にほぼ合致する通油溝２００
が形成され、この位置関係を設定するためピン２１によ
りシリンダ八に位置決め保持されている。前記リーフバ
ルブＤの吸入弁１９は第９図のようにストッパ２０とほ
ぼ同幅になっていることが好ましい。

一方、吐出側通路孔３４の先端は、第６図と第７図の如
く、第１０図（ｂ）に示すものと中心孔径が異なるほか
同し構成のガスケラｌへＥ　’　の通孔〕−８′に通じ
、その先は第６図と第７図のようにす一フバルブＤ′の
吐出弁１９′により常態において閉じられるようになっ
ている。リーフバルブＤ′は第１０図（ａ）に示すもの
と同じ構成すなわち共用部品である。

一方、カバーＣの右端面には、前記座ぐり穴３１と半径
方向および円周方向で同位置に座ぐり穴３１′が形成さ
れるとともに、各座ぐり穴３１′には前記ストッパ２０
と同構成のストッパ２Ｑ’が嵌め込まれ、ピン２１′に
よりカバーＣに位置決め保持されている。そして、各座
ぐり穴３１′穴底には吐出孔２３が形成され、それら吐
出孔２３は第６図のように集合孔２４により環状に接続
されるとともに、任意の吐出孔２３には第６図と第７図
のようにカバー軸線方向に伸びる吐出通路２５が接続さ
れ、該吐出通路２５の先端はカバー〇に挿着した吐出ポ
ー１〜部材２６に通じ、図示しない噴射系等に高圧吐出
油を供給するようになっている。

前記吐出通路２５の途中には第７図のようにリリーフ弁
２７が設けられている。このリリーフ弁２７はスプリン
グ２７ａにより開弁圧が調整される側弁２７））を有し
、開弁位置には前記環状室１３に通じる戻し孔２６０が
穿設されている。

なお、キャップ状ピストン３は必要に応じ、曲率先端部
を貫くように微細な通路孔３００を穿設してもよく、こ
れにより加圧室３０内の燃料油の一部がガイ１（リング
９２との接触面に導かれるため、潤滑性をより高めるこ
とができる。

なお、図示するものは本発明の一例であり、ガスケラｈ
Ｅ、Ｅ’　をリーフバルブＤ、Ｄ″　を間に挟むように
両側に配してもよく、あるいは逆にガスケットＥ　、　
Ｅ　’　を省略してもよい。

第１２図の第２実施例においては、吐出側については第
１実施例の第６図と同様にシリンダＡとカバー〇との間
にガスケラｌ−Ｅ　’　を介してリーフバルブＤ′を介
装し、舌片状の吐出弁１９′により吐出側通路孔３４と
吐出孔２３とを連通・遮断させているが、吸入側はリー
フバルブ方式でなくビス１−ン３の動きそのもので通路
を開閉させるようにしている。

すなわち、この第２実施例では、シリンダＡとハウジン
グＢがガスケットＥを介して結合され、シリンダＡの加
圧室３０には一端がガスケラｌ−Ｅの通孔１８と通じる
ように吸込み側進路孔３３が穿設されている。この吸込
み側進路孔３３の開花は、第１２図の上側に示すように
ピストンが−１−死点位置に達した状態ではピストン周
面により閉じられ、同図下側のピストンド死点位置では
ピストン周面から外れて開かれる関係に設けられている
。。

したがって、ピストンが移動して吸込み側進路孔３３を
塞いだ位置から上死点位置までが有効スＩ〜ロークとな
る。その他の構造は第１実施例と同じであるから、同じ
部分に同じ符号を付し、説明は省略する。

〔実施例の作用〕

使用に当っては、吸入ボート部材１７を低粘度燃料油の
タンク類と接続し、吐出ポー１へ部材２５を噴射系と接
続する。低粘度燃料油はフィルタ１７０を通り、吸入通
路１６から放射状通路１６０を介して環状室１３に流入
し、さらに環状室１３からそれぞれ放射状通路１６０を
通って各吸入通路１６に流れる。このときには、第１一
実施例ではリーフバルブＤの吸入弁］９がスプリング力
で閉弁しており、第２実施例ではピストン３で吸込み側
進路孔３３が閉じられているため、低粘度燃料油は加圧
室３０には流入しない。また、このときにはポンプシャ
ツトドが回転していないため、拡散用のポンプ機構９ｅ
、９ｆも作動を停止している。この停止時には送浦圧は
ゼロであるから、オイルシール１４．．１５には負荷が
かからず、燃料洩れの危険はほとんどない。

エンジンを即動すれば、即動プーリＧを介してポンプシ
ャフトＦに動力が伝達され、ポンプシャツＩ−Ｔ？はハ
ウジングＢとカバー〇に設けたラジアル軸受１１．１２
に支持されながら回転し、同時にポンプシャフトＦに設
けられている拡散用のポンプ機構９ｅ、９ｆも回転する
。環状室１３はオイルシール１４，１５により常時両側
が閉じられているだけでなく、前記拡散用のポンプ機構
９ｅ。

９ｆの回転に伴い低粘度燃料油が拡散され、前者＝１６ のポンプ機構９ｅでは低粘度燃料油に遠心力が与えられ
、シリンダ内壁］−に押しつけられる。後者のポンプ機
構９ｆでは、遠心力を伴う軸線方向の押し退けが与えら
れる。このため、オイルシール１４．１５に作用する燃
料圧力が減少し、オイルシール１４，１．５の締付けを
強固にしなくても、また劣化等によりオイルシール１．
４．１５のシール性が低下していても、低粘度燃料油は
外部すなわちラジアル軸受側には流入せず、従って低粘
度燃料油の洗浄作用でグリースが稀釈されることがなく
、良好な潤滑状態を保つことができる。

ヒ記のようなポンプシャフトＦの高速回転により、シリ
ンダＡ内に放射状に配置されている複数本のキャップ状
ピストン３が往復動する。すなわち、各キャップ状ピス
トン３はスプリング５により常に偏心カム部９ｂに押し
付けられており、従って偏心カム部９ｂが上死点から下
死点方向に回転するとキャップ状ビスｌ〜ン３は上死点
から下死点側に移動し、加圧室３０は負圧となる。この
負圧により吸入通路１６との差圧が生じ、第１実施例で
は、この差圧に応してリーフバルブ■）の吸入弁］９が
開弁される。第２実施例ではビス１ヘンが一ド降するこ
とにより上端が吸込み側進路孔３３から覗くため、吸入
通路１６と通しあう。

前記動作により、第１実施例では低粘度燃料油は吸入弁
１９の側部から座ぐり穴３１に入り、通油溝２００を介
して吸入側通路孔３３から加圧室３０に流入し、第２実
施例では吸込み側進路孔３３から直接加圧室３０に流入
する。なお、吐出弁１９′はそれ自身のばね力と加圧室
３０の負圧により閉弁されている。

加圧室３０に入った低粘度燃料油は、偏心カム部すが１
．８０度回転する間で吸入行程、１８０〜３６０度間で
圧縮行程となるため高圧化される。

この圧縮行程すなわちピストンの」１昇行程において、
第１実施例では吸入弁１９は加圧室圧力により閉弁し、
吐出弁１９′は開弁される。また、第２実施例では、ピ
ストン３が上昇することにより吸込み側進路孔３３と加
圧室３０との連通が暫滅、遮断され、この位置から上死
点位置までが有効ス）−ローフになる。

いずれにしても、高圧化した低粘度燃料油は吐出側通路
孔３４から吐出弁１９′の側部を経て座ぐり穴３１′に
入り、通油溝２００を介して吐出孔２３に吐出され、環
状の集合孔２３から吐出通路２５を通って吐出ポート部
材２６に送出され、従って、低粘度燃料油をエンジン筒
内等に良好に微粒化した状態で噴射することができる。

低粘度燃料油が異常高圧になった時には、その吐出圧で
リリーフ弁２７が開弁じ、高圧は戻し孔２６０により環
状室１３に戻される。

前記キャップ状ピストン３は低粘度燃料油を圧縮するた
め高圧となり、その反力によりガイドリング９２に点接
触する。この接触圧は非常に高いためビス１ヘン曲率状
先端部とガイドリング９２との間には相対的な滑りは発
生しにくく、従って摩耗を起こりにくくすることができ
る。

キャップ状ピストン３とポンプシャツｌ−Ｆとの相対回
転はカム本体９０とメタルブシュ９１との線接触で行わ
れ、カム本体９０とメタルブシュ９−］９− １は適度な長さを設定できるため、全体の面圧を下げる
ことができる。

ポンプシャツＩ−Ｆが高速回転するとカム本体９０とメ
タルブシュ９１間の摺動面で高熱が発生するが、メタル
ブシュ９１は環状室１３内の低粘度燃料油にどぶ漬けさ
れされており、しかも吸入ポート部材１７からの低粘度
燃料油は環状室１３を経由し、各放射状通路１６０を介
してそれぞれの吸入通路１６に吸い込まれる。すなわち
、環状室１３は吸入通路の一部として機能する。しかも
、ポンプシャフトＦの回転に応じてこれと一体の拡散用
のポンプ機構９ｅ、９ｆが環状室内の低粘度燃料油を拡
散させる。このため、低粘度燃料油が淀むことがなく、
また燃料温度の上昇が抑制される。このため、カム本体
９０とメタルブシュ９１間の良好な冷却と潤滑と、ガイ
ドリンク９２およびポンプシャツｌ−Ｆの良好な冷却と
潤滑を行うことができる。

なお、第１実施例によれば、ピストン３が摩耗しても吸
入側通路孔３３はリーフバルブＤを介して常に加圧室３
０に円滑に吸い込まれるため、有効ストロークが変化し
ないメリットがある。第２実施例によれば、吸込み側の
リーフバルブ、ス１−ツバ２０、座ぐり穴３１およびピ
ン２１をすべて省略できるため、機構を大幅に簡略化す
ることができる。

なお、偏心カム部９ｂとして力１１本体９０を別体とし
た場合には、肉厚の異なるカム本体９０、メタルブシュ
９１、ガイドリング９２のアッセンブリを数組準備し、
適宜交換することによりポンプシャツｌ〜Ｆを変えるこ
となく、ピストンスＩ−ロークすなわち吐出量を変更す
ることができる。

〔発明の効果〕

以上説明した本発明のラジアル型ピストンポンプによれ
ば、オイルシールからの燃料洩れやそれに伴うかじりや
焼付きあるいは外部洩れを起こさせることなく、ガソリ
ンやメタノールなどで代表される低粘度の燃料油を、７
０　ｋｇｆ／ｄ以上の高圧にポンピングして高速圧送で
きるというすぐれた効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１−図は本発明によるラジアル型ポンプの第１実施例
を示す縦断側面図、第２図は同しくその分解斜視図、第
３図は第１図ｍ−ｍ線に沿う断面図、第４図はシリンダ
の部分切欠正面図、第５図はハウジングの部分切欠背面
図、第６図はカバーの部分切欠正面図、第７図は第６図
■−■線に沿う断面図、第８図は吸入通路部分の拡大断
面図、第９図は第８図ＩＸ−ＩＸ線に沿う断面図、第１
０図（ａ）はリリーフバルブの正面図、第１０図（ｂ）
はガスケラｌ−の正面図、第１１図は本発明における拡
散用ポンプ機構の他の実施例に示す断面図、第１２図は
本発明の第２実施例を示す縦断側面図である。 Ａ・シリンダ、Ｂ・・・ハウジング、Ｃ・・カバーＤ、
Ｄ’　・・リーフバルブ、Ｅ、Ｅ’　　・ガスケラ１へ
、Ｆ・・・ポンプシャフト、１，６・・内壁、９ｂ　・
偏心カム部、９ｅ、９ｆ・・・拡散用のポンプ機構、１
１゜１２・・ラジアル軸受、１３・・・環状室、１４，
１．５オイルシール、１６・・・吸入通路、１７・・・
吸入ポート部材、３０　加圧室、３３・吸込み測道路孔
、３４　・吐出側通路孔、１６０・・放射状通路特許出
願人　ヂーゼル機器株式会社

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 　固定シリンダとこれに放射状に配された複数本のピス
   トンを有し、これらピストンがポンプシャフトの偏心カ
   ムの回転で往復動される形式のポンプにおいて、 複数本のピストンを配したシリンダの前後に吸入ポート
   を有するハウジングと吐出ポートを有するカバーを結合
   するとともに、 偏心カムを有するポンプシャフトを前記カバーとハウジ
   ング内の軸受により支承させ、 前記偏心カムの外周を含むポンプシャフト外周と、シリ
   ンダおよびハウジング内壁との間に、吸入ポートを経由
   した低粘性燃料油を溜める環状室を形成すると共に、ハ
   ウジングには、環状室を流路の一部として低粘性燃料油
   を各ピストンの吸入孔に吸い込ませるための放射状通路
   を穿設し、 環状室の軸線方向には低粘性燃料油と軸受用グリースの
   混合を遮断するオイルシールを設け、しかもこのオイル
   シール近傍のポンプシャフト外周に拡散用ポンプ機構を
   設けたことを特徴とする低粘性燃料油用ラジアル型ピス
   トンポンプ。