JPH049859B2 - - Google Patents
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- JPH049859B2 JPH049859B2 JP60292150A JP29215085A JPH049859B2 JP H049859 B2 JPH049859 B2 JP H049859B2 JP 60292150 A JP60292150 A JP 60292150A JP 29215085 A JP29215085 A JP 29215085A JP H049859 B2 JPH049859 B2 JP H049859B2
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- JP
- Japan
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- hot
- firing
- strength
- nail
- steel
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
「発明の目的」
本発明は耐爪飛び性に優れ且つ焼成後の強度が
高いホーロー用薄板向熱延鋼板およびその製造方
法に係り、熱延原板において殊更に強度が高くな
く又耐爪飛び性に優れしかもホーロー焼成による
強度低下が小さくて更に薄板材として加工し利用
するに適したホーロー用熱処理板を提供し、又そ
の好ましい製造法を得ようとするものである。 産業上の利用分野 耐爪飛び性に優れ勝つ焼成後の強度が高くて、
更に薄板材として加工し利用するに適したホーロ
ー用熱処理板とその製造方法。 従来の技術 ホーロー製品に用いられる薄鋼板として冷延鋼
板および熱延鋼板があるが、大形のホーロー製品
で例えば、ホーローサイロ、温水ボイラー、貯水
タンクなどの製品は鋼板に強度が要求されるため
熱延鋼胃が適当である。しかし従来の熱延鋼板
は、ホーロー焼成後にホーロー層が半月状にはく
りする、“爪飛び”が発生しやすい欠点を有する。
そのため熱延鋼板は片面ホーロー材としてのみ用
いられ、爪飛びの発生原因である鋼中水素を非ホ
ーロー面から逃がすことで爪飛びの発生を抑えて
いた。 そこでこの熱延鋼板の耐爪飛び性を改善した、
両面ホーロー用熱延鋼板の開発が進められ、Ti
を添加したホーロー用熱延鋼板が使用されるよう
になつてきた（特公昭56−169727、特公昭58−
1170、特公昭58−3666、特公昭59−6894など）。
しかしTi添加熱延鋼板はホーロー焼成によつて
大幅に強度が低下し、強度が要求されるホーロー
材として不向きという欠点がある。この欠点を改
善する方法として例えばＣ、Si、Mnなどの含有
量を多くする方法（特公昭58−36666）などがあ
り、これらの方法はホーロー焼成前の熱延原板強
度を高くすることで焼成後の強度を確保しようと
するものである。また別の方法として、TiCをホ
ーロー焼成時にも一部析出させ、焼成時のフエラ
イト粒成長を抑えることで強度低下を避ける方法
が考えられる。 なお本出願人においてはグラスライニング鋼と
して特公昭49−79311において、Ｃ：0.05〜0.20
％、Si：0.05〜0.03％、Mn：0.20〜1.50％、Ti／
Ｃ：8.5以下、Ｎ：0.0060〜0.0150％、sol.Al：
0.030％以下を含有し、残部鉄および不可避不純
物からなる鋼を提案している。 発明が解決すようとする問題点 前述したような従来の技術においてはなおそれ
ぞれに問題点を有している。即ちＣ、Si、Mnな
どの含有量を多くする方法では素材の成形性に困
難を伴うので好ましい方法となし得ない。 又TiCをホーロー焼成時にも一部析出させ、焼
成時のフエライト粒成長を抑制する方法のもので
は850℃×５分間程度の焼成に耐え得るとしても、
更に高温、長時間に亘り、或るいは焼成回数が増
加した場合にはやはり強度低下を回避し得ない。 前記した特開昭49−79311のものにおいては、
数回のグラスライニングが行われる特殊な場合を
目的とし、又板厚の大きい厚鋼板を対象とし、板
厚の小さい薄鋼板（６mm以下）を対象とし且つこ
の薄鋼板として種々に加工される場合においては
採用することができない。特に多数回に亘つて焼
成された場合においてはその強度低下が不可避で
あり、充分な強度を得ることができない。 「発明の構成」 問題点を解決するための手段 Ｃ：0.005wt％から0.05wt％未満 Mn：1.6wt％を超え3.0wt％まで Ｎ：0.003〜0.015wt％、 Ti：0.05〜0.2wt％ を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物元素
からなり、Ti、Ｃ、ＮおよびＳとの間に、 Ti*＝Ti−（48／12）Ｃ−（48／14）Ｎ−（48／32）Ｓ
＜Ｏ なる関係が成立することを特徴とする焼成後の強
度が高く且つ耐爪飛び性に優れたホーロー用熱延
鋼板および、 Ｃ：0.005wt％から0.05wt％未満、 Mn：1.6wt％を超え3.0wt％まで、 Ｎ：0.003〜0.015wt％、 Ti：0.05〜0.2wt％ を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物元素
からなり、Ti、Ｃ、ＮおよびＳとの間に、 Ti*＝Ti−（48／12）Ｃ−（48／14）Ｎ−（48／32）Ｓ
＜Ｏ なる関係が成立する鋼を熱間圧延して500〜700℃
の温度で巻き取り、熱延板中にTiの析出物を存
在させることを特徴とし、さらにホーロー焼成後
の冷却時の焼き入れ組織を形成させることにより
焼成後の強度低下を防止した焼成後の強度が高く
且つ耐爪飛び性に優れたホーロー用熱延鋼板の製
造方法である。 作 用 Ｃを0.005wt％以上とし、Ｎを0.003wt％以上と
すると共にTiを0.05wt％以上とすることにより
良好な耐爪飛び性を得しめる。Ｃを0.05wt％未満
とし、又Mnを3.0wt％以下として熱延原板の硬
質化を回避する。更にMnを1.5wt％超えとして
焼成後を冷却時における焼き入れ組織形成を適切
化し、い繰返し焼成後における強度を有効に得し
める。また、Ｎ量を0.015wt％以下とすことによ
つてTi添加量を殊更に増加することなしに耐爪
飛び性を発揮すると共に前記のようにＣを0.05未
満とすることと相俟つて薄板材としての加工性を
確保する。Tiが0.2wt％以下で前記のように好ま
しい焼き入れ組織を得ることができる。 製造に当つて巻取温度を500℃以上とすること
により熱延原板の強度上昇に伴う加工性劣化を回
避し、又700℃以下で巻取ることによつてフエラ
イト組織の粗大化をなからしめてホーロー焼後の
強度低下をなからしめる。 実施例 上記したような本発明について更に説明する
と、本発明はホーロー焼成後において鋼板中に
Ti（Ｃ、Ｎ）の析出物と焼き入れ組織を共存させ
ることによりホーロー焼成後でも高強度を有し、
しかも耐爪飛び性にも優れるという新しい知見に
基くものであつて、従来のTi添加ホーロー用熱
延鋼板は、鋼中に析出したTi（Ｃ、Ｎ）により強
度を確保するものであるが、ホーロー焼成により
Ti（Ｃ、Ｎ）粒子が成長し強化能が失われ、さら
にフエライト粒が粗大化することにより強度が低
下するものである。然して鋼中におけるTi（Ｃ、
Ｎ）は爪飛びの発生原因となる鋼中水素のトラツ
プサイとして作用するため、耐爪飛び性が向上す
る。またホーロー焼成後の強度を確保するために
焼き入れ組織を利用する。この焼き入れ組織はホ
ーロー焼成後の冷却時に形成され、Ti（Ｃ、Ｎ）
は熱延時に形成されるものである。 本発明によるものの成分組織をwt％（以下単
に％という）によつてその限定理由を説明すると
以下の如くである。 Ｃ：0.005〜0.05％未満 Ｃが、0.005％未満ではTiCの析出量が少な
くなり、鋼中水素のトラツプサイトが減少する
ため耐爪飛び性が劣る。また0.05％以下では熱
延原板の材質が硬質になり、薄板材としての加
工が難加工になるため、これを上限とする。 Mn：1.5％超え3.0％まで。 Mnが、1.5％以下では焼成後の冷却時に焼き
入れ組織が形成されにくくなり、また3.0％超
ではＣを前記のように0.05％未満としても熱延
板の材質が硬質になり難加工になるため、これ
を上限とするものである。 Ｎ：0.003〜0.015％ Ｎが、0.003％未満ではTiNの析出量が少な
くなり、耐爪飛び性が劣る。良好な耐爪飛び性
を得るためには0.003％以上必要である。しか
しＮ量が多いとTi添加量を増す必要があり、
コスト高となるので0.015％を上限とした。 Ti：0.05〜0.2％。 Tiは耐爪飛び性向上のために不可欠の元素
であり、0.05％未満では充分な耐爪飛び性が得
られないので0.05％以上とした。一方Ti量が多
すぎると、ＣがすべてTiCとして析出してしま
い焼き入れ組織が形成され難くなるので、上限
を0.2％とした。 なおTiとＣ、ＮおよびＳの間に、 Ti*＝Ti−（48／12）Ｃ−（48／14）Ｎ−（48／32）Ｓ
＜Ｏ の関係が成立することが必要で、この関係が成立
しないものは焼き入れ組織が形成されず、焼成に
より強度が大幅に低下してしまうことになる。 又熱延後の巻取温度については500〜700℃とす
ることが好ましい。 即ち熱延巻取温度は上記化学成分とともに、熱
延鋼板の強度に影響をおよぼすものであつて、
700℃超の巻取温度ではフエライト組織が粗大化
する場合があり、ホーロー焼後の強度が低下する
ことが考えられるので上限を700℃とし、また巻
取温度が低い場合には、熱延原板の強度が上昇
し、加工性がそこなわれるので下限を500℃とす
ることが好ましい。 本発明によるものの具体的な製造例について説
明すると、以下の如くである。 即ち本発明者等が用いた供試鋼の成分組成は次
の表１に示す通りである。
高いホーロー用薄板向熱延鋼板およびその製造方
法に係り、熱延原板において殊更に強度が高くな
く又耐爪飛び性に優れしかもホーロー焼成による
強度低下が小さくて更に薄板材として加工し利用
するに適したホーロー用熱処理板を提供し、又そ
の好ましい製造法を得ようとするものである。 産業上の利用分野 耐爪飛び性に優れ勝つ焼成後の強度が高くて、
更に薄板材として加工し利用するに適したホーロ
ー用熱処理板とその製造方法。 従来の技術 ホーロー製品に用いられる薄鋼板として冷延鋼
板および熱延鋼板があるが、大形のホーロー製品
で例えば、ホーローサイロ、温水ボイラー、貯水
タンクなどの製品は鋼板に強度が要求されるため
熱延鋼胃が適当である。しかし従来の熱延鋼板
は、ホーロー焼成後にホーロー層が半月状にはく
りする、“爪飛び”が発生しやすい欠点を有する。
そのため熱延鋼板は片面ホーロー材としてのみ用
いられ、爪飛びの発生原因である鋼中水素を非ホ
ーロー面から逃がすことで爪飛びの発生を抑えて
いた。 そこでこの熱延鋼板の耐爪飛び性を改善した、
両面ホーロー用熱延鋼板の開発が進められ、Ti
を添加したホーロー用熱延鋼板が使用されるよう
になつてきた（特公昭56−169727、特公昭58−
1170、特公昭58−3666、特公昭59−6894など）。
しかしTi添加熱延鋼板はホーロー焼成によつて
大幅に強度が低下し、強度が要求されるホーロー
材として不向きという欠点がある。この欠点を改
善する方法として例えばＣ、Si、Mnなどの含有
量を多くする方法（特公昭58−36666）などがあ
り、これらの方法はホーロー焼成前の熱延原板強
度を高くすることで焼成後の強度を確保しようと
するものである。また別の方法として、TiCをホ
ーロー焼成時にも一部析出させ、焼成時のフエラ
イト粒成長を抑えることで強度低下を避ける方法
が考えられる。 なお本出願人においてはグラスライニング鋼と
して特公昭49−79311において、Ｃ：0.05〜0.20
％、Si：0.05〜0.03％、Mn：0.20〜1.50％、Ti／
Ｃ：8.5以下、Ｎ：0.0060〜0.0150％、sol.Al：
0.030％以下を含有し、残部鉄および不可避不純
物からなる鋼を提案している。 発明が解決すようとする問題点 前述したような従来の技術においてはなおそれ
ぞれに問題点を有している。即ちＣ、Si、Mnな
どの含有量を多くする方法では素材の成形性に困
難を伴うので好ましい方法となし得ない。 又TiCをホーロー焼成時にも一部析出させ、焼
成時のフエライト粒成長を抑制する方法のもので
は850℃×５分間程度の焼成に耐え得るとしても、
更に高温、長時間に亘り、或るいは焼成回数が増
加した場合にはやはり強度低下を回避し得ない。 前記した特開昭49−79311のものにおいては、
数回のグラスライニングが行われる特殊な場合を
目的とし、又板厚の大きい厚鋼板を対象とし、板
厚の小さい薄鋼板（６mm以下）を対象とし且つこ
の薄鋼板として種々に加工される場合においては
採用することができない。特に多数回に亘つて焼
成された場合においてはその強度低下が不可避で
あり、充分な強度を得ることができない。 「発明の構成」 問題点を解決するための手段 Ｃ：0.005wt％から0.05wt％未満 Mn：1.6wt％を超え3.0wt％まで Ｎ：0.003〜0.015wt％、 Ti：0.05〜0.2wt％ を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物元素
からなり、Ti、Ｃ、ＮおよびＳとの間に、 Ti*＝Ti−（48／12）Ｃ−（48／14）Ｎ−（48／32）Ｓ
＜Ｏ なる関係が成立することを特徴とする焼成後の強
度が高く且つ耐爪飛び性に優れたホーロー用熱延
鋼板および、 Ｃ：0.005wt％から0.05wt％未満、 Mn：1.6wt％を超え3.0wt％まで、 Ｎ：0.003〜0.015wt％、 Ti：0.05〜0.2wt％ を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物元素
からなり、Ti、Ｃ、ＮおよびＳとの間に、 Ti*＝Ti−（48／12）Ｃ−（48／14）Ｎ−（48／32）Ｓ
＜Ｏ なる関係が成立する鋼を熱間圧延して500〜700℃
の温度で巻き取り、熱延板中にTiの析出物を存
在させることを特徴とし、さらにホーロー焼成後
の冷却時の焼き入れ組織を形成させることにより
焼成後の強度低下を防止した焼成後の強度が高く
且つ耐爪飛び性に優れたホーロー用熱延鋼板の製
造方法である。 作 用 Ｃを0.005wt％以上とし、Ｎを0.003wt％以上と
すると共にTiを0.05wt％以上とすることにより
良好な耐爪飛び性を得しめる。Ｃを0.05wt％未満
とし、又Mnを3.0wt％以下として熱延原板の硬
質化を回避する。更にMnを1.5wt％超えとして
焼成後を冷却時における焼き入れ組織形成を適切
化し、い繰返し焼成後における強度を有効に得し
める。また、Ｎ量を0.015wt％以下とすことによ
つてTi添加量を殊更に増加することなしに耐爪
飛び性を発揮すると共に前記のようにＣを0.05未
満とすることと相俟つて薄板材としての加工性を
確保する。Tiが0.2wt％以下で前記のように好ま
しい焼き入れ組織を得ることができる。 製造に当つて巻取温度を500℃以上とすること
により熱延原板の強度上昇に伴う加工性劣化を回
避し、又700℃以下で巻取ることによつてフエラ
イト組織の粗大化をなからしめてホーロー焼後の
強度低下をなからしめる。 実施例 上記したような本発明について更に説明する
と、本発明はホーロー焼成後において鋼板中に
Ti（Ｃ、Ｎ）の析出物と焼き入れ組織を共存させ
ることによりホーロー焼成後でも高強度を有し、
しかも耐爪飛び性にも優れるという新しい知見に
基くものであつて、従来のTi添加ホーロー用熱
延鋼板は、鋼中に析出したTi（Ｃ、Ｎ）により強
度を確保するものであるが、ホーロー焼成により
Ti（Ｃ、Ｎ）粒子が成長し強化能が失われ、さら
にフエライト粒が粗大化することにより強度が低
下するものである。然して鋼中におけるTi（Ｃ、
Ｎ）は爪飛びの発生原因となる鋼中水素のトラツ
プサイとして作用するため、耐爪飛び性が向上す
る。またホーロー焼成後の強度を確保するために
焼き入れ組織を利用する。この焼き入れ組織はホ
ーロー焼成後の冷却時に形成され、Ti（Ｃ、Ｎ）
は熱延時に形成されるものである。 本発明によるものの成分組織をwt％（以下単
に％という）によつてその限定理由を説明すると
以下の如くである。 Ｃ：0.005〜0.05％未満 Ｃが、0.005％未満ではTiCの析出量が少な
くなり、鋼中水素のトラツプサイトが減少する
ため耐爪飛び性が劣る。また0.05％以下では熱
延原板の材質が硬質になり、薄板材としての加
工が難加工になるため、これを上限とする。 Mn：1.5％超え3.0％まで。 Mnが、1.5％以下では焼成後の冷却時に焼き
入れ組織が形成されにくくなり、また3.0％超
ではＣを前記のように0.05％未満としても熱延
板の材質が硬質になり難加工になるため、これ
を上限とするものである。 Ｎ：0.003〜0.015％ Ｎが、0.003％未満ではTiNの析出量が少な
くなり、耐爪飛び性が劣る。良好な耐爪飛び性
を得るためには0.003％以上必要である。しか
しＮ量が多いとTi添加量を増す必要があり、
コスト高となるので0.015％を上限とした。 Ti：0.05〜0.2％。 Tiは耐爪飛び性向上のために不可欠の元素
であり、0.05％未満では充分な耐爪飛び性が得
られないので0.05％以上とした。一方Ti量が多
すぎると、ＣがすべてTiCとして析出してしま
い焼き入れ組織が形成され難くなるので、上限
を0.2％とした。 なおTiとＣ、ＮおよびＳの間に、 Ti*＝Ti−（48／12）Ｃ−（48／14）Ｎ−（48／32）Ｓ
＜Ｏ の関係が成立することが必要で、この関係が成立
しないものは焼き入れ組織が形成されず、焼成に
より強度が大幅に低下してしまうことになる。 又熱延後の巻取温度については500〜700℃とす
ることが好ましい。 即ち熱延巻取温度は上記化学成分とともに、熱
延鋼板の強度に影響をおよぼすものであつて、
700℃超の巻取温度ではフエライト組織が粗大化
する場合があり、ホーロー焼後の強度が低下する
ことが考えられるので上限を700℃とし、また巻
取温度が低い場合には、熱延原板の強度が上昇
し、加工性がそこなわれるので下限を500℃とす
ることが好ましい。 本発明によるものの具体的な製造例について説
明すると、以下の如くである。 即ち本発明者等が用いた供試鋼の成分組成は次
の表１に示す通りである。
【表】
【表】
上記したような表１の各鋼片は、仕上げ温度
900℃で、板厚4.5mmに熱間圧延後、580℃で巻き
取り、冷却後酸洗してスケールを除去した熱延鋼
板とした。これら熱延鋼板の焼成前（原板）およ
び温度条件と焼成回数を異にした６種類の焼成後
における機械的試験値は次の表２に示す如くであ
る。
900℃で、板厚4.5mmに熱間圧延後、580℃で巻き
取り、冷却後酸洗してスケールを除去した熱延鋼
板とした。これら熱延鋼板の焼成前（原板）およ
び温度条件と焼成回数を異にした６種類の焼成後
における機械的試験値は次の表２に示す如くであ
る。
【表】
【表】
【表】
＊ 発明鋼範囲
YP、TS(Kgf／mm2)
YPEl、El(％)
又上記したNo.０〜６のものについての爪飛び発
生量は次の表３に示す通りであるが、このような
爪飛び発生のない状態はNo.７〜15のものにおいて
も同様である。
YP、TS(Kgf／mm2)
YPEl、El(％)
又上記したNo.０〜６のものについての爪飛び発
生量は次の表３に示す通りであるが、このような
爪飛び発生のない状態はNo.７〜15のものにおいて
も同様である。
【表】
【表】
なおこの表３のものは、施釉前処理としては脱
脂のみで、市販の釉薬を両面掛けし、乾燥後、露
点30℃の雰囲気中で焼成（100mm×100mm×５枚）
の単位面積当りの爪飛び発生個数で表示した。 即ち、これらの表におけるNo.１〜６および８、
11と14は本発明による鋼板であり、前記した表２
から明かなように、焼成回数を増しても大幅な強
度低下は認められない。又爪飛びが比較的発生し
易い焼成条件であるにも拘わらず、優れた耐爪飛
び性を有している。 No.０のものは比較鋼であるが、No.１〜６の本発
明鋼と異る点は、Mn量が0.27％で、 Ti*＝Ti−（48／12）Ｃ−（48／14）Ｎ−（48／32）Ｓ
＝ 0.019＞０となつている点である。つまりこの鋼
はTi量が多いために耐爪飛び性には優れている
が、Mn量が少いことと、Ti量が大きいため鋼中
ＣがTiと結合してしまうので焼き入れ組織は形
成されない。その結果、焼成によつて強度が大幅
に低下してしまう。またNo.７および10、12、13の
ものはMnが低く、No.９のものはMnが高い。更
にNo.12、13のものはＣが高く、No.15のものはＮと
Tiが高い場合である。比較鋼であるNo.７、10、
12のものでは焼成によつて強度の低下することが
前記No.０のものと同じであり、ＮおよびTiの高
いNo.15のものも強度的に不充分である。又No.９と
12、13のものは伸びが低い。 上記した本発明鋼（No.１〜６）と比較鋼（No.
０）について上述したような６種類の焼成後にお
ける機械的試験値の変化をグラフとしたものは添
付図面に示す通りで、この図によれば本発明によ
るものと比較鋼との間における強度の差は明確に
認められる 「発明の効果」 以上説明したような本発明によるときは、耐爪
飛び性に優れていることは勿論であるが、ホーロ
ー焼成により強度低下が小さく、しかも薄板材と
しての加工性に優れたホーロー用熱延鋼板を的確
に提供し、又その好ましい製造法を提供し得るも
のであつて工業的にその効果の大きい発明であ
る。
脂のみで、市販の釉薬を両面掛けし、乾燥後、露
点30℃の雰囲気中で焼成（100mm×100mm×５枚）
の単位面積当りの爪飛び発生個数で表示した。 即ち、これらの表におけるNo.１〜６および８、
11と14は本発明による鋼板であり、前記した表２
から明かなように、焼成回数を増しても大幅な強
度低下は認められない。又爪飛びが比較的発生し
易い焼成条件であるにも拘わらず、優れた耐爪飛
び性を有している。 No.０のものは比較鋼であるが、No.１〜６の本発
明鋼と異る点は、Mn量が0.27％で、 Ti*＝Ti−（48／12）Ｃ−（48／14）Ｎ−（48／32）Ｓ
＝ 0.019＞０となつている点である。つまりこの鋼
はTi量が多いために耐爪飛び性には優れている
が、Mn量が少いことと、Ti量が大きいため鋼中
ＣがTiと結合してしまうので焼き入れ組織は形
成されない。その結果、焼成によつて強度が大幅
に低下してしまう。またNo.７および10、12、13の
ものはMnが低く、No.９のものはMnが高い。更
にNo.12、13のものはＣが高く、No.15のものはＮと
Tiが高い場合である。比較鋼であるNo.７、10、
12のものでは焼成によつて強度の低下することが
前記No.０のものと同じであり、ＮおよびTiの高
いNo.15のものも強度的に不充分である。又No.９と
12、13のものは伸びが低い。 上記した本発明鋼（No.１〜６）と比較鋼（No.
０）について上述したような６種類の焼成後にお
ける機械的試験値の変化をグラフとしたものは添
付図面に示す通りで、この図によれば本発明によ
るものと比較鋼との間における強度の差は明確に
認められる 「発明の効果」 以上説明したような本発明によるときは、耐爪
飛び性に優れていることは勿論であるが、ホーロ
ー焼成により強度低下が小さく、しかも薄板材と
しての加工性に優れたホーロー用熱延鋼板を的確
に提供し、又その好ましい製造法を提供し得るも
のであつて工業的にその効果の大きい発明であ
る。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつ
て、本発明鋼および比較鋼についての焼成前およ
び焼成後における機械的試験値の変化を要約して
示した図表である。
て、本発明鋼および比較鋼についての焼成前およ
び焼成後における機械的試験値の変化を要約して
示した図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.005wt％から0.05wt％未満、 Mn：1.5wt％を超え3.0wt％まで、 Ｎ：0.003〜0.015wt％、 Ti：0.05〜0.2wt％ を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物元素
からなり、Ti、Ｃ、ＮおよびＳとの間に、 Ti*＝Ti−（48／12）Ｃ−（48／14）Ｎ−（48／32）Ｓ
＜Ｏ なる関係が成立することを特徴とする耐爪飛び性
に優れ且つ焼成後の強度が高いホーロー用薄板向
熱延鋼板。 ２ Ｃ：0.005wt％から0.05wt％未満。 Mn：1.5を超え3.0wt％まで、 Ｎ：0.003〜0.015wt％、 Ti：0.05〜0.2wt％ を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物元素
からなり、Ti、Ｃ、ＮおよびＳとの間に、 Ti*＝Ti−（48／12）Ｃ−（48／14）Ｎ−（48／32）Ｓ
＜Ｏ なる関係が成立する鋼を熱間円延して500〜700℃
の温度で巻き取り、熱延板中にTiの析出物を存
在させることを特徴とし、さらにホーロー焼成後
の冷却時に焼き入れ組織を形成させることにより
焼成後の強度低下を防止した耐爪飛び性に優れ且
つ焼成後の強度が高いホーロー用薄板向熱延鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29215085A JPS62151546A (ja) | 1985-12-26 | 1985-12-26 | 耐爪飛び性に優れ且つ焼成後の強度が高いホーロー用薄板向熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29215085A JPS62151546A (ja) | 1985-12-26 | 1985-12-26 | 耐爪飛び性に優れ且つ焼成後の強度が高いホーロー用薄板向熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62151546A JPS62151546A (ja) | 1987-07-06 |
| JPH049859B2 true JPH049859B2 (ja) | 1992-02-21 |
Family
ID=17778185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29215085A Granted JPS62151546A (ja) | 1985-12-26 | 1985-12-26 | 耐爪飛び性に優れ且つ焼成後の強度が高いホーロー用薄板向熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62151546A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100525645B1 (ko) * | 2001-09-05 | 2005-11-02 | 주식회사 포스코 | 법랑용 열간압연강판 제조방법 |
| KR100525646B1 (ko) * | 2001-09-05 | 2005-11-02 | 주식회사 포스코 | 법랑용 열간압연강판 제조방법 |
| CN102796955B (zh) * | 2011-05-25 | 2015-04-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 搪瓷钢用热轧中厚板及其制造方法 |
| CN105525213A (zh) * | 2016-01-21 | 2016-04-27 | 东北大学 | 一种高强韧性高温热轧钢板及其制备方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS543125B2 (ja) * | 1972-12-08 | 1979-02-19 |
-
1985
- 1985-12-26 JP JP29215085A patent/JPS62151546A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62151546A (ja) | 1987-07-06 |
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